地下室顶板行驶混凝土运输车加固验算
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
地下室顶板行车与堆载验算与加固方案
地下室顶板行车与堆载验算与加固方案暂无目录。
XXX郑港农民安置社区一期工程地下室顶板验算与加固方案该项目地下室顶板验算与加固方案由余编制，XXX，XXX批准。
项目技术负责人为XXX，项目经理为德顺，属于XXX郑港农民安置社区一期工程施工项目经理部的工作。
该方案于2016年8月完成。
该方案主要针对郑港农民安置社区一期工程地下室顶板进行验算与加固。
经过对地下室结构进行分析，确定了地下室顶板的荷载情况和受力状况，并进行了相应的计算和分析。
在计算过程中，我们发现地下室顶板存在一些不足之处，需要进行加固。
因此，我们提出了相应的加固方案，包括加固材料的选择、加固方式的设计以及加固后的验收标准等。
经过实际施工和验收，该方案的效果良好，地下室顶板得到了有效的加固，满足了工程要求。
一、工程概况本工程位于郑港新区，是为了安置迁建农民而建设的社区，包括住宅、商业和公共设施等建筑。
本工程总建筑面积约为10万平方米，其中住宅建筑面积约为7.5万平方米，商业建筑面积约为2.5万平方米。
本工程采用框架结构，主体结构为钢筋混凝土结构。
二、编制依据本工程的编制依据包括《建筑设计规范》、《建筑结构设计规范》、《建筑抗震设计规范》等相关规范和标准。
三、施工场地布置为保证施工安全和效率，本工程施工场地布置应符合以下要求：1.施工场地应平整，无明显障碍物。
2.施工场地应有足够的空间用于材料堆放和施工通道。
3.施工场地应设置围挡和警示标识，确保施工现场安全。
四、地下室顶板荷载验算1.砂浆罐基础荷载验算根据《实用建筑结构工程师手册》中的车辆荷载数据，计算砂浆罐基础的荷载并进行验算。
2.材料堆场荷载验算根据材料堆场中不同材料的密度和数量，计算材料堆场的荷载并进行验算。
3.地下室顶板(主楼区外施工区域)梁板信息对地下室顶板(主楼区外施工区域)的梁板信息进行详细测量和记录，为后续的承载力安全性验算提供基础数据。
五、顶板承载力安全性验算1.地下室顶板设计允许承载力计算根据地下室顶板的设计参数和梁板信息，计算地下室顶板的设计允许承载力。
地下室顶板行车与堆载验算与加固方案
湖州南太湖现代农业综合区开发有限公司郑港农民安置社区一期工程地下室顶板验算与加固方案编制：余艳琼职务：项目技术负责人审核：李德顺职务：项目经理批准：刘元泉中交第一公路工程局有限公司郑港农民安置社区一期工程施工项目经理部2016年8月目录郑港农民安置社区一期工程地下室顶板验算与加固方案一、工程概况郑港农民安置社区一期工程位于湖州市织里镇，湖织大道南侧，栋梁路东侧，姚家田路西侧，南侧为南横塘港。
本工程占地面积31830㎡，总建筑面积94134㎡，地下车库面积25234㎡，总停车位588个，地上55个。
本工程总计10个单体，其中1#楼、3#楼为17层及单层地下室，总建筑高度米；7#楼、8#楼、9#楼为16层及单层地下室，总建筑高度米；10#楼、11#楼、12#楼、13#楼均为18层及单层地下室，总建筑高度米；6#楼为11F及单层地下室，总建筑高度米。
本建筑标准层层高米，其他主要架空层层高分别为米、米。
本工程的建设单位为湖州南太湖现代农业综合开发有限公司，由湖州市城市规划设计研究院设计，总承包单位为中国公路工程咨询集团有限公司，监理单位为中国华西工程设计建设有限公司，施工单位是中交第一公路工程局有限公司。
本工程地下室顶板板厚250mm，主梁最大间距为，次梁间距为，顶板上设计回填土厚度为，地下室顶板活动荷载5KN/m2，消防车道设计荷载30KN/m2。
二、编制依据1、本工程的建筑施工图、结构施工图、施工组织设计；2、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编着；3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；6、《混凝土结构工程施工质量验规范》（GB50204-2015）7、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）8、《碳素钢结构》GB700-2006中国计划出版社9、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；10、《实用建筑结构工程师手册》中国建筑工业出版社（李国胜、宋鸿金、林焕枢编）11、《汽车等效均布荷载的简化计算》中国建筑设计研究院朱炳寅着(发表于<建筑结构>）12、混凝土搅拌车、拖泵等车辆技术参数三、施工场地布置根据上部结构结构工程、砌体工程、安装工程、装修工程施工需要，在地下室顶板上根据单体结构的分布布置材料堆放场地与行车便道，使材料能确保及时供应。
汽车吊地下车库顶板作业工况验算
汽车吊地下车库顶板作业工况验算Last updated on the afternoon of January 3, 202125t汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。
2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。
依据的相关规范如下所示。
1) 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024) 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm，汽车吊车行驶状态自重约，车长宽×。
第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm、1875mm、1350mm、1400mm；第1轴自重为6. 53t（F1=），第2~3轴自重为（F2=）。
3.行走时混凝土梁承载力验算计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。
根据《建筑结构荷载规范》附录，计算汽车荷载有效分布宽度。
已知汽车轨距e=2500mm；单侧车轮宽取为b tx=50mm，作用面积长取为b ty=500mm；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN =。
计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。
2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N= F 2/9)+∑N Qk =×9+×3=；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l 0=h=1200mm ；λ= l 0/i=1200/=75查《》附录C 中表C ：φ=；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/(φA)= ×103/×371)=58N/mm 2＜f=205 N/mm 2，满足设计要求。
(完整版)地下室顶板堆载及行车验算
NO.2013G49地块项目A地块工程地下室顶板道路及堆场加固方案编制单位：南京建工集团有限公司**人：**编制日期：二零一六年六月目录第一章工程概况 (1)第二章编制说明及依据 (1)一、编制说明 (1)二、编制依据 (1)三、设计数据 (1)四、原设计承载能力计算 (1)第三章施工进度计划 (1)第四章施工准备与资源配置计划 (2)一、材料准备 (2)二、人员准备 (2)第五章支撑架设计计算 (2)一、基本参数 (2)二、荷载参数 (2)三、纵向支撑钢管计算 (2)四、横向支撑钢管计算 (3)五、扣件抗滑移的计算 (4)六、支撑架立杆荷载标准值(轴力)计算 (4)七、立杆的稳定性验算 (5)八、可调托座验算 (6)九、立杆的地基承载力计算 (6)第六章地下室顶板承载计算 (6)一、车库顶板行车荷载 (6)二、钢筋堆场的堆载验算 (8)三、钢管堆载验算 (8)四、方木、板堆载验算 (8)五、后浇带行车验算 (8)第七章支撑架搭设及拆除 (10)一、搭设范围 (10)二、工艺流程 (10)三、构造要求 (10)第八章支撑架的使用、保养与拆除 (11)一、支撑架的使用 (11)二、支撑架的保养 (12)三、支撑架的拆除 (12)第九章监督和检测要求 (12)第十章安全保证措施 (12)第一章工程概况NO.2013G49地块项目A地块工程位于南京市秦淮区卡子门大街与汇景北路交叉口。
场地北侧规划建设机场二路，场地南侧规划建设机场三路，场地西侧规划建设苏家桥路，场地东侧规划建设夹岗路。
本工程总建筑面积（报建面积）约为115324.95m2，单体为高层住宅、社区商业等，包括5#、6#、7#、8#计4栋单体（地下一层、地上29层）、 D3社区商业、配电房及大地库工程。
其中地上面积约94097.43m2，地下面积21227.52m2（一层地下室，含高层地下室）。
第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证NO.2013G49地块项目A地块工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。
地下室顶板的施工行车加固方案
【 文章编号 】 １ ６ ７ ３ — ０ ０ ３ ８ （ ２ ０ １ ３ ） １ ２ — ０ ０ ７ ０ — ０ ２
睫 材 嗣 晨 晦
２ ０ １ ３年 ４月
地下室顶板的施工行车加固方案
李春 和
（ 福州市第三建筑工程公司 福建 福州 ３ ５ ０ ０ １ １ ） 摘 要： 本文结合工程特点及施 工需求， 介 绍了地下室顶板的加 固方法， 对其安全可靠性及经济适 用性进行讨论 ， 通过
货 路及 八一七路交叉路 口， 上部 为三幢塔楼， 共同座落 于一连体 的 。 本 工 程 地 下 室最 大 净 高 为 ５ ｍ， 支架 最 大 搭 设 高度 为 ５ ｍ， 搭 设
地＿ 卜室 上 ， 连 体 地 下 室 面积 约 为 １ １ ０ ０ ０ ｍ ｚ ， 上部为两幢 ３ ３层 住 宅 尺寸为：立杆 的纵距 ｂ ＝ ｌ ｍ，立杆 的横距 ｌ ＝ １ ｍ，立杆的步距 ｈ ： 及一幢 ３ ８ 层住宅 ， 工程 总建 筑 面 积 为 ７ ０ ３ ８ ６ ｍ２ 。 由于本 工程 地 下 部 分 整体 相 连 ，根据 建筑 物 外 立 面 构造 、 材
行车通道板底采用方木格栅加满堂钢管脚手架支撑 的加 固
体系， 利 用 现 有 地 下 室顶 板做 为 支 撑 行 车 平 面 ， 将 行 驶 车辆 的 重
１ 工程 概 况
工程概况： “ 群 升 国际 三期 Ｊ 地 块 ”位 于 福 州 市 中心 地 段 ， 国 量 通 过 顶 板 传 至 支 撑 体 系 再 传 至 地 下 室 底 板 以达 到 卸 荷 的 目
ｂ ｙ ＝ ｂ ＋ ２ ｓ ＋ ｈ ＝ ０ ． ６ ＋ ０ ． ２ ５ ＝ ０ ． ８ ５ ｍ ｂ ＝ ｂ ＋ ２ ｓ ＋ ｈ ＝ ０ ． ２ ＋ ０ ． ２ ５ ＝ ０ ． ４ ５ ｍ
地下室顶板车辆荷载的安全计算与加固技术
地下室顶板车辆荷载的安全计算与加固技术发布时间：2023-02-27T03:36:04.376Z 来源：《中国建设信息化》2022年27卷10月19期作者：于超[导读] 对重型车辆在地下室顶板通行进行受力分析，应用Midas有限元软件辅助计算，分别从顶板承载能力极限状态和正常使用极限状态进行验算，并提出两项加固措施，保证地下室顶板作为施工道路时的安全可靠，可供类似工程参考。
于超中交一航局第二工程有限公司青岛 266000摘要：对重型车辆在地下室顶板通行进行受力分析，应用Midas有限元软件辅助计算，分别从顶板承载能力极限状态和正常使用极限状态进行验算，并提出两项加固措施，保证地下室顶板作为施工道路时的安全可靠，可供类似工程参考。
关键词：地下室顶板；施工道路；受力分析；加固技术一、工程概况凤栖澜玥小区地下室1层，局部2层，地下室层高3.95m。
地下室顶板厚度300mm，配筋为14@200双层双向布置，保护层厚度20mm，主次梁为井字形布置，板跨8.1m，主次梁截面均为400mm×600mm，梁板混凝土强度为C35。
因施工场地狭小，拟采用部分地下室顶板作为施工道路，顶板作为施工道路时混凝土强度已达到设计强度，最大需承受20m3混凝土搅拌车的荷载。
选用施工道路部位顶板均为地下室1层，拟建小区消防车道范围内。
根据顶板荷载简图，消防车道所在范围顶板最小允许平米荷载为32kN/㎡，其中恒载27kN/㎡，活载5kN/㎡。
二、车库顶板作为施工道路验算2.1混凝土搅拌车最不利位置承载力验算顶板道路车辆荷载说明20立方混凝土搅拌车车身重20吨，最大载重48吨，总质量68吨，共12个轮子与地面接触。
表1 混凝土搅拌车技术参数表轮压计算，根据轴荷均布计算轮压，按照《公路桥涵设计通用规范》[1]考虑车轮与地面接触面积，单胎200mm×300mm，双胎200mm×600mm。
图1 混凝土搅拌车计算简图由于汽车在车库顶板上行驶有限速5km要求，故动力系数不再考虑[2]。
地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算
XX（ XX）地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录第1章工程概况 (2)第2章等效荷载换算 (2)2.1车辆运载及堆载情况 (3)2.2 等效均布荷载计算 (3)第3章支撑体系验算 (4)第4章支撑体系平面布置图 (16)第1章工程概况第2章等效荷载换算2.1车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。
场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。
即钢筋运载不得大于60吨、砼运输不大于12m³。
钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8，轮胎规格为12R（真空）），钢筋载重按60吨，合计80吨。
混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计，合计49吨。
2.2 等效均布荷载计算本方案荷载计算依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)等规范编制。
本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600×3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。
2.2.1 最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。
根据《建筑结构荷载规范》附录C，等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL2①1、b值的计算如下：轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。
通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+0.73L ②（依据荷载规范C.0.5-2）b cy =bty+2*垫层厚度+板厚③b ty 为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm；则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m ）：22'eb b +==3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为： 9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t 3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m 4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL 2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m2 5、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。
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地下室顶板行驶混凝土
运输车加固验算
Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
地下室顶板行车加固方案
一、工程概况
因外围施工场地狭窄，在进行5#、6#楼主体施工时，混凝土浇筑必须要经过地下室顶板，汽车运输材料主要是混凝土，汽车载重总重量为38T。
5#楼现施工到第1层砼主体结构，6#楼施工到第5层砼主体结构，地下室顶板板厚为300～350㎜，框架柱为500*600mm，砼强度等级为C35，最大跨度为米，地下室高度米，
二、编制依据：
1.施工图纸
2.载重汽车重量（混凝土重+汽车自重）
3.现场条件
4.扣件式钢管脚手架规范
5.建筑结构静力计算手册
三、地下室顶板加固方案
本加固措施采用扣件式钢管架，钢管型号为Ф48*，加固范围为地下室顶板，立杆间距为900㎜*900㎜，立杆下设置40㎜*90㎜*3000㎜木方垫块，横杆步距为1500㎜，第一步横杆距地面200㎜，整个架体外围及里面每隔3跨均设置纵横竖向剪刀撑，在架体顶部封顶杆、扫地杆位置及中间那道水平横杆处各设置一道水平剪刀撑，在顶板下部处采用高强度钢顶托作竖向支撑，顶托顶设双钢管顶撑楼板。
搭设部位：3-6～3-13/B
四、对设计方案进行复核计算
常见混凝土运输车参数为：
总重（满料）38000Kg合380KN
轴距3220~3800+1350mm，前轮距约2000mm，后轮距约1800mm
按后轮承担全部荷载的80%计算，共两个车轴四个车轮，每个车轮承担荷载÷4=76KN，取安全系数K=，单车轮传递荷载=。
按设计承载力计算顶板弯矩：
设计参考依据为顶板上覆土厚度1400mm（土容重按17KN/m32。
地下室顶板的板跨度按5300mm计算
按三跨连续梁查表得：
最大正弯矩M==m
最大负弯矩M=m
最大剪力V=
按混凝土运输车车轮荷载值在钢管支撑间距内计算弯矩：
地下室钢管支撑的纵横距为900mm(即900mmx900mm搭设,混凝土运输车车轮荷载作用于顶板产生弯矩按单跨简支梁计算得：
m＜m
小于设计承载力产生的弯矩，满足要求。
混凝土运输车后轮轴矩1800mm，在此范围内排列支撑钢管5排，上部施工荷载按混凝土运输车重量380KN计算，地下室顶板设计承载最大剪力为，计算混凝土运输车在后轮轴矩范围内每根钢管支撑的荷载。
F==
立杆强度计算：б=N/A =×103/424=mm2< f =205N/mm2，安全。
立杆稳定性计算： N/(∮A)≤f
N——计算立杆最大垂直力设计值；
∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查表取值；立杆计算长度10 =kμh =××150=405cm
长细比：λ=10/i(钢管回转半径) =405/=255>250，
所以∮=7320/2552=
A——立杆的截面面积，A=424mm
N/(∮A)=×103/×424)=mm2<f =205N/mm2，支撑满足要求
地下室顶板上可行使混凝土运输车。