地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算
楼层模板支架高度计算公式
楼层模板支架高度计算公式在建筑施工中，楼层模板支架是一个非常重要的施工工具，它用于支撑模板，使得模板能够承受混凝土浇筑时的重量。
因此，楼层模板支架的高度计算是施工中的一个关键环节。
本文将介绍楼层模板支架高度计算的公式和相关内容。
楼层模板支架的高度计算是基于建筑设计图纸和实际施工情况进行的。
在进行楼层模板支架高度计算时，需要考虑以下几个因素：1. 混凝土浇筑厚度，混凝土浇筑的厚度是决定模板支架高度的重要因素。
一般来说，混凝土浇筑的厚度越大，模板支架的高度就需要越高。
2. 混凝土的密度，混凝土的密度也会影响模板支架高度的计算。
密度越大的混凝土，需要的支撑高度就会越大。
3. 模板支架的材质和规格，不同材质和规格的模板支架所需要的支撑高度也会有所不同。
因此，在进行高度计算时，需要考虑模板支架的具体情况。
根据以上因素，我们可以得出楼层模板支架高度的计算公式如下：模板支架高度 = 混凝土浇筑厚度 + 混凝土密度调整值 + 模板支架规格调整值。
其中，混凝土密度调整值和模板支架规格调整值是根据实际情况进行调整的参数。
在实际施工中，可以根据具体的建筑设计图纸和施工要求，确定这两个参数的数值。
在进行楼层模板支架高度计算时，需要注意以下几点：1. 确保计算准确，楼层模板支架的高度计算需要非常准确，因为支撑高度不足会导致模板变形或者倒塌，给施工安全带来风险。
2. 考虑施工工艺，在进行高度计算时，需要考虑到混凝土浇筑的工艺要求，以确保模板支架的高度能够满足施工需要。
3. 定期检查和调整，在施工过程中，需要定期检查模板支架的支撑高度，并根据实际情况进行调整，以确保施工安全。
总之，楼层模板支架的高度计算是施工中非常重要的一环。
通过合理的计算和调整，可以确保模板支架能够满足施工需要，保障施工安全。
希望本文介绍的楼层模板支架高度计算公式和相关内容能够对施工人员有所帮助。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
地下室模板支撑方案计算书
地下室模板支撑方案计算书地下室模板支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。
1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。
120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。
1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。
木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。
地下室临时支撑(行车、堆物、吊物)设计计算书
第一节、汽车载物地下室临时支撑设计计算书一、计算依据1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20105、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册二、参数信息1、基本参数（1）地下室顶板：顶板厚度h(mm) 180 砼强度等级C35顶板作为临时道路时混凝土是否达到设计强度是（2）地下室-1层板：(mm) 110 砼强度等级C30楼板厚度h(-1)(m) 5层高H(-1)（3）地下室底板：(mm) 600 砼强度等级C35地下室底板厚度hd(m) 3.8层高Hd三、设计简图钢管支撑立面图四、荷载计算结构板达到设计强度，其自重荷载由自身承担，回顶架体及顶板上部荷载总共为（覆土前考虑荷载动力系数）：工况：覆土前Q1=γ[γG[G2k×(H(-1)+Hd)]+γQγL(K×9.8×T1/S1)]=1×[1.3×[0.15×(5+3.8)]+1.5×1×(1.1×9.8×68/20)]=56.694kN/m2工况：覆土后由于回顶架体已拆除，顶板达到设计强度，覆土及施工荷载均由顶板承担，顶板所受总荷载设计值为（覆土后不考虑荷载动力系数）：Q2=γ[γG(hs×γ +G1k×h)+γQγL(9.8×T2/S2)]=1×[1.3×(1.2×18+25.1×0.18)+1.5×1×(9.8×30/20)]=56.003kN/m2五、顶板及地下室楼层板承载力验算1、顶板及地下室楼层板设计承载力计算（1）地下室顶板Fmin=75.953kN/m2（2）地下室-1层板min（3）地下室底板由荷载计算章节可知：覆土前总荷载设计值为Q1=56.694kN/m2覆土后总荷载设计值为Q2=56.003kN/m2楼板荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行分配，刚度大的楼层荷载分摊多。
(整理)地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算
地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》板底支撑参数板底支撑形式：托梁支撑木方的间隔距离（mm）：300木方的截面宽度（mm）：50木方的截面高度（mm）：100顶托内托梁材料选择：木方100×100mm脚手架参数立柱横向间距或排距l（m）：1.00立柱纵向间距b（m）：1.00脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：4.25立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0钢管外径：Φ48×3.0钢管强度折减系数：1.0剪刀撑：加强型荷载参数支撑架用途：混凝土结构脚手架模板自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10楼板现浇厚度D（m）0.20施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50风荷载参数基本风压W（kPa）：0.50风荷载体型系数μs：0.126风荷载高度变化系数μz：1.00楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
地下室顶板门式架支撑模板计算书10页
地下室顶板门式架支撑模板计算书（层高4.2m）一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m 单位宽度计算。
计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1＝8.14kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]＝max[8.14×0.12/8, 0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·mσ＝M max /W ＝0.04×106/37500＝1.05N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1＝4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m 1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.06kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN小梁弯矩图(kN·m)M2＝1.2kN·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.06，1.2]＝1.2kN·mσ＝M max /W ＝1.2×106/83330＝14.39N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算小梁剪力图(kN) V 1＝0.39kN小梁剪力图(kN) V 2＝3.16kNV max ＝max[V 1，V 2]＝max[0.39，3.16]＝3.16kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2满足要求！ 3、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m 小梁变形图(mm) νmax ＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 六、主梁验算1、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.5kN/m承载能力极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0×0.1+1.223×0×0.1＝0kN按悬臂梁，R1＝0.74×0.38＝0.28kNR＝max[R'max ，R1]＝0.28kN正常使用极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.1＝0.06kN按悬臂梁，R1＝0.5×0.38＝0.19kNR＝max[R'max ，R1]＝0.19kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/83330＝1.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝0.84kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×0.84×1000/(2×100×50)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝0.25mm满足要求！七、门架稳定性验算q 1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kNq2=Ggk(b+la)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kNq 4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h)/(4×lb)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92kNq5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kNN Gk =(q 1+q 2+q 3+q 4+q 5+G fk )/h 0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m∑N Gik =((G 2k +G 3k )×h+G 1k )×((l a +b)×l b )=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kNN Q1k =Q 1k ×((l a +b)×l b )=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kNN 1=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×N Q1k ]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kNN 2=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+0.9×1.4×(N Q1k +2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kNN 3=0.9×[1.35×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×(0.7×N Q1k +0.6×2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2+10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kNλ=k 0h 0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38 σ＝ N w /(ΦA)＝20853.88/(0.38×489×2)＝55.38N/mm 2≤[σ]=1×205=205N/mm 2 满足要求！ 八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N ＝20.85/2=10.43kN≤[N]＝30kN满足要求！希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：1、常自认为是福薄的人，任何不好的事情发生都合情合理，有这样平常心态，将会战胜很多困难。
地下室顶板回顶方案
慈溪市观海卫镇环城东路拆迁安置及新区改造安置工程地下室顶板回顶方案宁波建工股份有限公司2012年12月目录1编制说明及依据 (2)1.1编制说明 (1)1.2编制依据 (1)2工程概况 (1)2.1工程简介 (1)2.2临时施工道路布置原则 (2)2.3地下室顶板概况 (2)2.4荷载概况 (2)3施工准备 (4)3.1材料准备 (4)4加固支撑体系设计 (5)4.1板下支撑体系设计 (5)4.2梁下支撑体系 (5)5支撑体系施工工艺及施工方法 (5)5.1支撑体系施工方法 (5)6支撑架搭设质量要求 (6)7安全文明施工措施 (7)7.1施工安全注意措施 (7)7.2地下室顶板行车安全事项 (8)8计算书 (8)附图：1.道路平面布置图2.道路在结构图中布置图3.道路加固及做法详图4.施工电梯地下室支撑搭设示意图1编制说明及依据1.1编制说明本工程地下室施工完成后，因本工程特点及现场场地限制，主体结构施工时主要材料的转运、钢筋加工场及材料堆场、施工电梯布置以及混凝土浇筑需要在地下室顶板上进行。
根据现场施工实际要求，在设计消防车道或消防登高场所内设置临时道路，位置详附图。
考虑结构安全，需对作为施工道路部分的顶板进行加固，加固采用钢管扣件脚手架支撑。
为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。
1.2编制依据1、慈溪观海卫镇环城东路拆迁安置及新区改造工程相关施工图纸及设计变更；2、慈溪观海卫镇环城东路拆迁安置及新区改造工程施工组织设计；3、慈溪市有关文件和规定；4、建筑工程施工质量验收统一标准；5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002，2011版）；6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）；7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；8、《建筑结构荷载规范》（GB0009-2001）；9、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；10、《建筑工程模板施工手册》中国建筑工业出版社（第二版）；11、《建筑施工手册》（第四版）；2工程概况2.1工程简介慈溪观海卫镇环城东路拆迁安置及新区改造安置工程位于慈溪市观海卫镇，北侧为桃园路，南侧为规划路，总建筑面积221675平方米，其中地上部分159467平方米，地下室为62208平方米。
落地式楼板模板支架的计算
依 据 有关 规 定 ，支 撑 高度 在４ ｍ以上 的模 板支
架 被称 为 高支 撑架 。 于高 支撑架 的计算 主要 参 照 对 《 筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》 建
（Ｇ １０ ２ ０ ） Ｊ Ｊ ３ — ０ １ ，但 对 于 高支撑 架 的立杆 稳 定 性 的
荷 载计 算 时 ， 单 元进 行计 算 （ 图２ ： 取一 如 ）
模架安全
经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 叮 ＝０１ ７ ．１ ｘ 厂满 足要求 １ ，
ｍ ｍ ２
叮 ０３ ０ｘ ￣ ３ ３ ． ６５ Ｎ ｒｍ ＝ ．５ ５ ３ ３３＝ ．７ ／ １ ０ ａ
，
＝１ ．Ｎ／ Ｏ ３
２ 抗 剪计算 ．
Ｔ＝３ ／ｂ＜ ， Ｑ２ｈ ｆ
面板 为 受 弯 结 构 ，需 要 验 算 其 抗 弯 强 度 和 刚 度 。模 板面 板取 其截 面后 按照 三跨 连续 梁计 算 。
静 荷载 标 准值 ｑ ４６ ０ Ｎ ｍ 。 ． ｋ ／ － ８ 活荷 载标 准值 ｑ １ ０ ｋ ／ ２ ． ０ Ｎｍ ＝ ２
其 中方 木 的抗 剪 强 度 取 ＝ ．Ｎ ｍ ２ １ ／ ｍ ，抗 弯 强 度取 ６ ｆ＝ ３ ／ ｍ ， 方 的弹 性模 量 为９ ０ Ｎｍｍ ， 板 采 ｍ １ Ｎｒ ２木 ａ ５ ０ ／ 面
其 中最 大剪 力ｖ ０６ ０ （． ４６ ０ １ ｘ ． ０ｘ ＝ ．０ ｘ１ ｘ ．８ ＋ ． １ ０ ） ２ ４ ２
０４ ０ ．５ ｋ ．０ ＝１７ １ Ｎ
满 足 要求 ！ （１ ２木方抗 剪 计算 最大 剪力 的计 算公 式 如下：
Ｖ＝ ０ ６ ｌ ．ｑ
截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 Ｔ＝ １５ ． （ ３ｘ ７ １ ／ Ｘ ０２ １ ０ ． ０ ．０ ）０１ ２ ／ ｍ ０Ｏ ｘ ０ ０＝ ．２ Ｎ ｍ ２ ０ １ ８ 截面 抗剪 强度 设计 值 ＝ ．０ ／ ｚ １ Ｎ ｍｍ ４
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地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》板底支撑参数板底支撑形式：托梁支撑木方的间隔距离（mm）：300木方的截面宽度（mm）：50木方的截面高度（mm）：100顶托内托梁材料选择：木方100×100mm脚手架参数立柱横向间距或排距l（m）：1.00立柱纵向间距b（m）：1.00脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：4.25立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0钢管外径：Φ48×3.0钢管强度折减系数：1.0剪刀撑：加强型荷载参数支撑架用途：混凝土结构脚手架模板自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10楼板现浇厚度D（m）0.20施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50风荷载参数基本风压W（kPa）：0.50风荷载体型系数μs：0.126 风荷载高度变化系数μz：1.00楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×2.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.200×1.000+0.300×1.000=5.320kN/m活荷载标准值q2 = (0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×5.320+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.089kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.089×1000×1000/54000=1.647N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.320+1.4×2.500)×0.300=1.779kN 截面抗剪强度计算值T=3×1779.0/(2×1000.000×18.000)=0.148N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×5.320×3004/(100×6000×486000)=0.100mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12= 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2= (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m静荷载q1 = 1.20×1.506+1.20×0.090=1.915kN/m活荷载q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1.915)×1.000=2.965kN2.木方的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.965/1.000=2.965kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×2.97×1.00×1.00=0.371kN.m最大剪力Q=0.625×1.000×2.965=1.853kN最大支座力N=1.25×1.000×2.965=3.707kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.371×106/83333.3=4.45N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×1853/(2×50×100)=0.556N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.596kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.521×1.596×1000.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.22 2mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 3.707kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN3.71kN托梁计算简图1.248托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.00kN 2.00kN 2.00kN 2.00kN 2.00kN 2.00kN 2.00kN2.00kN 2.00kN 2.00kN 2.00kN托梁变形计算受力图0.116托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.479kN.m经过计算得到最大支座 F= 15.658kN经过计算得到最大变形 V= 0.491mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm 3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm 4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f = M/W =1.479×106/166666.7=8.87N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×5975/(2×100×100)=0.896N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.491mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：N G1= 0.135×4.250=0.574kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：N G2= 0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3= 25.100×0.200×1.000×1.000=5.020kN经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2+N G3) = 5.894kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。