高温超高压带再系统计算(参考青汽热平衡)
燃气蒸汽联合循环及热平衡计算.pdf
典型联合循环热平衡图
热平衡计算结果
根据热平衡图可得到以下参数： 各节点的水、水蒸气、燃气及烟气进出口参数； 燃气轮机、蒸汽轮机发电量和发电效率； 根据抽汽和回水参数可计算出供热量； 气耗和热耗； 联合循环发电效率和综合热效率。
抽气器
汽轮机 凝汽器
冷却塔
凝结水泵
循环水泵
凝汽器
1.4 机组布置形式
1.4 机组布置形式
主要内容
2
联合循环的热平衡
2 联合循环的热平衡
2.1 燃气轮机的热平衡
Q1+Qnetb Pg0t Qa2 Qc1 Qc2
Q1—吸入压气机的空气所携带的热能； Q net—燃料的低位发热量； Ηb—燃烧室的效率； Qa2—对外泄漏空气携带的热能； Qc1—排入余热锅炉燃气所携带的热能； Qc2—透平经空气冷却对外散失的热能； Pg0t —燃气轮机轴端的作功功率。
为确保寿命，这两大部件中工作条件最差的零件如 火焰筒和叶片等，须用镍基和钴基合金等高温材料 制造，同时还须用空气冷却来降低工作温度。
对于一台燃气轮机来说，除了主要部件外还必须有 完善的调节保安系统，此外还需要配备良好的附属 系统和设备，包括：起动装置、燃料系统、润滑系 统、空气滤清器、迚气和排气消声器等。
1.2 余热锅炉
• 余热锅炉包括上升管、汽包、下降管主要部件。上升管是 由密集的管道排成的管簇，由上联箱、下联箱连成一体； 上联箱通过汽水引入管连通汽包，汽包再通过下降管连到 下联箱；上升管管簇、汽包、下降管构成了一个环路。上 升管管簇在炉膛内，汽包与下降管在炉体外面。
• 把水注入汽包，水便灌满上升管管簇与下降管，把水位控 制在靠近汽包中部的位置。当高温燃气通过管簇外部时， 管簇内的水被加热成汽水混合物。由于下降管中的水未受 到加热，管簇内的汽水混合物密度比下降管中的水小，在 下联箱形成压力差，推动上升管内的汽水混合物进入汽包， 下降管中的水进入上升管，形成自然循环。
高温高压气井关井期间井底压力计算方法
高温高压气井关井期间井底压力计算方法尹邦堂;李相方;李骞;范坤;胡爱荣【摘要】In the conventional method of bottomhole pressure prediction it is assumed that the wellhead pressure is affected by the wellbore storage at the beginning of pressure buildup and by the afterflow in the late stage because of the temperature drop. And it is also assumed that there is no fluid flow in the wellbore after shut-in. However, according to testing results of some high pressure and high temperature wells in Kela-2 Gas Field,there was a pressure drop in the wellhead pressure build-up curve which is different from the conventional pressure build-up curve. The changing characteristics of wellbore temperature, the wellbore afterflow and the fluid parameters during the pressure build-up test then were analyzed. It is believed that the wellhead pressure or bottomhole pressure would be affected by both wellbore storage and wellbore temperature simultaneously. And there was afterflow in the wellbore during the whole test. So, the bottomhole pressure needs to be calculated by the flowing pressure equation. Based on the wellbore pressure buildup theory,the bottomhole pressure calculating model is established considering the effect of wellbore afterflow, the wellbore temperature changing and the fluid parameters changing. Taking one gas well for example, the pressure buildup curve calculated by this model is normal,and it can be applied for interpretation in the deliverability test.%常规的井底压力预测方法认为,气井关井后压力恢复初期井口测压受到井筒储集效应影响,后期受温度降低引起的续流影响,并且在压力恢复期间井筒中不存在流体的流动.但是,新疆克拉2气田部分高温高压气j的实测结果表明,关井后测得的井口压力恢复曲线总体呈下降趋势,与常规方法所计算的压力曲线并不一致.对高温高压气井关井后的井筒温度特征、井筒续流特征和井筒流体参数变化特征进行了分析,认为,关井期间井口(底)压力同时受到井筒储集效应和温度变化的影响,并且在压力恢复过程中井筒内一直存在续流流动,需要进行流动气柱压力计算.为此,综合考虑井筒续流、井筒温度及井筒流体参数的变化特征,基于井筒压力恢复原理,建立了关井期间的井底压力计算模型,并对该模型进行了实例计算验证.实例验证表明,该模型计算出的压力恢复曲线正常,可用于产能试井解释.【期刊名称】《石油钻探技术》【年(卷),期】2012(040)003【总页数】5页(P87-91)【关键词】气井;高温;高压;关井;井口压力;井底压力【作者】尹邦堂;李相方;李骞;范坤;胡爱荣【作者单位】中国石油大学(北京)机械与储运工程学院,北京102249;中国石油大学(北京)机械与储运工程学院,北京102249;中国石油大学(北京)石油工程学院,北京102249;中国石油大学(北京)石油工程学院,北京102249;中国石油塔里木油田分公司勘探开发研究院,新疆库尔勒841000;北京中油瑞飞信息技术有限责任公司,北京100007【正文语种】中文【中图分类】TE353对中低产能的常规不含水气井进行测试时，一般采用井口测压再换算成井底压力的方式，具有高效低成本的优点［1－5］。
超、特高压输电线路工频参数精确计算方法
超、特高压输电线路工频参数精确计算方法林 军 1 ， 张健康 2 ，粟小华2 ，胡勇21.福建工程学院, 福州350108；2.西北电网有限公司，西安 710048Method of Accurate Calculating Power FrequencyParameter for EHV/UHV Power LinesLin Jun1, Zhang Jian-kang2,Su Xiaohua2 , Hu Yon21.Fujian University of Technology，Fuzhou 350108;2. Northwest China Grid Company Limited, Xian 710048,ChinaABSTRACT: Because conductor’s interval and position difference of EHV/UHV power lines is large, that makes differences of self-impedance、mutual-impedance、self-susceptance and mutual- susceptance of conductors large. By searching for proper soil's resistivity and with Carson's equations, according to physical construction of conductor（grounding wire) in different transposition block, conductor parameters are calculated and data files of different transposition block are made. Calculating transfer matrix of different transposition block power lines by eign-analysis method, orderly composed transfer matrix of different transposition blocks makes transfer matrix of whole power line. Based on transfer matrix of this power line, the positive-sequence impedance、positive-sequence positive-susceptance、zero-sequence impedance and zero-sequence susceptance could be derived. Comparing the positive-parameters and zero-parameters with measured in practice, changing soil's resistivity and coefficient of correction, could change conductor parameters of different transposition block power lines. Recalculated positive-parameters and zero-parameters untile those are very close to measured in practice. It is considered conductor parameters are accurate. The power line data files made by this method can be used for engineering calculations.KEY WORD: UHV/EHV；Double circuit,；Power line parameter；Transposition摘要：超、特高压线路导线间距、位置差别较大，造成导线的自阻抗、自导纳互阻抗和互导纳等参数相差较大。
高温超高压一次再热汽轮机规程
高温超高压一次再热汽轮机规程高温超高压一次再热汽轮机规程一、引言高温超高压一次再热汽轮机是一种先进的热能转化设备，具有高效率、高可靠性和低排放的特点，被广泛应用于发电、石化等领域。
为了确保高温超高压一次再热汽轮机的安全、高效运行，提高其运维管理水平，制定一套科学严谨的规程是必要的。
二、规程目的高温超高压一次再热汽轮机规程的主要目的是确保设备的安全运行，提高其可靠性和效率，同时降低维护成本和排放水平。
三、规程内容1. 设备操作管理：规定设备的启动、停机、升负荷、降负荷等操作流程和操作规范，确保设备在各种工况下的可靠运行。
2. 安全管理：明确设备的安全运行要求，包括设备的超温、超压、超速、振动等异常情况的处理方法，保证设备操作人员的人身安全和设备的安全。
3. 维护管理：规定设备的定期检查、保养和维修计划，包括但不限于设备的冷却系统、润滑系统、喷油系统、排放系统等的保养维修要求。
4. 性能管理：明确设备的运行参数和性能指标，包括但不限于设备的发电效率、热效率、排放浓度等，制定相应的监测和评估机制，并定期进行绩效评估。
5. 能耗管理：规定设备的能耗评估方法和能耗指标，提出节能措施和优化建议，降低运行成本。
6. 事故调查与分析：建立事故调查与分析机制，对发生的事故进行调查分析，总结经验教训，制定相应的预防措施和应急预案。
7. 人员培训与资质管理：规定设备操作人员的培训要求和资质要求，确保人员具备相关的技术知识和操作技能。
8. 环境保护管理：明确设备的排放标准和环境保护要求，建立相应的监测和治理机制，确保设备的排放符合环保要求。
四、规程执行1. 执行责任：明确规程执行的责任部门和责任人，建立规程执行的监督机制，确保规程的有效执行。
2. 规程修订和更新：根据设备运行情况、技术进步和相关法规要求，定期修订和更新规程，保证规程的科学性和适用性。
3. 规程宣传和培训：组织规程宣传和培训活动，提高操作人员的规程意识和执行能力。
一种超高压输电线路恢复电压的精确计算方法
电抗 线路 可 以进行 叮 Ｔ 型等 效计算 ， 如图 １ 所示 ， 图中 Ｃ
为线路互感电容， Ｃ ｏ 为线路对地电容， 之为线路自 阻抗。
Ａ Ｍ Ｂ
ｍ
中８ ０ 以上 又 为瞬 时性 故 障 。瞬 时性 故 障及 时重 合
断 路器 有利 于连 续供 电和 电网的稳 定运 行 … 高压 输
器 的跳开 ， 瞬 时性故 障 电弧熄 弧后 ， 故 障 点消 失 ， 电路 转 非全 相运 行 ． 故 障相通 过 与健全 相 的 电容耦 合 和 电
图２ Ａ 相 断开 后 等 值 电 路
１ ． １ 瞬 时性 故障 断开相 端 电压 的计 算 由于线 路 自阻抗 相对 于线 路容 抗值 小得 多 ， 可 以 忽 略不计 ， 利 用戴 维南 定理将 图 ２简化 为 图 ３所示 。 由图 ３简 化等 值 电路 可 知 ： Ｍ 端 电压 Ｕ Ｍ 可 用 如下
据： 文献 ［ ７ － ９ ］ 利 用 恢 复 电压 的大 小来 判 别 线 路是 否
需 要 装 设 并联 电抗 器 或快 速接 地 开关 来 减 小 恢 复 电
电流 成正 比， 为线 路互 阻抗 。单位 长度 的 电磁 耦合 电
压 可 以表示 为 ［ ］ ：
压 潜供 电流与 恢复 电 压幅值 的大 小是 超 高压输 电线 路 潜 供 电弧 能否 自熄 的决定 因素 ． 为 保证 单 相 自动 重 合 闸的成 功 ． 需将恢 复 电压 和潜 供 电流 限制 在一 定数 值 以下 ． 因此恢 复 电压 计算 方法 的精 确性 显得 尤 为重 要 文 中通 过对 线路 两侧 断路 器单 相跳 开后 的非 全 相
确计算恢 复电压的方法 ． 并通过 Ｅ ＭＴ Ｐ仿 真 数 据 证 明 了该 方 法 的 正 确 性 ． 该 仿 真 结 果 可 以 用到 高 压 输 电 线路 保 护 装 置 中
超超临界机组汽轮机带双列高压加热器热力性能试验的测量计算方法
超超临界机组汽轮机带双列高压加热器热力性能试验的测量计算方法
1 概述
超超临界机组的汽轮机带双列高压加热器的热力性能测量和计算很重要，对于发电机组的热力学特性和热工特性的决定具有重要的意义。
本文简要介绍了超超临界机组汽轮机带双列高压加热器热力性能试验的测量计算方法。
2 测量与计算方法
（1）管道和阀门性能热力学参数测量：如汽轮机排汽阀性能，双环形阀性能，排汽管系总传热系数，压缩机排气管系总传热系数等。
（2）加热器被加热量测量：超临界加热器和双列高压加热器的被加热量测量，可采用汽温梯度法、压力梯度法、正热功率梯度法以及计算法。
（3）加热器交换量的计算：利用加热器的被加热量测量值及其公式，并结合实际汽轮机和发电机系统的内部热力条件，通过热力计算的方法得到加热器交换量。
3 总结
本文介绍了超超临界机组汽轮机带双列高压加热器热力性能试验的测量计算方法，包括管道和阀门性能热力学参数测量、加热器被加
热量测量及加热器交换量的计算。
这些测量和计算方法，可以有效的掌握发电机组的热力学特性和热工特性，为改进汽轮机效率提供重要参考。
气体和过热蒸汽流量测量的温度与压力补偿.docx
外在多篇有关CARS法(相关反斯托克斯一拉曼散射法)、瑞利法(Rayleigh)、拉曼法和OH法的文章中，都是用这些方法测联动态的气流、燃气和火焰温度的。
2.接繼法的动态测湿除上文已提到的薄膜热电偶外，美国宾州大学用好度为0.025mm的热电偶测蜃换热系统交互变化的表面温度。
科罗拉多大学用4pm直径的钩丝制成电阻温度计,可测廉80-400K.温度变化频率为30Hz的氮气温度。
美国分析与测量公司用闭路电流阶跃响应技术(LCSR),在线测量热电阻、热电偶的响应时间。
NASA 的LeTc* 研究中心研制了动态气体测量系统，测最温度峰值为1 900K、燃气圧力达2MPa.速度达200m/Se我国机空航天部304所研制了动态温度校准装置,其诅风祠测温范围为20-900C速度为0.1〜0. 6骂赫数，常温校准风洞的马赫数为0.1-0. 95。
七、深低溫测・He测温技术仍引人注目。
美国Goldner 报导了他们的髙灵敏度°He熔解压温度汁。
NIST的Colwell报导了他们用？He溶解曲线温度计作为传递用标准，准确度为20ppm,而精密度为lppm。
荷兰莱顿大学研制了?He、"He蒸气压一温度关系的热力学-•致性，新得到的°He蒸气压关系与ITS-90给出的关系稍有区别。
噪声测温度技术方向，NIST的Fogle等报导了用阻性SQUID(超导竈子干涉器件)噪声温度计建立6. 3-650rr.iK的新据标，其精确度为0.15%,孩新温标与毀他低温温标有着明显的差别。
Soylen则总结了N 1ST 10年来所做的在这种噪声温度计方面工作。
佛罗里达大学报导了他们研究用核四极井振谱法测低温的研究,用测量磁共振线的强度比的办法，构成可自校准到mK和pK级的温度计，如果用MnSb材料,可低到30mKo莱顿大学还在0. 09〜0. 4K间，对阻性SQUID噪声温度计、?He溶解压温度计和超导转变点进行了比较。
高压线路发热计算公式
高压线路发热计算公式在电力系统中，高压线路是输送电能的重要组成部分。
然而，由于电流通过导线时会产生一定的电阻，导致导线发热，因此需要对高压线路的发热进行计算和分析，以确保线路的安全运行。
高压线路的发热计算是一个复杂的过程，需要考虑多种因素，包括导线材料、电流大小、环境温度等。
为了简化计算过程，可以利用以下公式来进行高压线路发热的计算：P = I^2 R。
其中，P表示导线的发热功率，单位为瓦特（W）；I表示导线的电流，单位为安培（A）；R表示导线的电阻，单位为欧姆（Ω）。
这个公式的推导过程比较简单，可以通过欧姆定律和功率公式来进行推导。
根据欧姆定律，电流I通过电阻R产生的电压降为U=IR，根据功率公式P=UI，可以得到P=I^2 R。
利用这个公式，可以很方便地对高压线路的发热进行估算。
首先需要确定导线的电阻R，这可以通过导线材料的电阻率和导线的长度、截面积来计算得到。
然后根据实际的电流大小，利用上述公式就可以得到导线的发热功率。
在实际应用中，高压线路的发热计算是非常重要的。
首先，导线的发热会导致能量的损耗，降低输电效率；其次，过高的温度会影响导线的导电性能，甚至会导致导线烧断，引发事故。
因此，对高压线路的发热进行准确的计算和分析，可以帮助电力系统运维人员及时发现问题，采取相应的措施，确保线路的安全运行。
除了上述公式外，高压线路的发热计算还需要考虑其他因素。
例如，导线的表面散热系数、环境温度、风速等因素都会对导线的发热产生影响。
因此，在实际计算中，还需要综合考虑这些因素，进行更为精确的计算和分析。
另外，随着电力系统的不断发展和变化，高压线路的发热计算也在不断完善和改进。
例如，针对不同的导线材料和结构，可以建立更为精确的发热计算模型；同时，结合计算机仿真技术，可以对线路的发热进行更为准确的预测和分析。
总之，高压线路的发热计算是电力系统运行和维护中的重要内容，对于确保线路的安全运行具有重要意义。
通过利用上述公式和综合考虑其他因素，可以对高压线路的发热进行准确的计算和分析，为电力系统的安全稳定运行提供保障。
汽轮机课程设计高压缸热力计算表_带公式
7 1.126 0.6014 43.25786622 44.66035649 0.5 22.33017825 211.3299706 0.97 204.9900715 3069.682869 6.39534954 0.0402272 0.914779772 TC-1A 12 1.388958494 513.9500601 0.10085743 0.6014 298.8657106 179.7378384 1.144246637 1 0.134945811 1.319713534 3071.002582 47.41144557 0.898935974 64.0185457 220.8137919 0.97 214.1893781 11.99365501 53.55073631 0.831160963 56.21817297 3048.672404 5.83966037 0.0432339 3051.478136 0.103740277 0.137945811 1.319713534 1.43384068 0.481225327 0.354472707 1 0.108386756 0.541933779
49 轮周有效比焓降 50 级内各项损失之和 51 级的有效比焓降 52 级的理想能量 E0 53 级相对内效率 54 级的内功率 56 总功率 57 效率
84.84872 2.900401 81.94832 95 0.862614 43178.78
34.91856615 1.893853293 33.02471285 38.41201079 0.85974965 17400.80376 214751.9998 0.893481704
1 1.06 0.6008 38.41201079 38.41201079 0.5 19.2060054 195.9898232 0.97 190.1101285 3296.068075 16.3843468 0.188123 0.948564179 TC-1A 12 2.754479886 526.9025 0.053237178 0.6008 277.171466 166.5246168 1.060128654 1 0.07688252 1.135074919 3297.20315 44.04303317 0.897443602 63.82403789 206.1201557 0.97 199.9365511 11.47166956 49.46301265 0.803915104 53.50560176 3277.997144 15.25458054 0.0199001 3281.026072 0.053547778 0.07988252 1.135074919 1.22329481 0.726689318 0.094697965 0 0.178744335 0.893721675
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力pw加热器上端差δ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度twj加热器下端℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δt1（2）最终给水温度：t fw=274.1℃；（3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m（5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=20.13MPa;额定再热蒸汽压力p r=20.13MPa；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=20.13MPa；（6）锅炉热效率：ηb=92.5%。