隧道初期支护发生变形侵限处理措施
暗挖隧道初支侵限处理方案改
暗挖隧道初支侵限处理方案改思绪在键盘上跳跃，十年来，无数方案在我的指尖流转，每一次都是对细节的极致追求。
今天，我们来聊聊“暗挖隧道初支侵限处理方案改”，这个词组在我的脑海中回荡，就像一首熟悉的旋律。
一、项目背景及问题分析让我们回顾一下项目的背景。
暗挖隧道工程，是一项复杂而充满挑战的任务。
在这个项目中，我们遇到了一个头疼的问题：初支侵限。
简单来说，就是初期支护结构侵入了设计界限，这会导致一系列连锁反应，影响整个工程的安全和质量。
二、方案目标我们的目标是明确的，那就是在不影响工程进度和质量的前提下，解决初支侵限问题。
这意味着我们需要在不破坏现有结构的基础上，对初支进行合理调整。
三、处理方案1.初支调整针对初支侵限问题，我们考虑对初支进行调整。
具体方法如下：对侵限部分进行切割，确保初支与设计界限保持一致。
在切割后的初支两侧增加临时支撑，防止因切割导致的结构失稳。
在新的初支位置上，采用高强度钢材进行加固，提高初支的承载能力。
2.二次衬砌施工在初支调整完成后，我们需要进行二次衬砌施工。
这一步至关重要，因为它将直接影响隧道的长期稳定性。
采用先进的喷射混凝土技术，确保二次衬砌的厚度和质量。
在喷射混凝土过程中，严格控制水灰比，提高混凝土的强度和耐久性。
在衬砌施工过程中，加强对施工质量的监控，确保施工符合设计要求。
3.监控量测在整个处理过程中，监控量测是不可或缺的一环。
我们需要实时掌握隧道内部和外部的变化，确保施工安全。
在初支调整和二次衬砌施工过程中，布设大量的监测点，实时监测隧道内部的位移和应力变化。
对监测数据进行实时分析，一旦发现异常情况，立即采取措施进行调整。
定期对隧道外部环境进行检查，确保施工对周边环境的影响降到最低。
四、施工组织与管理1.施工队伍选择经验丰富的施工队伍，确保施工质量和进度。
对施工人员进行专业培训，提高他们的技能和安全意识。
2.施工计划制定详细的施工计划，明确各阶段的施工任务和时间节点。
在施工计划中，预留一定的弹性时间，以应对可能出现的突发情况。
浅谈隧道初期支护变形侵限处理及预防措施
浅谈隧道初期支护变形侵限处理及预防措施中铁十一局集团第二工程有限公司湖北十堰442013摘要结合增建阳安二线铁路沙婆沟隧道初期支护变形侵限问题，浅谈隧道初期支护变形侵限成因，处理措施以及预防措施。
关键词隧道初期支护变形侵限；成因；处理措施；预防措施1 工程概况增建阳安二线铁路沙婆沟隧道全长1540m，起讫里程GDzK36+147～GDzK37+687，为单线无砟道床隧道。
洞身最大埋深113m，最浅埋深33m。
洞身穿越地层以上统片岩夹千枚岩、变质凝灰岩为主。
隧道地表水不发育，四处较大冲沟常年流水，水量较小，随季节略有变化。
地下水主要为基岩裂隙水，赋存于片岩夹千枚岩节理、裂隙中，地下水接受大气降水的季节性补给条件较好[1]。
设计初期支护参数：拱墙设置格栅钢架，每榀间距1.2m，喷射20cm厚C25混凝土；拱部设Φ22组合中空锚杆，边墙设Φ22砂浆锚杆，长 2.5m，间距1.2m×1.2m（环×纵）；拱墙设Φ6.5钢筋网，间距20×20cm。
初期支护预留变形量最大10cm。
超前支护拱部设Φ42小导管加固地层，单根长3.5m，环向间距0.5m，每2.4m一环。
2 初期支护变形情况隧道出口GDzK37+240～GDzK37+235段开挖仰拱时，线路右侧位置出现轻微裂缝，经测量在小边墙处已经侵限，厚度不符合设计要求。
随即对已完初期支护采用断面仪扫描，在GDzK37+219～GDzK37+259段线路右侧拱墙部位出现不同程度的侵入二衬净空，局部最大侵入二衬达15cm，变形造成多处边墙喷射混凝土面开裂、掉块，钢架扭曲变形。
将围岩监控量测点加密至每1m设一个断面，量测结果显示，2天后围岩已基本稳定，变形速率0.1mm/h。
3 初期支护变形侵限原因分析3.1 地质条件差GDzK37+219～GDzK37+259段围岩为片岩夹千枚岩，处于变质凝灰岩与片岩夹千枚岩地质变化区域，此千枚岩是具有千枚状构造低级变质岩石，通过黏土岩及凝灰岩变质而成，岩性松软，遇水易泥化、软化，变形量大。
公路隧道初期支护侵限处理施工技术
公路隧道初期支护侵限处理施工技术摘要：近年来，随着高速公路网络迅猛发展，山岭地区高速公路项目日益增多，为保证高速公路的整体平稳性，山岭地区高速公路多以隧道形式进行公路设计。
公路隧道进行初期支护侵限处理是进行重新支护的处理方式，在施工过程中需要拆换已经变形并侵限的初期支护。
在对公路隧道初期支护进行侵限处理施工前，工作人员需要准备好施工所需的材料，连接钢板，加工临时支撑等，做好相应施工准备。
基于此，本篇文章对公路隧道初期支护侵限处理施工技术进行研究，以供参考。
关键词：公路隧道；初期支护；侵限处理；施工技术引言隧道初期支护侵限形式可分为：由于隧道一侧围岩软弱或涌泥后回填不密实导致单侧受较大压力而引起隧道单侧大变形后的侵限和由于隧道拱顶围岩压力较大、基底软弱、初期支护沉降、收敛较大而引起拱部的侵限。
某隧道洞口段围岩多呈软弱破碎状，施工极易发生围岩大变形，导致初期支护侵入二次衬砌净空界限。
针对隧道施工出现的初期支护侵限现象，提出了有效的换拱设计方案；对大断面偏压黄土隧道、软岩地层的换拱施工工艺进行了研究，但缺乏侵限机理解答。
当前国内关于隧道初期支护侵限的研究多集中在治理措施层次，对隧道断层破碎带初期支护侵限深层次的机理分析及处治效果评价较为欠缺。
对侵限的处治一般为施作大面积换拱，常引起围岩大幅扰动，降低围岩的自持能力，危及结构安全和施工安全。
1公路隧道施工特点公路隧道项目与其他建筑物形式有着明显的区别，该类建筑物是封闭空间中进行的，路基、桥梁等建筑项目都是在开放环境中实施的，而公路隧道项目一般都是建设在非平稳的道路区域范围内，为了能够消除这些障碍的影响，在山岩或者自然区域内实施必要的人工处理，所有工作基本都是在封闭空间中进行的，要做好专门的测量和控制工作，准备充足的资料，同时还应该进行必要的地质状态分析，然后能够充分的了解地质情况，可以给公路隧道项目的建设提供良好的基础。
公路隧道项目的实施选择合适的施工方式尤为关键，能够使得项目顺利实施，保证项目建设质量合格。
施工中隧道初期支护变形侵限的处理
施工中隧道初期支护变形侵限的处理发表时间：2018-06-20T11:05:39.767Z 来源：《防护工程》2018年第4期作者：肖联国[导读] 隧道开挖后，围岩应力重新分布，当二次应力量值超过了部分围岩的塑性极限或强度极限、或使围破裂、破坏等现象，从而导致隧道失稳变形肖联国福建省惠三建设发展有限公司福建省厦门市 361004摘要：隧道开挖后，围岩应力重新分布，当二次应力量值超过了部分围岩的塑性极限或强度极限、或使围破裂、破坏等现象，从而导致隧道失稳变形。
本文分析了施工中隧道初期支护变形侵限的处理。
关键词：隧道初期支护；变形侵限；处理；一、工程概况四川省道205线某隧道起讫里程为：DK24+852～DK25+419，全长567 m。
隧道工程自然地面呈南高北低的形态，自然坡度近20°～45°，植被覆盖率低，冲沟发育，地形陡峭。
本隧道穿越的软岩主要为为泥盆系中统三河口组。
岩体的成分、结构强度、抗风化性等诸多方面都存在差异，主要为泥盆系中统三河组碳质千枚岩、碳质板岩和泥质板岩，节理裂隙发育，具薄层状镶嵌结构～碎石状压碎结构，强度低～中等，工程地质稳定性差，岩体各向异性特征显著，抗风化性差。
二、隧道变形侵限原因分析1.自然因素。
在隧道地表天然分布了3 条较大型的冲沟，沟深壁陡，沟内形成许多黄土陷穴；隧道施工期间恰逢雨季，部分地表水存积于黄土陷穴里；隧道变形地段洞顶地层以砂岩为主，节理裂隙发育，透水性好，地层受施工爆破及开挖扰动影响，下渗量和下渗速率会增加，地下水下渗量加大是导致初期支护变形的诱因之一。
2.地质因素。
隧道洞身地层以泥岩为主，砂岩主要分布于拱部，泥岩具有弱膨胀性，在地下水干、湿交替影响下，导致岩体发生反复的膨胀、崩解，强度降低，促使局部围岩变形增大，是导致隧道初期支护变形的主要原因。
从变形规律分析，右侧纵向开裂段落为DK25+100～DK25+204，右侧边墙变形最大处发生于地表冲沟对应的DK25+140～DK25+156 段，变形从中间开始向两侧延伸，逐步扩大到二次衬砌混凝土及掌子面附近，与地表水下渗后围岩软化，造成结构变形的规律一致。
大变形隧道初期支护变形特征与应对措施
大变形隧道初期支护变形特征与应对措施摘要：软岩隧道施工一直是隧道交通工程中的技术难点，由于软岩体质地松软、自稳性较差，在岩体自身重力和隧道施工扰动的共同作用下，本身出现围岩顶部沉降和失稳破坏的风险就比较大。
如果施工技术和围岩控制措施不当，很容易发生围岩大变形，引发隧道塌方等事故灾害，严重威胁隧道内及地表人员、设备、建筑的安全，施工进度也会因此受到影响。
软岩隧道大变形主要与施工区域岩体力学性质有关，为避免软岩隧道施工中出现围岩变形及相关灾害，需结合该施工区域水文地质条件，采取合理的施工和支护技术措施。
本文首先分析了软岩隧道的受力特征及不同形式围岩变形破坏机理，并据此提出了相关施工技术和防范措施。
关键词：公路隧道；应对措施；围岩大变形；变形特征；地应力引言目前，公路隧道多采用复合式衬砌，初期支护是主要承载单元，控制围岩的变形与松弛，起到充分发挥围岩自承能力的作用。
在高地应力软岩公路隧道中，为保证结构安全性，控制围岩变形，隧道初期支护多采用双层或多层结构，而何时施作内层初期支护极大影响双层初期支护结构支护效果。
若内层初期支护施作过早，围岩荷载得不到充分释放，支护结构承受较大的形变压力，则可能使其荷载分担比例过大而导致结构开裂，降低隧道耐久性;若内层初支施作过晚，则可能造成初期支护变形无法控制，以致隧道侵限或失稳。
因此合理的内层初期支护施作时机对隧道长期安全稳定十分重要。
1初期支护变形特征为研究该隧道初期支护的变形特征，在右线K70+990—K71+240区段内选取50个监测断面分析拱顶沉降及水平收敛随时间的变化情况。
5个典型断面初期支护的拱顶沉降及水平收敛时程曲线见图5。
分析可得：同一断面处，拱顶沉降和水平收敛时程曲线形态相似，两者随时间变化规律一致。
根据围岩变形速率，5个断面围岩变形均可划分为3个阶段：①快速发展阶段。
处于隧道变形前期，变形速率最快。
初期支护变形在0~7d超出预留变形量，随即出现围岩塌方或初期支护被严重压屈、侵限等现象。
Battal隧道洞口段初期支护侵限处置方案
KKH二期（赫韦利扬-塔科特）第五施工部Battal隧道洞口段侵限处置施工方案审批：KKH二期（赫韦利扬-塔科特）第五施工部2017年03月目录1 工程概况及施工概况................................................................ 错误!未定义书签。
2 施工预备 (3)3 侵限处置施工方案 (3)拱部径向注浆 (3)临时支撑设置 (4)初期支护侵限处置 (4)增强监控量测工作 (5)4 施工注意事项............................................................................ 错误!未定义书签。
5 质量保证方法 (6)6 平安保证方法 (6)7 环保、水保保证方法 (7)Battal隧道入口侵限处置施工方案1 工程概况及施工概况工程概况我项目部承建的Battal隧道洞口段埋深很浅，设计围岩为强中风化片麻岩，灰黑色，变晶结构，片麻结构，要紧矿物成份为长石、石英、云母，节理裂隙发育，围岩稳固性较差，侧壁易失稳，开挖时拱顶易坍塌、掉块，顶部支护不及时会发生大坍塌及垮塌，隧道开挖时围岩渗水现象严峻。
施工概况2017年1月3号，开始施工上台阶套拱，在2017年1月11号完成混凝土浇筑。
2017年1月15号，开始施工管棚，于2017年1月22号完成管棚施工，在管棚施工进程中发觉施工管棚孔时，绝大数孔内有水涌出，个别孔存在喷水现象。
2017年1月29号，暗洞洞身开始施工，按设计的单侧壁导坑法从右幅进洞，掌子面刚掘进m，洞内发生塌方，直接将掌子面往前推动了4m多，致使停工。
2017年1月30号至2017年1月31号，对洞内塌方进行处置。
2017年2月1号，由于洞内围岩不具有自稳能力，为了施工平安，故开始采纳三台阶法掘进隧道，遵守施工一榀，支护一榀，施工持续到2017年2月19月。
秦岭关隧道初期支护变形侵限处理措施
秦岭关隧道初期支护变形侵限处理措施近年来，随着交通建设的不断加速，大型隧道的建设也成为了重点。
然而，隧道建设中存在的问题也逐渐浮现出来。
其中，支护变形侵限成为了隧道建设中急需解决的问题。
针对这一问题，秦岭关隧道初期采取了一系列的处理措施，本文将从以下几个方面进行分析。
一、支护变形的影响在隧道的施工中，主要是针对通风、水利、交通等因素的影响进行处理。
其中，支护变形侵限问题的影响也是不能忽视的。
隧道的支护变形不仅会导致围岩的破损，更会引起隧道开挖面的变形和位移。
这样会造成不对称变形，增加隧道的应力和变形量，同时还会影响隧道内部的通风，使得作业难度增加。
二、针对支护变形的问题，秦岭关隧道采取了哪些措施？为了解决支护变形侵限的问题，秦岭关隧道在建设初期就采取了一系列的处理措施。
其中包括：1. 管理隧道尺寸。
对于隧道的尺寸，应在初始阶段就明确，以保证隧道的稳定性。
同时还要保证隧道空间的充裕，避免支护体的挤压和变形。
2. 选取合适的支护。
支护的选取应从材料强度、可变形性、加振模量和性能稳定性等方面综合考虑。
在选取支护时，需要考虑到隧道的地质条件和周边环境等因素。
3. 利用渐进式法进行支护。
这样可以有效地控制隧道变形的程度，降低变形对围岩的破碎程度，同时还可以减小支护材料的消耗。
4. 采取合理的预紧和加固措施。
对于钢筋混凝土支护结构，要进行合理的预紧和加固。
这样可以增强结构的稳定性和承载能力，避免变形问题的发生。
三、结论综上所述，支护变形侵限问题是隧道建设过程中必须面对并解决的问题。
针对这一问题，秦岭关隧道从隧道尺寸管理、支撑结构、渐进式法支护以及加固措施等方面采取了一系列的处理措施。
这些措施的实施不仅保障了隧道的稳定性，也保证了隧道建设的顺利进行。
随着科技的进步和技术的提升，相信这一问题的解决措施会不断完善，为隧道建设的顺利进行提供助力。
公路隧道初期支护侵限处理施工技术
J IAN SHE YAN JIU技术应用158公路隧道初期支护侵限处理施工技术Gong lu sui dao chu qi zhi hu qin xian chu lishi gong ji shu卢联川山区公路隧道围岩地质结构复杂，隧道穿越浅埋区、偏压区、断层破碎带、遇水膨胀岩石等不良地质地段时，常常会因为该段地勘资料不准确、隧道施工图设计的初期支护类型不合理支护强度不够，造成该段隧道围岩收敛变形较大，严重侵界。
本文通过总结公路隧道初期支护侵限处理的工艺技术，对其他公路隧道发生的同类问题处治有一定指导意义。
一、公路隧道初支易发生变形的不良地质概述（1）隧道洞口松散覆盖层较多如耕植土，洞口段处于严重偏压，一侧临河或是临沟壑。
（2）隧道围岩为含粘土类矿物，有各种粘土岩、页岩及泥岩。
这类岩石的特点是硬度小，具有可塑性，遇水膨胀、软化和黏结。
少数火山岩如流纹质岩石、凝灰岩、沉凝灰岩等也容易吸水膨胀。
含碳酸盐类矿物：主要有方解石、白云石、菱镁矿、菱锰矿等。
含这类矿物多的岩石有石灰岩、白云岩和泥质灰岩等，容易水解。
（3）隧道围岩为角砾土及强风化岩（强风化层岩性软弱，易出现较大滑层及大面积塌方）；隧道围岩岩体极破碎、裂隙发育、成块石与碎石状镶嵌结构，层间结合差，基岩裂隙水发育。
（4）隧道穿越断层破碎带或隧道洞身所处段落埋深较浅且有冲沟等地表水侵入。
二、主要工艺技术难点（1）隧道初支变形发生在隧道掌子面开挖后的短时间内，掌子面出现塌方。
隧道开挖完后，立即进行初期支护施工，并布设隧道监控量测点（主要布设拱顶沉降点及水平收敛侧线点），进行监控量测工作，分析隧道围岩收敛情况。
如果监控量测测得的数据，隧道拱顶沉降值偏大，沉降速率过大，则极有可能是隧道掌子面围岩自稳能力较差，很容易出现塌方。
此种情况对隧道施工生产安全有很大影响，对变形的初支处治难度较大。
（2）隧道初支变形发生在隧道掌子面开挖与仰拱、二次衬砌步距长度增加后。
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秦岭关隧道初期支护发生变形侵限处理措施
李华
(甘肃省交通规划勘察设计院有限责任公司兰州730030)
摘要针对不良地质灾害造成的隧道初期支护出现的严重扭曲、挤压、剪断、急剧卞沉等变形现象，并使初期支护侵入二次净空。
探讨如何在隧道施工中，安全地通过扩挖换拱方法解决此类问题。
以新奥法施工为指导思想，汲取相关的技术成果和经验总结，介绍隧道扩挖置换的技术处理方案和施工体会。
关键词隧道塑性圈分析临时支护换拱注浆加固
秦岭关隧道是连云港至霍尔果斯国道主干线宝(鸡)天(水)高速公路上的一座双向4车道长隧道，位于甘肃省天水市党川乡境内，设计时速80 km／h。
隧道起讫桩号，上行线起讫桩号K57+379～K59+960，隧道全长2 581 m；洞内设为人字坡，纵坡分别为+0．6％和一0．6％。
下行线起讫桩号硒7+375一K59+975，隧道全长2 600 m；洞内设为人字坡，纵坡分别为+0．5％和一0．6％。
隧道设计净宽为10．86 m，净高7．03 m，三心圆拱曲墙断面，采用复合式衬砌，按新奥法原理设计和施工。
1 隧道工程地质特征
1．1地层岩性
下古生界葫芦河群((z一02)H1)，岩性以灰黑色片岩、板岩为主，夹有少量薄层大理岩和火山碎屑岩。
由于该套地层中的断裂构造发育，岩石受构造强烈挤压，岩石片理化、糜棱岩化现象极为明显。
火山碎屑岩以细粒变砂岩为主，细粒变晶结构，似层状构造。
微风化板岩饱水单轴极限抗压强度≥50 MPa，微风化片岩饱水单轴极限抗压强度≥50 MPa，与隧道工程有关的工程岩体为硬质岩。
1．2地质构造
地质构造格局：前中生代生成包家沟震旦纪一奥陶纪形成的浅海相陆源碎屑一火山岩建造，组成葫芦河群、陈家河群地质体；中生代以来的构造活动对先期构造格局又进行了改造和叠加，使前期地质体及边界断裂或韧性剪切带均卷入反“s”形构造系统，遭受印支期花岗岩的侵蚀及中一新生代脆性断裂的切割、位移和中一新生代陆相断陷沉积盆地覆盖。
由此共同组成了勘察区基本构造格架。
1．3水文地质
经勘察外业调查和施工钻孔钻探表明，隧道地层陡倾，节理裂隙、断裂构造发育，地下水类型以基岩裂隙水和断层碎裂岩空隙水为主，具有储水条件差、补给能力弱的特点，因而富水性较差。
在隧道两侧、进出口区域内的两侧沟谷中，可见有第四系松散层渗水、湿地，未见有基岩涌水现象。
2 施工遇到的问题
隧道从宝鸡端向天水端掘进。
采用上下台阶法开挖，SK57+830一SK57+909段仰拱已完
成，当隧道掌子面上台阶掘进至SK57+980处，施工单位准备从SK57+830处施作二次衬砌时，发现二次衬砌厚度不够，同时部分段落如SK57+830～SK57+873段出现边墙内挤、喷混凝土剥落、钢拱架扭曲、衬砌开裂等现象，边墙拱脚处最大位移达到30 cm，并迫使初期支护侵入二次衬砌净空，侵入厚度5～30 cm不等，并且变形还有进一步扩大趋势。
3 变形侵限原因分析
通过对现场施工情况的了解，变形原因有以下几个方面：
3．1地质原因
(1)SK57+830一SK57+890段工程地质特性为：围岩岩性为微风化石英片岩，局部与板岩呈互层状，板岩矿物成分以泥质为主，节理、裂隙发育，岩体很破碎，岩芯呈土夹碎石片状，呈压碎状碎裂结构，RQD为3％，具高应力；钻孔SZK-QLGSD一08地应力测鼍深度128．1 m处的结果，最大水平主应力13．28 MPa，最小水平主应力8．28 MPa。
由于埋深大，地应力较高，开挖时局部板岩出现较大变形，局部有渗水现象。
(2)在该段两端发育有SK57+700一SK57+820和SK57+980一SK58+040两条断层，区域地质构造较发育，造成围岩节理、裂隙发育，岩体完整性较差。
3．2施工原因
(1)开挖爆破质量差，隧道超挖较普遍，隧道超欠挖造成应力集中。
(2)施工单位监控量测严重滞后，不能及时发现围岩变形情况。
围岩变形稳定后未及时施作二次衬砌，二次衬砌滞后较多。
(3)隧道现场技术管理和技术力量比较薄
弱，存在系统锚杆、喷射混凝土厚度、钢拱
架间距施工不规范行为，初期支护没有完全
按设计要求施作完成，未能发挥初期支护抵
抗变形的能力。
(4)上台阶距离较长，仰拱未及时开挖封
闭，致使支护不能封闭成环。
图1圆木满堂支撑图
4 临时支撑措施
情况发生后，项目管理单位立即组织设计、施工及监理单位召开现场会议，会议确定应立即采取临时支撑措施。
由于该项目处于小陇山林区，木材选取方便，最后决定用圆木进行满堂支撑(如图1所示)。
选择直径25～30 cm圆木，圆木之间用高强铆钉锚固，支撑在初期支护的格栅钢架上，支撑点用木板填塞，以减少应力集中，形成“井”字形满堂支撑。
临时支撑完成后，通过量测，初期支护变形减缓，慢慢趋于收敛，说明临时支护抑制围岩变形发挥了重要作用，避免酿成大塌方。
5 塑性圈半径分析
根据芬涅尔公式来确定该段塑性圈半径大小。
计算在没有支护衬砌条件下的塑性圈半径r，，假定隧道为圆形，围岩视各向同性、均质、连续，初始地应力只考虑围岩的自重应力，侧压力系数取1，该段埋深平均150 m，围岩处于Ⅳ级围岩地段，Pb取O，ro=5．43 m。
物理力学参数根据地质勘察报告、有关岩土规范和经验类比确定，见表1。
表1物理力学参数表
将上述参数代人芬涅尔公式，得塑性圈半径r；=8．467 m，塑性圈范围d=8．467 m一5．43 m=3．037 m。
6 变形侵限处理措施
6．1环向注浆加固
由于围岩出现变形，岩体节理、裂隙扩大，本身物理力学特性(如c，妒值)下降。
为了提高岩体c，妒值，在临时满堂支撑的保护下，设计采用环向注浆小导管对整个变形地段围岩进行预加固。
小导管采用外径42 mm，壁厚4 mm，长350 cm的热扎无缝钢管，环向间距约150 cm，纵向间距150 cm，径向打入，尾端支撑于钢架上。
环向小导管注浆采用水泥浆液，添加水泥重量5％的水玻璃，浆液扩散半径按75一100 cm控制。
形成隧道开挖轮廓线外3～4 m围岩加固圈，注浆压力控制在2 MPa内，如图2所示。
图2 环向注浆加固图
6．2 根据变形侵限严重程度采取不同的处理措施
(1)SK57+873一SK57+890段变形侵限小于5 cm，首先接上述措施对围岩进行注浆加固，然后对系统锚杆进行补强。
根据上述计算的塑性圈厚度，要使系统锚杆锚固在稳定弹性体围岩内，长度应不小于3．5 m。
对于该段变形相对较小，本次处理方案采用水泥砂浆锚杆，长3．5 m，并在边墙及拱腰处各增设2根锁脚锚杆，长度为4．5 m，二次衬砌厚度保证不小于35 cm，并把原设计的c25素混凝土改为C25钢筋混凝土结构。
(2)SK57+830．5一SK57+873段初期支护变形严重，变形侵限超过5 cm，局部地段超过30 cm。
首先按上述措施对围岩进行注浆加固，注浆完成待围岩稳定后，按表2支护参数进行换拱，考虑到该段变形量较大，围岩塑性圈呈扩大趋势，因此该段补强系统锚杆加长至4．5 m，采用咖22砂浆锚杆，系统锚杆沿钢拱架周边布设，锁脚采用弘2 mm小导管，长度为5 m，在边墙及拱腰处各设置2根，每榀钢拱架设置8根。
表2换拱段支护参数
6．3换拱具体施作方法
(1)环向注浆全部完成且监控量测结果满足设计要求后开始进行换拱。
(2)从SK57+873向SK57+830方向开始逐榀换拱。
第一次两榀分别在SK57+871．5和SK57+870．75位置按照上述支护参数进行开挖，要求用风镐环向凿凹槽，后镶入118工字钢，并打人锁脚小导管和系统锚杆。
锁脚小导管采用妒2注浆小导管，每榀数量为8根，每根长度为5 m，系统锚杆采用担2螺纹钢筋，每榀数量为21根，每根长度为4．5 m，锁脚小导管和系统锚杆布置位置如图3所示。
(3)将两榀工字钢之间的原格栅拱架拆
除并将中间部分用风镐凿除，然后按照换
拱支护参数要求铺设枷钢筋网片并设置纵
向连接筋，最后再喷射混凝土24 cm厚，
保证工字钢表皮至少覆盖3 cm。
(4)按照以上要求每隔0．75 m逐榀向
小桩号方向进行换拱施工。
(5)每初期支护完成11 m，即要求除换
拱台车位置外，其余部分立即浇筑二衬混
凝土后再推进换拱施工。
(6)第一板二衬完成后立即设置观测点
进行监控量测。
图3 锁脚小导管和系统锚杆布置
7 结束语
(1)施工单位经过近3个月完成换拱工作，二衬施工第一板后即进行观测，观测数据表明到目前为止基本处于稳定状态，应该说此段换拱是成功的。
(2)公路隧道按新奥法施工，施工中加强监控量测工作、动态设计调整支护参数是必要的，同时也是合理的。
(3)施工中出现大变形情况时，应果断采取临时强有力支撑，对预防大塌方效果明显，并能最大限度挽回损失。
(4)根据弹塑性理论，运用芬涅尔公式计算围岩变形塑性圈厚度，对初期支护系统锚杆的设计提供了理论依据。
参考文献
[1]王毅才．隧道工程[M]．北京：人民交通出版社，2000．
[2]中华人民共和国行业标准．公路隧道设计规范(邶D70—2004)[s]．北京：人民交通出版社，2004
[3]交通部部颁标准．公路隧道施工技术规范(JTJ 042—94)[s]．北京：人民交通出版社，
1995．
[4]关宝树．隧道工程施工要点集[M]．北京：人民交通出版社，2003．。