塔吊基础设计(单桩)1400

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塔吊基础和桩的设置方案

塔吊基础和桩的设置方案一、基础设置本工程塔机类型性能一致，以塔机的最不利状态，即最大独立高度作用时的两种状态，工作状态和非工作状态，分别进行塔机基础设计。

在选择塔机安装位置时应首先考虑到塔机的安装和拆卸方便（塔身有踏步的一面应与建筑物垂直），再考虑塔机的最大使用效率。

如果建筑高度超过独立高度，还应尽量考虑到附墙的安装（塔身中心到建筑物墙面4m,在墙面上有用来安装附墙受力点的位置）采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：（1）混凝土标号2C35；（2）混凝土基础的厚度不小于1.25m,边长不小于5.5mX5.5m,重量不少于90.75吨；（3）预埋的地下节应与基础内钢筋网可靠连成一体。

地下节主弦杆周围的钢筋数量不得减少和切断，主筋通过主弦杆有困难时，允许主筋避让；（4）铺设碎基础的地基应能承受0.2MPa（2kg∕cm2）的压力。

如达不到该承受力，应由有资质的设计单位，根据混凝土基础所承受的载荷另行设计佐基础，可采用打桩等措施，使其达到塔机对基础的抗倾翻稳定性要求，确保安全使用；（5）位基础应能承受20MPa的压力。

（6）地下节埋设后，露出端面的4根主弦杆与水平面垂直度不大于1/1000；（可参考的施工方法：在钢筋笼扎好后，先在地面浇四个边长500mm,高100mm的钢筋混凝土矮柱，注意矮柱钢筋及碎应与基础可靠成一体，柱子中心与地下节主弦杆中心相同，再将地下节放到矮柱上,找正上平面的水平小于1/1000,固定，再浇筑整个混凝土基础）（7）必须保证地下节主弦杆上端面露出位基础上平面350尺寸;（8）如因工程需要，地下节主弦杆上端面露出碎基础上平面超过350尺寸的地下节，在定货时需说明，此为非标地下节，本公司将单独设计，制作；（9）地下节周围的混凝土充填率必须达到95%以上；四、塔机的接地接地装置的组成：1.钢管。

接地棒，长度L5m到2m（渡锌管制避雷器，最小管径40mm,管长视接地电阻率而异）。

塔吊桩基础计算范文

塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。

通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。

这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。

二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。

对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。

根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。

三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。

通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。

同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。

四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。

根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。

通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。

总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。

这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。

在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。

塔式起重机基础的设计计算

塔式起重机基础的设计计算塔吊基础的设计计算1(前言塔吊是目前建筑工地的一种常用机械，担负着建筑材料垂直和水平运输的重任。

塔吊基础一般根据土质情况好坏决定采用天然地基或桩基础，基础的设计，直接关系到塔吊安装好后是否会因基础设计不好而发生整体倒塌的事故，所以对塔吊基础设计必须给予足够重视，必须进行专项设计计算，按设计结果施工，才能投入使用。

2(设计依据2.1《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008;2.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002;2.3《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002;2.4《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001;2.5《简明施工计算手册》(第三版);2.6《PKPM施工安全设施计算软件》;2.7《工程地质勘察报告》;2.8《塔吊使用说明书》。

3(塔吊天然地基的设计要求天然地基是指未经人工处理的天然土层直接作为地基以承受塔吊基础传来的上部荷载，在塔吊基础设计时，最经济的方案是采用天然地基，这是因为既充分利用了天然地基的承载能力，而且工程量又最少。

采用天然地基的条件，首先要有比较好的持力层，有足够的承载能力使地基保持稳定，满足地基承载力设计的要求，其次当持力层下存在强度低于持力层的软弱下卧土层，需验算软弱下卧土层强度。

塔吊天然基础设计的内容包括基础最小尺寸计算、基础承载力计算、地基基础承载力验算、基础受冲切承载力验算和承台配筋计算。

4(塔吊天然基础的设计计算实例1塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60, 自重(包括压重)F1=833.00kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=787.50kN.m，塔吊起重高度H=50.00m，塔身宽度B=1.80m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.20m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.20m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

塔吊基础计算

塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。

其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。

塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。

若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。

应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。

二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。

根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。

当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。

图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。

４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。

塔吊基础定额

塔吊基础定额
我们来看一下塔吊基础的设计。

塔吊基础的设计应根据具体的工程需求和地质条件进行合理的选择。

一般情况下，塔吊基础可以采用浅基础和深基础两种形式。

浅基础包括筏板基础、单桩基础和桩-梁基础等，适用于地质条件较好的地区。

而深基础主要包括钻孔灌注桩和钢管桩等，适用于地质条件较差的地区。

在设计塔吊基础时，需要考虑塔吊的工作状态、荷载特点、基础的承载能力等因素，确保基础结构的稳定性和安全性。

接下来是塔吊基础的施工。

塔吊基础施工应按照设计要求和相关规范进行操作。

首先是基坑的开挖，要求基坑底部平整、边坡坡度合理，同时要保证基坑周围的临时支护结构稳定可靠。

然后是基础的浇筑，应注意控制混凝土的浇筑质量和工艺要求，确保基础结构的强度和耐久性。

此外，还要注意施工现场的安全管理和环境保护，做好施工过程中的安全防护工作，减少对周围环境的影响。

最后是塔吊基础的验收。

塔吊基础的验收应由专业的工程技术人员进行，主要包括基础结构的尺寸、强度和平整度等方面的检查。

验收时要检查基础结构是否满足设计要求和相关规范的要求，以及是否存在安全隐患。

同时还要对施工过程中的记录和资料进行审查，确保施工的合法性和规范性。

塔吊基础定额是指塔吊基础设计、施工和验收等方面的相关规范和
要求。

塔吊基础的设计要根据具体情况进行合理选择，施工要按照设计要求进行操作，验收要由专业人员进行。

只有在严格按照相关规范和要求进行操作和验收的情况下，才能确保塔吊基础的安全可靠性，保障塔吊的正常运行。

希望通过本文的介绍，能对塔吊基础定额有更深入的了解。

塔机基础的设计及制作

塔机基础的设计及制作第一节塔吊位置选择1、塔吊基础选择塔吊基础采用4根φ800钻孔灌注桩，桩长约10.5m，桩端支承在中风化岩层，塔吊基础承台尺寸是5000×5000×1400，混凝土强度等级C35。

2、塔吊基础选择本工程使用一部塔吊，塔机的安装位置设于D至E 轴交6至10轴处(基础底板下为塔基承台面)。

塔吊基础定位图塔架附臂示意图第二节塔吊基础设计一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数根据拟建场区建筑物规模(32层)，结合场地工程地质情况，设计采用钻(冲)孔桩，以连续完整的中风化岩作桩端持力层。

单桩竖向承载力特征值Ra可按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002式8.5.5-1式DBJ15-31-2003式10.2.3或10.2.4估算。

公式○1Ra =qsaAp+up∑qsiaLi[摩擦桩公式]○2Ra =Rsa+ Rra+Rpa[嵌岩桩公式]桩基的设计施工还需符合《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)有关要求。

各岩土层桩周摩阻力特征值、桩端土承载力特征值等参数详见下表1岩石抗压强度统计表表2二、塔吊基础设计1、塔吊基础承台设计D800mm钻孔桩；桩端要求穿过砂层、强风化进入强风化岩≥2.5m。

2、桩基础承台为5m(长)×5m(宽)×1.4m(厚),桩承台混凝土为 C35砼,上下配筋为Ⅱ钢φ20mm＠200mm双向双层钢筋,内肢Ⅱ钢φ16mm＠200mm双向筋。

第三节塔吊基脚螺栓预埋塔吊基脚螺栓预埋为16根φ36mm长=900mm，螺栓为原厂产品。

安装预埋螺栓时用固定模具套入，模具上下螺母固定定型，采用水平仪校核准确，与承台钢筋焊接牢固。

第四节塔吊基础的防雷接地引接塔吊基础的防雷接地引接；承台的对角2条桩中留出约500mm钢筋焊接头与承台钢筋连通焊接，并直接连出承台面约500mm的2处引头，作为连焊接于塔架至塔尾防雷针。

接地电阻值小于4Ω。

浅析塔吊基础单桩承台设计

Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｏｗｅｒｃｒａｎｅｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｐｉｌｅｃａｐｄｅｓｉｇｎ
ＮｉＺｈｉｊｕｎＮｉＭｉｎｇＮｉＹｕａｎＣｈｅｎＢｏＺｈｏｕＺｈｏｕＬｉｕＹｉ
ｓｕｒｅｔｈｅｓａｆｅｙｔｏｆｓｔｕｃｒｔｕｒｅｕｎｄｅｒｔｈｅｃｏｎｄｉｉｔｏｎｔｏｐｌａｙａｂｅｔｔｅｒｉｎｖｅｓｔｍｅｎｔｂｅｎｅｉｆｔ，ｉｎｈｅｔｂａｓｉｓｏｆｔｈｅ｛ＴｅｃｈｎｉｃａｌＣｏｄｅｆｏｒＢｕｌｉｄｉｎｇＰｉｌｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ｝ｓｔｕｃｒｔｕｒｅｏｆｔｈｅｔｏｗｅｒｃｒａｎｅｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｐｌｉｅｃａｐ．ｃｏｍｂｉｉｎｎｇｗｉｈｔｃｏｎｃｒｅｔｅｐｒｏｊｅｃｔｆ０ｒｔｈｅｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇａｎｌａｙｓｉｓ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｔｈｅｄｅｓｉｇｎｏｆｔｏｗｅｒｃｒａｎｅｏｕｆｎｄａｉｔｏｎｐｉｌｅｃａｐｐｉｌｅａｎｄｐｉｌｅｆｒｏｍｔｈｅｐｏｉｎｔｏｆｖｉｅｗｏｆｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｗｈｏｌｅ

塔吊基础方案

塔吊基础方案一、前言塔吊是建筑施工中常用的大型起重设备，用于高空吊装和搬运工作。

为了确保塔吊的安全稳定运行，必须制定合理的基础方案。

本文将针对塔吊的基础设计要点进行探讨，并提出一种适用的塔吊基础方案。

二、基础设计要点1. 承载力：塔吊基础需要能够承受塔吊全负荷的重力和风压力。

一般情况下，塔吊的重力是静载荷，而风压力则是动载荷。

因此，在设计基础时，需要考虑到这两种荷载的合力，并确保基础具备足够的承载能力。

2. 地基条件：塔吊基础的安全性和稳定性直接受地基条件的影响。

一般而言，较为理想的地基条件是：土质坚实、不可液化、承载力大、变形小。

在选择基础方案之前，必须进行详细的地质勘察，以了解地基的物理力学特性，从而制定合理的基础设计方案。

3. 基础形式：塔吊基础的形式可分为浅基础和深基础两种。

浅基础适用于地质条件较好、承载力大的情况，一般是采用扩底基础或地下连梁基础。

而在地质条件较差、承载力较小的情况下，则需要采用深基础，如钻孔桩基础或灌注桩基础。

三、在考虑了基础设计要点之后，我们提出了一种适用的塔吊基础方案。

具体步骤如下：1. 地质勘察：进行全面的地质勘察，确定地基的物理力学特性，包括土层结构、承载力、地下水位等方面的信息。

同时还需要考虑地震烈度、风速等因素的影响。

2. 承载力计算：根据地质勘察结果，确定塔吊的重力和风压力，并计算出基础的承载力需求。

这个过程需要结合国家相关标准来进行计算，确保基础的安全系数。

3. 基础形式选择：根据地基条件和承载力的要求，选择合适的基础形式。

如果地基良好且承载力大，可选择扩底基础或地下连梁基础。

如果地基条件较差，则需要采用深基础，如钻孔桩基础或灌注桩基础。

4. 基础布置：确定基础的具体布置方案，包括基础的尺寸、形状和数量等。

在布置基础时，需要考虑塔吊的工作半径、高度等工况条件，确保基础的合理性和稳定性。

5. 施工方案：制定详细的施工方案，包括基础的挖掘、浇筑和养护等各个环节。

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塔吊基础施工方案一、工程概况：广州市荔湾区大坦沙珠岛花园总建筑面积93759m²，建筑基底面积2536 m²，住宅建筑层数：地面40层，地下室两层，建筑总高118.1米。

建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构的类别为3类，工程合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。

地下工程防水Ⅱ级，主体建筑屋面工程防水Ⅱ级。

该工程属一类建筑（仅用于高层民用建筑），耐火等级一级。

桩基采用冲（钻）孔灌注桩，设计标高为室内±0.000相当于广州城建高程系统标高8.400米。

1.工程名称：珠岛花园七期工程2.编制单位：广东电白建设集团有限公司3.编制依据：1）珠岛花园七期工程施工图纸。

2）珠岛花园七期工程桩桩位超前勘探报告。

3）《塔式起重机设计规范》（67B/T13752-1992）4）《地基基础设计规范》（67B50007-2002）5）《建筑结构荷载规范》（67B5009-2001）6）《混凝土结构设计规范》（67B50010-2002）二、计算参数：（1）基本参数采用1台QZT80A(6010)塔式起重机，塔身尺寸1.70m,总高度140m。

基坑开挖深度-2.50m；现场地面标高-10.00m,承台面标高-9.10m。

塔吊位置：2-k轴～2-j轴交18轴～19轴中间。

（2）计算参数1）塔机基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN) M(kN.m)F k F h M M Z工作状态532.00 74.00 1665.00 420.00 非工作状态619.00 31.00 1866.00 0kFM zkF =F =M =zM =基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩hF h塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：F k =619.00kN，Fh=31.00kN，M=1866.00+31.0×1.40=1909.40kN.mF k ‘=619.00×1.35=835.65kN，Fh，=31.00×1.35=41.85kN，Mk=(1866.00+31.0×1.40)×1.35=2577.69kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值frk(kPa)qsik*ιi(kN/m)抗拔系数λiλiqsik*ιi(kN/m)1 杂填土 3.00 40.00 80.00 0.40 32.002 中粗砂14 55.00 495.00 0.70 346.503 中风化钙质砂岩3.2 100.00 9.43 MPa 180.00 1.00 100.004 微风化钙质泥岩10.5 160.00 34.1MPa 250.00 1.00 250.00桩长13.00 ∑qsik*ιi835.00∑λiqsik*ιi638.50 基础桩采用1根φ1400冲孔灌注桩，桩顶标高-10.5m，桩端入微风化钙质泥岩 1.00m；桩混凝土等级C30水下混凝土，fC =11.90N/mm2 ,EC=2.80×104N/mm2；ft=1.27N/mm2，桩长20.0m；钢筋HRB335,fy =300.00N/mm2 ,Es=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.50m、宽(b)=4.50m、高(h)=1.50m；桩中心与承台中心重合,承台面标高-2.00m；承台混凝土等级C35,ft =1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。

G k =a×b×h×γ砼=4.50×4.50×1.50×25=759.38kN三、桩顶作用效应计算：（1）轴心竖向力作用下N k =(Fk＋Gk)/n=(619.00+759.38)/1=1378.38kN（2）水平力作用下H ik =Fh/n=31.00/1=31.00kN四、桩基竖向承载力验算：（1）单桩竖向极限承载力标准值计算h r =1.00m,d=1.40m=1400mm,hr/d=1.00/1.40=0.71,查表得，ζr=1.04Ap=πD2/4=3.14×(1.40+2×0.40)2/4=3.80m2Q sk =u∑qsik i=πd∑qsia i=3.14×1.40×835.00=3670.66kNQ rk =ζrfrkAp=1.04×3000×4.52=14102.40kNQ uk =Qsk+Qsk=3670.66+14102.40=17773.06kNR a =1/KQuk=1/2×17773.06=8886.53kN五、桩基竖向承载力计算：轴心竖向力作用下N k =1378.38kN＜Ra=8886.53kN,竖向承载力满足要求。

六、桩基水平承载力验算：（1）单桩水平承载力特征值计算αE =Es/Ec=2.00×105/2.80×104=7.14,γm=2,ζN=0.50ρg=0.2+(2000-1400)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.36%W o =πd/32[d2＋2(ES/EC－1)ρgd2]=3.14×1.40/32×(1.402+2×(7.14-1)×0.36%×(1.40-2×0.10)2)=1.08m3I o =Wod/2=1.08×1.60/2=0.86m4EI=0.85EC Io=0.85×2.80×107×0.86=20468000kN.m2查表得:m=35.00×103kN/m4 ，bo=0.9(d+1)=2.34mα=(mbo /ECI)0.2=(35.00×1000×2.34/7854000)0.2=0.40αL=0.40×13.00=5.22＞4 ，按αL=4 查表得: Vm=0.768N k =(Fk’＋1.2Gk)/n=(835.65+1.2×759.38)/1=1746.91kNA n =πd2/4[1＋(Es/Ec-1)Pg]=2.01×(1+6.14×0.31%)=2.05m2R Ha =(0.75×αγmftW/Vm)(1.25+22ρg)(1+ζNN1k/γmftAn)=(0.75×0.40×2×1.27×1000×0.41／0.768)×(1.25 + 22×0.31/100)×[1 + 0.50×1746.91/(2×1.27×100 0×2.05)]=594.93kN(2)桩基水平承载力H ik =31.00kN＜Rha=594.93kN,水平承载力满足要求。

七、抗拔桩基承载力验算：（1）抗拔极限承载力标准值计算T gk =1/nu1ΣλiqsikLi=1.40×4×638.50=3575.60kNT uk =ΣλiqsikuiLi=638.50×3.14×1.40=2806.85kN(2)抗拔承载力计算Ggp=4.50×4.50×12.90×(18.80 - 10)/1=2298.78kNGp=3.14×1.2×1.2×13.00×(25 - 10)=881.40kNT gk /2+Ggp=4086.40/2+2298.78=4341.98kNT uk /2+Gp=3207.82/2+881.40=2485.31kN八、抗倾覆验算：b i =4.50/2=2.25m倾覆力矩M 倾=M ＋F h ×h=1866.00+31.00×1.40=1909.40kN .m 抗倾覆力矩M 抗=（F k ＋G k ）×b i ＋(T uk /2+G p )×b i=(619.00+759.38)×2.25+(3207.82/2+881.40)×2.25=8693.30kN .m M 抗/M 倾=8693.30/1909.40=4.55 抗倾覆验算4.55＞1.6,满足要求。

九、桩身承载力验算：(1)正截面受压承载力计算N k =(F k ’＋1.2G k )/n=(835.65+1.2×759.38)/1=1746.91kN Ψc =0.90Ψc f c A p =0.90×11.90×1000×2.01=21527.10kN正截面受压承载力=21527.10kN ＞N K =1746.91kN,满足要求。

（2）配筋计算采用HRB335钢筋,f y =300.00N/mm 2,按照配筋率ρ=ρg =0.31%计算： A s1=ρA=0.31%×3.14×1.402/4×106=4770mm 2 桩身钢筋抗拔计算：A s2=2M 倾/df y =2×1909.40×106/(1400×300)=7956mm 2 比较A s1和A s2,按A s2配筋，取3722，A s =26×314=8164mm 2>A S2=7956mm 2 (满足要求)十、承台受冲切承载力验算：只考虑塔身边冲切承载力计算：F ι=F－1.2ΣQik=Fk’=835.65kN，ho=1.50-0.10=1.40m=1400mmβhp=1.0+(2000-1500/(2000-800)×(0.9-1.0)=0.96а0=(4.50-1.70)/2=1.40m,λ=а/ho=1.40/1.40=1.00β=0.84/(1.00+0.2)=0.70um=4×(1.70+1.40)=12.40mβhp βumftho=0.96×0.70×12.40×1.57×1000×1.40=18315.49kN承台受冲切承载力=18315.49kN＞Fk=835.65kN,满足要求。

十一、承台受剪切承载力计算：V=Nk ’=Fk’/n=835.65/1=835.65kNβhs =(800/ho)1/4=(800/1400)0.25=0.87,λ=а/ho=1.40/1.40=1.00α=1.75/(λ+1)=1.75/(1.00+1)=0.88,b=4.50m=4500mmβhs αftbho=0.87×0.88×1.57×1000×4.50×1.40=7572.55kN承台受剪切承载力=7572.55kN＞V=835.65kN,满足要求。