独立基础沉降和变形计算
扩展基础计算题
Mk=225kN·m
152.5kPa
粉质素填土 粉质粘土
0 1
2m
淤 泥 砾 砂
2 3
（2）沉降经验系数 s 的确定
Es Ai E si
A
i
zii zi 1i 1 p0 zi i zi 1 i 1 / Esi
Pk max
1 2 1 W lb 2 2.52 2.08m3 基础底面的抵抗矩： 6 6
Fk Gk M k 1050 300 354kPa 1.2 f a 299kPa A W 2.5 2 2.08
不满足强度要求，调整基础底面积再计算， 取基底面积为3m×2m
基底平均压力： Fk Gk 900 180 pk 180kPa A 6 基础底面处土的自重应力：
cd 17.9 1 19.2 0.5 27.5kPa
则基础底面处的附加压力： p0 pk cz 180 27.5 152.5kPa 下卧层顶面处自重应力 cz 17.9 1 19.2 2 56.3kPa
例题：某场地的土层分布及各土层中点处标准贯入击数 如图所示。该地区抗震设防烈度为8度，由《抗震规范》
查得的设计地震分组
组别为第一组。基础 埋深按2．0 m考虑。 试按《抗震规范》判 别该场地土层的液化 可能性以及场地的液 化等级。
1．初判
根据地质年代，土层④可判为不液化土层， 其他土层判别如下： 由图可知dw=1.0 m，du=2.0 m。 对土层①，d。=0， 查表得do=8.0 m， 液化可能性。 对土层②，d。=0，查表得do=7.0 m， 计算结果不能排除液化可能性。 对土层③，d。=0，查表得do=8.0 m，不能排除液化可能性。
(整理)地基沉降计算.
1．某正常固结土层厚2.0m ，其下为不可压缩层，平均自重应力100cz a p kP =；压缩试验数据见表，建筑物平均附加应力0200a p kP =，求该土层最终沉降量。
【解】土层厚度为2.0m ，其下为不可压缩层，当土层厚度H 小于基础宽度b 的1/2时，由于基础底面和不可压缩层顶面的摩阻力对土层的限制作用，土层压缩时只出现很少的侧向变形，因而认为它和固结仪中土样的受力和变形很相似，其沉降量可用下式计算：1211e e s H e -=+ 式中，H ——土层厚度；1e ——土层顶、底处自重应力平均值c σ，即原始压应力1c p σ=，从e p-曲线上得到的孔隙比e ；2e ——土层顶、底处自重应力平均值c σ与附加应力平均值z σ之和2c z p σσ=+，从e p -曲线上得到的孔隙比e ；1100c a p kP σ==时，10.828e =；2100200300c z a p kP σσ=+=+=时，20.710e = 1210.8280.7102000129.1110.828e e s H mm e --==⨯=++2．超固结黏土层厚度为4.0m ，前期固结压力400c a p kP =，压缩指数0.3c C =，再压缩曲线上回弹指数0.1e C =，平均自重压力200cz a p kP =，天然孔隙比00.8e =，建筑物平均附加应力在该土层中为0300a p kP =，求该土层最终沉降量。
【解】超固结土的沉降计算公式为：当c cz p p p ∆>-时（300400200200a c cz a p kP p p kP ∆=>-=-=）时，10lg lg 1ni ci li i cn ei cii ili ci H p p p s C C e p p =⎡⎤⎛⎫⎛⎫+∆=+⎢⎥ ⎪ ⎪+⎝⎭⎝⎭⎣⎦∑式中，i H ——第i 层土的厚度；0i e ——第i 层土的初始孔隙比；ei C 、ci C ——第i 层土的回弹指数和压缩指数； ci p ——第i 层土的先期固结压力；li p ——第i 层土自重应力平均值，()12c i li ci p σσ-⎡⎤=+⎣⎦；i p ∆——第i 层土附加应力平均值，有效应力增量()12z i i zi p σσ-⎡⎤∆=+⎣⎦。
柱下独立基础计算
柱下独立基础计算写个手算的（柱下独立基础计算）1.PK计算结果（标准组合） N，M，V2.倒算墙体及基础梁荷载，计算最终基础底的，M1，N13.基底尺寸计算估算 A=N/（P-20*基础埋深）1.2bl=A得b l4.验算基础尺寸轴力产生p=（N+G）/A<fPmax/Pmin=（N+G）/A±6M/（b*l*l）<1.2f5.冲切验算(基本组合)最终M,N按4倒算出基底净反力按规范公式验算冲切6.基底配筋计算(基本组合)采用基本组合计算基底反力,计算出柱边,基础变阶处的基地反力利用地基规范公式求MⅠMⅡ利用混凝土规范求AsⅠAaⅡ底板配筋AsⅠ1=AsⅠ/lAsⅡ1=AsⅡ/b最小配筋率验算中文词条名：柱下条形基础的计算规定英文词条名：1. 在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础梁的高度不小于1/6柱距时，地基反力可按直线分布，条形基础梁的内力可按连续梁计算，此时边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以1.2的系数；2 .当不满足本条第一款的要求时，宜按弹性地基梁计算；3 .对交叉条形基础，交点上的柱荷载，可按交叉梁的刚度或变形协调的要求，进行分配。
其内力可按本条上述规定，分别进行计算；4. 验算柱边缘处基础梁的受剪承载力；5 .当存在扭矩时，尚应作抗扭计算；6. 当条形基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时，尚应验算柱下条形基础梁顶面的局部受压承载力。
柱下独立基础设计上部结构计算后就呵以进行地基基础的设计了。
建筑物坐落在地层上，建筑物的全部荷载都是通过建筑结构的基础传到其下面的地基来承担。
地基基础是保证建筑物安全和满足使用要求的关键之一。
地基基础本身也是很复杂的一门学科，本文仅就本书工程实例所要用到的天然地基上的浅基础——柱下独立基础进行说明，同时对PKPM中进行基础设计的JCCAD的使用进行介绍。
5．1 地基基础设计要点5．1．1 地基基础设计的内容和原则地基基础设计设计包括基础设计和地基设计两部分。
独立基础沉降处理方案
独立基础沉降处理方案1. 沉降问题的前奏大家好，今天咱们聊聊一个很重要的话题，就是独立基础沉降处理方案。
听起来是不是有点高大上？其实这就像你家的地基，稳稳的，它才会承载起你温暖的小窝。
想象一下，楼房一边低一边高，就像你走路摔了一跤，屁股都要坐到地上了，那可真是悲剧啊！所以，我们得提前预防，不然就得后期大动干戈了。
1.1 沉降的原因那么，基础沉降到底是怎么回事呢？其实，有很多因素在起作用。
首先，地基下的土壤可能会因为水分变化而松动，像是喝多了水，肚子胀胀的。
再有，土壤的承载力不够，别看它看上去很结实，实际上它可能是个“纸老虎”，经不起一压。
还有，周围的环境变化，比如附近的施工、地下水的流动，都可能让我们的基础“抖抖索索”，随时有下沉的风险。
1.2 沉降的影响说到影响，咱们可得好好聊聊。
你想想，如果基础下沉了，整个房子就得跟着“跳舞”，门窗也会变得紧紧的，甚至开关都得使出十成的力气。
更严重的，可能会出现裂缝，家里可就变成了“艺术馆”，不想当画家的朋友可得小心了！而且，时间久了，房屋的安全性就会受到威胁，真是得不偿失啊。
2. 处理方案的思路那么，面对这样一个让人头疼的问题，我们应该怎么处理呢？别急，这里有几个办法，咱们可以参考一下。
2.1 加固基础首先，最直接的办法就是加固基础。
就像你去健身房锻炼，把自己练得结实一样。
常见的方法有打桩、灌浆等等。
打桩就像是在你的基础下加了一根根“柱子”，让它更加稳固。
而灌浆则是往基础周围注入水泥浆，让土壤变得更坚实，增强承载力。
简而言之，就是让你的基础像个“铁打的汉子”，不怕任何风吹雨打。
2.2 改善土壤还有一种方法，就是改善土壤。
就好比你给花儿加点肥料，让它长得更加茁壮。
可以通过化学药剂处理，或者是换掉一部分的土壤，让基础承载力大大提升。
这种方法需要点时间，但效果持久，适合想要“静下心来”的家庭。
3. 预防措施的必要性当然，预防胜于治疗嘛。
咱们不能等到房子出现问题再来处理，那样可就太晚了。
沉降差标准差计算公式
以相邻独立基础沉降量之差，Δs=s1-s2进行计算。
沉降差为不同基础或同一各点间的相对沉降量。
相邻独立基础沉降量之差，Δs=s1-s2。
框架结构和地基不均匀、有相邻荷载影响的高耸结构基础，变形由沉降量控制。
回填土计算时考虑了设计地面堆粮荷载引起的压缩沉降但没有考虑回填土对水泥搅拌桩的负摩阻力和回填土自重作用下的固结沉降，计算水泥搅拌桩桩端下沉降时只考虑现有勘探深度范围内桩端下淤泥层的压缩量。
其桩端沉降计算结果会比按照相关规范确定的桩端下压缩层范围内压缩量的计算结果要小。
扩展资料：
石方路基填筑的相关要求规定：
1、基层处理时，其承载力应满足设计要求；在非岩石地基上填筑填石路堤前，应按设计要求设过渡层。
2、路床施工前，应先修筑试验路段，确定能达到最大压实千密度的松铺厚度、压实机械型号及组合、压实速度及压实遍数、沉降差等参数。
3、中硬、硬质石料填筑路堤时，应进行边坡码砌。
边坡码砌的石料强度、尺寸及码砌厚度应符合设计要求。
边坡码砌与路基填筑宜基本同步进行。
独立基础沉降量计算
A 独立基础沉降计算A.1 计算基础底面的附加压应力0p ： 基础自重及其上的土重为: k G G Ad γ=，G γ—回填土和基础加权平均重度（一般取20kN /m 3）；A —基础底面积（A a l =⨯）；d —基础埋深。
如地下水面超过基础底面时应扣除水浮力10k G w G Ad Ah γ=-，w h —水位距基础底面距离。
基础底面平均压力为：k kk F G p A+=，k F ——上部荷载准永久值组合；基础底面自重压力为：ch m d σγ=，m γ——基底以上原状土加权平均重度或浮重度；i im ihhγγ=∑∑。
基础底面的附加压力为：0k ch p p σ=- A.2 确定分层厚度、沉降计算深度：由b 查《基规》第29页表5.3.6 得z ∆。
当①无相邻荷载影响；②1.030.0m b m ≤≤；同时满足时，按《基规》第29页式5.3.7：(2.50.4ln )n z b b =-。
基底以下各层土的层底至基础底面距离为i z ，最后一层i z 的取值使得in zz ≥∑。
A.3 列表计算分层沉降量：b 始终取矩形基础短边，l 1 = l /2 ，b 1 = b /2 。
i z 为层底埋深（各层土的层底至基础底面），表格最底行i n z z =，倒数第二行i n z z z =-∆。
第4列为4乘以查《基规》第113页表K.0.1-2得到的平均附加应力系数i a 。
上表中l 1 = l /2 = 2.50m ，b 1 = b /2 = 2.00m ；z n = 7.78m 范围内的计算沉降量∑∆s = 95.74 mm, z = 7.18m 至7.78m(∆z 为0.60m ，最后一层土向上∆z 厚度)计算沉降量：∆s'n =2.39 mm ≤0.025∑∆s'i = 0.025×95.74 = 2.39 mm （《基规》第28页式5.3.6），满足要求，否则加大计算深度，直到满足为止。
YJK沉降计算的使用要点及案例
YJK 基础沉降计算的使用要点及案例1 沉降计算的有关规范规定（1）沉降验算的规范规定问题1：哪些需要验算沉降《建筑地基基础设计规范》第 3.0.2 条规定“设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计”，并规定六类情形下的丙类建筑物，“仍应作变形验算”。
是否需要进行基础沉降验算，软件不自动判断，由用户根据上述规范条件判断。
问题2：建筑物沉降验算满足要求的判断标准所谓地基变形验算，即要求地基的变形计算值在允许的范围内：∆≤[∆] （1）式中：[∆]—地基的允许变形值，按《建筑地基基础设计规范》5.3.4 条取值。
《地基规范》表5.3.4 给出了建筑物的地基变形允许值，控制指标包括沉降量、沉降差、倾斜、局部倾斜。
《桩基规范》表5.5.4 给出了建筑桩基沉降变形允许值，控制指标包括沉降量、沉降差、倾斜、局部倾斜。
YJK 基础软件统一给出所有基础的沉降验算结果，见下图：沉降量应查看沉降等值线图，软件以等值线加数值的方式给出所有基础的沉降量计算结果。
注意两点：1）桩沉降是包括了土沉降及桩身压缩的总值；2）考虑土回弹再压缩情况（一般是基础埋深超过5 米情况），沉降总值要查看【沉降+回弹再压缩变形等值线图】。
E 倾斜指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值；局部倾斜指砌体承重结构沿纵向 6m ～10m 内基础两点的沉降差与其距离的比值。
所以对于沉降差、倾斜、局部倾斜结果，用户可以通过软件的【两点沉降差】来自行检查。
（2）沉降计算方法的规范规定 《地基规范》第 5.3.5 条计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。
其最终变形量可按下式进行计算：np - -s = ψ s ,= ψ ∑(z αi - z αi -1) s si i -1i =1 Esi式中：s ——地基最终变形量(mm)；s′——按分层总和法计算出的地基变形量(mm)；ψs ——沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值(E s )、基底附加压力按表 5．3．5 取值；n ——地基变形计算深度范围内所划分的土层数(图 5．3．5)； p 0——相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa)；E si ——基础底面下第 i 层土的压缩模量(MPa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；z i 、z i-1——基础底面至第 i 层土、第 i-1 层土底面的距离(m)；a i 、a i-1——基础底面计算点至第 i 层土、第 i-1 层土底面范围内平均附加应力系数，可按本规范附录 K 采用。
41.浅谈基床系数与基础沉降--基础沉降
压缩层深度取值简化公式
• 压缩层深度Zn简化算法：
– 当无相邻荷载影响，基础宽度在1-30m范围时，基础中点 的地基变形计算深度可按下列简化公式计算:
Zn=b(2.5-0.4lnb)
复合地基的沉降计算
《建筑地基处理技术规范》 JGJ 79-2012
复合地基的沉降计算
• 《地基规范》7.2.10 复合地基变形计算方法，采用复合模
1 对以下建筑物的桩基应进行沉降验算；
1） 地基基础设计等级为甲级的建筑物桩基；
2） 体形复杂、荷载不均匀或桩端以下存在软弱土层的设计等级为乙级 的建筑物桩基；
3） 摩擦型桩基。
2 桩基沉降不得超过建筑物的沉降允许值，并应符合本规范表5.3.4的规 定。
8.5.14 嵌岩桩、设计等级为丙级的建筑物桩基、对沉降无特殊要求的条 形基础下不超过两排桩的桩基、吊车工作级别A5及A5以下的单层工业 厂房且桩端下为密实土层的桩基，可不进行沉降验算。当有可靠地区 经验时，对地质条件不复杂、荷载均匀、对沉降无特殊要求的端承型 桩基也可不进行沉降验算。
1、《地基规范》8.5.15-1 实体深基础法 2、《地基规范》8.5.15-2 Mindlin法 3、《桩基规范》5.5.6 等效作用法 4、《桩基规范》附录F Mindlin法 5、《上海规范》等代实体法 6、《上海规范》 Mindlin法
附加应力的计算方法
• 基础底面下任意一点的土的附加正应力的计算有 两种求解方法：
天然地基筏板沉降计算
• 工程应用二：刚性基础假定（续）
– 计算方法 • 假定基础沉降后满足平面方程z=Ax+By+C • 将基础分成若干块，块内反力均匀，块中点满足平面 方程 • 土刚度按分块沉降计算得到（柔度系数）