独立基础沉降计算书
独立基础计算书
基础计算书C 轴交3轴DJ P 01计算一、计算修正后的地基承载力特征值选择第一层粉土为持力层，地基承载力特征值fak=120 kPa ，ηd=2.0，rm=17.7kN/m 3,d=1.05m ，初步确定埋深d=1.5m ，室内外高差0.45m 。
根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 式5.2.4 计算修正后的抗震地基承载力特征值 = 139(kPa)；二、初步选择基底尺寸A ≧Fk fa −γGA ≧949139−20×1.5=8.7㎡ 取独立基础基础地面a=b=3000mm 。
采用坡型独立基础，初选基础高度600mm ，第一阶h 1=350mm ，第二阶h 2=250mm 。
三、作用在基础顶部荷载标准值结构重要性系数: γo=1.0基础混凝土等级:C30 ft_b=1.43N/mm 2 fc_b=14.3N/mm 2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm 2 fc_c=14.3N/mm 2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 矩形柱宽 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm纵筋合力点至近边距离: as=40mm 最小配筋率: ρmin=0.150% Fgk=949.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=14.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=25.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=45.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=17.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=949.000+(0.000)=949.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=14.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=14.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=25.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=25.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=45.000+(0.000)=45.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=17.000+(0.000)=17.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(949.000)+1.40*(0.000)=1138.800kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(14.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =16.800kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)++=f a f ak b ()-b 3d m ( )-d 0.5=1.20*(25.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =30.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(45.000)+1.40*(0.000)=54.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(17.000)+1.40*(0.000)=20.400kNF2=1.35*Fk=1.35*949.000=1281.150kNMx2=1.35*Mxk=1.35*14.000=18.900kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*25.000=33.750kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*45.000=60.750kNVy2=1.35*Vyk=1.35*17.000=22.950kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1138.800|,|1281.150|)=1281.150kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|16.800|,|18.900|)=18.900kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|30.000|,|33.750|)=33.750kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|54.000|,|60.750|)=60.750kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|20.400|,|22.950|)=22.950kN四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.500+1.500=3.000m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.500+1.500=3.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.350+0.250=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.350+0.250-0.040=0.560m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.000*3.000=9.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.000*3.000*1.000=180.000kNG=1.35*Gk=1.35*180.000=243.000kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=14.000-17.000*0.600=3.800kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=25.000+45.000*0.600=52.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=18.900-22.950*0.600=5.130kN*mMdy=My+Vx*H=33.750+60.750*0.600=70.200kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(949.000+180.000)/9.000=125.444kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*125.444=125.444kPa≤fa=139.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=52.000/(949.000+180.000)=0.046m因|exk|≤Bx/6=0.500m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000+6*|52.000|/(3.0002*3.000)=137.000kPa Pkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000-6*|52.000|/(3.0002*3.000)=113.889kPa eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=3.800/(949.000+180.000)=0.003m因|eyk|≤By/6=0.500m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000+6*|3.800|/(3.0002*3.000)=126.289kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000-6*|3.800|/(3.0002*3.000)=124.600kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(137.000-125.444)+(126.289-125.444)+125.444=137.844kPa γo*P kmax=1.0*137.844=137.844kPa≤1.2*fa=1.2*139.000=166.800kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=70.200/(1281.150+243.000)=0.046m因ex≤Bx/6.0=0.500m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|70.200|/(3.0002*3.000)=184.950kPa Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|70.200|/(3.0002*3.000)=153.750kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=5.130/(1281.150+243.000)=0.003m因ey≤By/6=0.500y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|5.130|/(3.0002*3.000) =170.490kPa Pmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|5.130|/(3.0002*3.000)=168.210kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=184.950+170.490-(1281.150+243.000)/9.000=186.090kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=186.090-243.000/9.000=159.090kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=184.950-243.000/9.000=157.950kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=170.490-243.000/9.000=143.490kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho )2=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2,(1.500-0.500 /2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Flx=1.0*253.574=253.57kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060*560=594.19kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho )2)=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2,(1.500-0.50 0/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Fly=1.0*253.574=253.57kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060.000*560=594.19kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
(整理)独立基础沉降量计算
A 独立基础沉降计算A.1 计算基础底面的附加压应力0p ： 基础自重及其上的土重为: k G G Ad γ=，G γ—回填土和基础加权平均重度（一般取20kN /m 3）；A —基础底面积（A a l =⨯）；d —基础埋深。
如地下水面超过基础底面时应扣除水浮力10k G w G Ad Ah γ=-，w h —水位距基础底面距离。
基础底面平均压力为：k kk F G p A+=，k F ——上部荷载准永久值组合；基础底面自重压力为：ch m d σγ=，m γ——基底以上原状土加权平均重度或浮重度；i im ihhγγ=∑∑。
基础底面的附加压力为：0k ch p p σ=-A.2 确定分层厚度、沉降计算深度：由b 查《基规》第29页表5.3.6 得z ∆。
当①无相邻荷载影响；②1.030.0m b m ≤≤；同时满足时，按《基规》第29页式5.3.7：(2.50.4ln )n z b b =-。
基底以下各层土的层底至基础底面距离为i z ，最后一层i z 的取值使得in zz ≥∑。
A.3 列表计算分层沉降量：b 始终取矩形基础短边，l 1 = l /2 ，b 1 = b /2 。
i z 为层底埋深（各层土的层底至基础底面），表格最底行i n z z =，倒数第二行i n z z z =-∆。
第4列为4乘以查《基规》第113页表K.0.1-2得到的平均附加应力系数i a 。
上表中l 1 = l /2 = 2.50m ，b 1 = b /2 = 2.00m ；z n = 7.78m 范围内的计算沉降量∑∆s = 95.74 mm, z = 7.18m 至7.78m(∆z 为0.60m ，最后一层土向上∆z 厚度)计算沉降量：∆s'n =2.39 mm ≤0.025∑∆s'i = 0.025×95.74 = 2.39 mm （《基规》第28页式5.3.6），满足要求，否则加大计算深度，直到满足为止。
柱下独立基础计算书
J—1、一、基础设计（f ak=180kPa）1.基础上荷载N k=3116kN.m N=3852kN。
mM xk=—6kN.m M x=-8kN.mM yk=—41kN。
m M y=—51kN.mQ xk=—82kN Q x=-101kNQ yk=49kN Q y=61kN轴向力最大标准组合轴向力最大基本组合基础埋深为2.5m,地下水位为未知，不考虑。
2.确定基础底面尺寸及地基承载力验算查规范,粉质黏土的承载力修正系数为：ηb=0，ηd=1.6 (只进行深度修正)f a=f ak+ηbγ(b—3）+ηdγm（d-0。
5)=180+1。
6×18×（2.5—0.5）=237。
6kPa(1)基础底面尺寸的确定在轴力荷载F作用下,基础底面积A´为：A´=N k/（f a—γm d)=3116/（237.6—18×2.5)=16。
17m2选取基础尺寸为:A=4.1×4.1=16.81m²,取基础高度为700mm。
(2)地基承载力验算W=bl2/6=4.13/6=13。
25m3基础底面的压力为:p k=(F k+G k）/A±M xk/W x=（3116+16.81×2。
5×18)/ 16。
81±(6+82×0.7)/11.49=230.37±5.52p kmax=235。
89kPa<1.2f a=1。
2×237。
6=285.12kPaP kmin=224。
85kPa〉0，均满足要求。
(3)受冲切承载力验算进行冲切计算式,按由柱边起成45°的冲切角椎体的斜面进行验算。
p=（F+G）/A±M x/W x=(3852+1。
35×16。
81×2。
5×18）/ 16。
81±（8+101×0。
7）/13.25=289。
独立基础沉降计算书
独立基础沉降计算书一、设计资料1.工程信息工程名称: 成品车间勘察报告: 江苏常州地质工程勘察院（2014）基础编号: J-32.基础参数基础尺寸: b ×l = 3.00 m× 3.00 m基础埋深: d = 1.500 m荷载: F k = 730.00 kN钻孔编号: ZK01孔囗标高: 0.00m地下水位标高: -1.00m地下水位深度: 1.00 m地基承载力特征值: f ak = 240.00 kPa3.计算参数设计时执行的规范:《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称"基础规范"沉降计算经验系数: 程序自动地基变形计算深度: 按基础规范式5.3.6计算4.地质参数二、计算步骤1.计算基础底面的附加压力基础自重和其上的土重为:G k = γG Ad-γW Ad w = 20 × 3.00 × 3.00 × 1.50- 10 × 3.00 × 3.00 × 0.50 = 225.00 kN基础底面平均压力为:p k = F k + G kA=730.00 + 225.003.00 × 3.00= 106.11 kPa基础底面自重压力为:σch = γm d = 16.47 × 1.50 = 24.70 kPa上式中γm为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度γm = ∑γi h i∑h i=19.80×1.00+9.80×0.501.00+0.50=24.701.50= 16.47 kN/m3基础底面的附加压力为:p0 = p k - σch = 106.11 - 24.70 = 81.41 kPa2.确定分层厚度按"基础规范"表5.3.6:由b = 3.00m 得∆z = 0.60m3.确定沉降计算深度按"基础规范"式(5.3.6)确定沉降计算深度.z n = 8.40 m4.计算分层沉降量根据"基础规范"表K.0.1-2可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表:上表中l1 = l/2 = 1.50m b1 = b/2 = 1.50mz = 8.40m范围内的计算沉降量∑∆s = 30.99 mm, z = 7.80m至8.40m(∆z为0.60m)土层计算沉降量∆s'i = 0.67 = s'i = 0.67 mm ≤0.025∑∆s'i = 0.025 × 30.99 = 0.77 mm，满足要求。
独立基础计算书(审图用)
270.0 1.6 19.0 21.0 2.2 6.0 4.0 600.0 300.0
J-1 一层柱底荷载设计值N (KN) 1295.0 一层墙体荷载设计值Nq (KN) 0.0 基底短边方向力矩设计值MB (KN·m) 0.0 基底长边方向力矩设计值ML (KN·m) 10.0 柱沿基础短边方向尺寸bC (mm) 400.0 柱沿基础长边方向尺寸hC (mm) 500.0 基础长短边尺寸比L/B 1.2 混凝土强度等级 C25 2 300.0 受力钢筋强度设计值fy (N/mm )
2.0 0.0 0.0 0.0 0.0
深度修正系数η dZ 地基压力扩散角θ 1 (°) 深度修正系数η dZ 地基压力扩散角θ 2 (°) 深度修正系数η dZ 地基压力扩散角θ 3 (°)
0.0 1.0 0.0 1.0 0.0
数据输出
一、常规数据 1.3 混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 地基承载力设计值f0=fk+η bγ (b-3)+η dγ 0(d'-0.5) (KN/m2) 地基承载力设计值取值f=MAX(f0，1.1fk) (KN/m2) 11.9 387.6 380.0
三、抗冲切验算 231.2 基础底面净反力最大值pSmax=pmax-20d (KN/m2) 2 基础有效高度h0=h-40 (mm) 560.0 抗冲切面积At=(2bC+2hC+4h0)h0 (m ) 2.3 2 抗冲切力Ft=0.6ftAt (KN) 3.3 1723.9 冲切面积Al=A-B(hC+2h0) (m ) 验算 Fl≤ Ft 冲切力Fl=pSmaxAl (KN) 753.0 满足 四、抗剪切验算 抗剪切面积AV=Bh0-(h-h1)(B-bC)/2 (m2) 1.0 抗剪切力0.07fcAV (KN) 801.3
风电风机独立基础计算书
然) (kN/m3) Es(MP
fak(kPa 正系数 正系数 力修正
(kN/m3)
a)
)
ηb
ηd 系数ζα
1 残积砂 3.89 18.5 18.5 4.7
42 22.4 2200质ຫໍສະໝຸດ 性土11.1
2 砂土状 4
22
22
20
0
强风
0
500
3
4.4 1.1
3 碎块状 4
22
22
25
0
强风化
花岗岩
0
650
砂土状强 5.100 风
70.365 792.951
结论 满足
Pz_max(k Pcz_max( 1.2*faz(kP
Pa)
kPa)
a)
56.137 70.365 951.541
结论 满足
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十三、疲劳强度验算
钢筋弹性模量：200000.000MPa 混凝土疲劳变形模量：15000.000MPa 配筋面积（由极端荷载工况确定）：
底板底面单位宽度正交配筋：0.006m2 底板顶面单位宽度正交配筋：0.006m2
最大弯矩：277.976kNm 最小弯矩：269.855kNm
矩形断面受压区高度：0.56mm 矩形断面受压区惯性矩：0.56mm4
方量计算： 基础混凝土水下体积V11：0.000m3 基础混凝土水上体积V12：822.469m3 基础覆土水下体积V21：0.000m3 基础覆土水上体积V22：409.035m3
工况名称
正常运行荷 载工况
极端荷载工 况
多遇地震工 况
3层独立基础带下卧软弱土层沉降计算书
5
粉质粘土
3.00
-19.50
19.50
20.18
5.70
二、计算步骤
1.计算基础底面的附加压力 基础自重和其上的土重为: Gk = GAd-WAdw = 20 × 6.00 × 6.00 × 1.80- 10 × 6.00 ×6.00 × 1.80 = 648.00 kN 基础底面平均压力为: pk = Fk + G k 1200.00 + 648.00 = = 51.33 kPa A 6.00 × 6.00
基础底面自重压力为: ch = md = 8.21 ×1.80 = 14.78 kPa 上式中 m 为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮 重度 ∑ihi 8.21× 1.80 m = ∑h = 1.80 i = 14.78 = 8.21 kN/m3 1.80
基础底面的附加压力为: p0 = pk - ch = 51.33 - 14.78 = 36.56 kPa 2.确定分层厚度 按"基础规范"表 5.3.6: 由 b = 6.00m 得z = 0.80m 3.确定沉降计算深度 按"基础规范"式(5.3.6)确定沉降计算深度. zn = 10.40 m 4.计算分层沉降量 根据"基础规范"表 K.0.1-2 可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表: "基础规范"的分层总和法沉降计算表
由沉降计算深度范围内压缩模量的当量值Es 可从"基础规范"表 5.3.5 查得s 系数 Es = ∑ Ai Ai ∑ Esi
Ai = p0(zii - zi-1i-1) 式中 Ai 为第 i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值 ∑Ai = p0 × 5.15 = 5.15p0 Ai 1.187 3.845 0.016 0.104 ∑ = p0 × ( + + + ) Esi 3.62 2.83 2.83 4.25 = p0 × (0.33 + 1.36 + 0.01 + 0.02) = 1.72p0 Es = 5.15p0 = 3.00 MPa 1.72p0
独立基础沉降量计算
A 独立基础沉降计算A.1 计算基础底面的附加压应力0p ： 基础自重及其上的土重为: k G G Ad γ=，G γ—回填土和基础加权平均重度（一般取20kN /m 3）；A —基础底面积（A a l =⨯）；d —基础埋深。
如地下水面超过基础底面时应扣除水浮力10k G w G Ad Ah γ=-，w h —水位距基础底面距离。
基础底面平均压力为：k kk F G p A+=，k F ——上部荷载准永久值组合；基础底面自重压力为：ch m d σγ=，m γ——基底以上原状土加权平均重度或浮重度；i im ihhγγ=∑∑。
基础底面的附加压力为：0k ch p p σ=- A.2 确定分层厚度、沉降计算深度：由b 查《基规》第29页表5.3.6 得z ∆。
当①无相邻荷载影响；②1.030.0m b m ≤≤；同时满足时，按《基规》第29页式5.3.7：(2.50.4ln )n z b b =-。
基底以下各层土的层底至基础底面距离为i z ，最后一层i z 的取值使得in zz ≥∑。
A.3 列表计算分层沉降量：b 始终取矩形基础短边，l 1 = l /2 ，b 1 = b /2 。
i z 为层底埋深（各层土的层底至基础底面），表格最底行i n z z =，倒数第二行i n z z z =-∆。
第4列为4乘以查《基规》第113页表K.0.1-2得到的平均附加应力系数i a 。
上表中l 1 = l /2 = 2.50m ，b 1 = b /2 = 2.00m ；z n = 7.78m 范围内的计算沉降量∑∆s = 95.74 mm, z = 7.18m 至7.78m(∆z 为0.60m ，最后一层土向上∆z 厚度)计算沉降量：∆s'n =2.39 mm ≤0.025∑∆s'i = 0.025×95.74 = 2.39 mm （《基规》第28页式5.3.6），满足要求，否则加大计算深度，直到满足为止。
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独立基础沉降计算书
日 期_____________ 设 计 者_____________ 校 对 者
_____________
一、设计资料
1.工程信息
工程名称： 试算工程 勘察报告： 基础编号： J-1
2.基础参数 基础尺寸： b ×l =4000×6000mm 2 基础埋深： d =1.50 m 荷 载： F k = 1728.00kN 钻孔编号： 1 孔囗标高： 30.00m 地下水位标高： 29m 地下水位深度： 1.00m 地基承载力特征值：f ak =110.00kPa
3.计算参数 设计时执行的规范： 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） 以下简称 "基础规范" 沉降计算经验系数： 1.0 地基变形计算深度： 6.4m
4.地质参数
二、计算步骤
1.计算基础底面的附加压力
基础自重和其上的土重为：
G k=γG Ad=20×6.00×4.00×1.50=720.00 kN
基础底面平均压力为：
p k= F k+G k
A=
1728.00+720.00
6.00×4.00= 102.00 kPa
基础底面自重压力为：
σch= γm d= 14.67×1.50= 22.00 kPa
上式中γm为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度
γm= ∑γi h i
∑h i=
18.00×1.00+8.00×0.50
1.00+0.50
=
22.00
1.50= 14.67 kN/m
3
基础底面的附加压力为：
p0= p k- σch= 102.00- 22.00= 80.00 kPa
2.确定分层厚度
按"基础规范"表5.3.6：
由b=4.00 得∆Z=0.60
3.确定沉降计算深度
按用户输入确定沉降计算深度：
z n=6.40m
4.计算分层沉降量
根据"基础规范"表K.0.1-2可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表：
z = 6.40m范围内的计算沉降量∑∆s` = 83.81 mm , z = 5.80m至6.40m(∆Z为0.60m)土层计算沉降量∆s`i=3.26+1.51=4.77mm
∆s`i=4.77mm> 0.025⨯∑∆s`= 0.025⨯83.81=2.10mm，不满足要求。
请增加计算深度！
5.确定沉降计算经验系数ψ
=1.00
由用户输入沉降计算经验系数ψArray s
6.最终的沉降量
s = ψs s' = ψs∑∆s'i = 1.000⨯83.81 = 83.81 mm。