塔吊天然地基承载力验算-方形固定基础
塔吊基础地基承载力计算
塔吊基础地基承载力计算塔吊基础是塔吊安装的重要部分，直接影响塔吊的稳定性和承载能力。
地基承载力计算是指确定地基能够承受的荷载大小，从而确定塔吊的安装位置和地基尺寸的计算过程。
本文将介绍塔吊基础的种类、设计原则以及地基承载力计算的方法。
一、塔吊基础的种类塔吊基础一般可以分为两种类型：单桩基础和桩基础。
1.单桩基础：单桩基础适用于地质条件较好的场所，基础形式简单，施工便利。
其承载形式为桩端摩擦和端承共同作用。
在设计单桩基础时，需要考虑桩身的直径、长度和承载能力等因素。
2.桩基础：桩基础适用于地质条件较差的场所。
桩基础一般由多根桩组成，桩与桩之间通过横梁连接，形成一个整体。
其承载形式为桩端摩擦作用和土体的侧阻力共同承载。
在设计桩基础时，需要考虑桩的类型、桩径和桩之间的间距等因素。
二、塔吊基础的设计原则1.安全性原则：塔吊基础的设计首要考虑因素是安全性，要保证基础的稳定性和承载能力。
2.经济性原则：在满足安全性的前提下，尽量降低基础的造价，提高施工效率。
3.可靠性原则：基础的设计应该具备一定的可靠性，能够适应多种复杂地质条件的需求。
三、地基承载力计算方法地基承载力计算是通过对地质条件和土壤特性的分析，确定基础承载能力的过程。
常用的计算方法包括以下几种：1.线性法：线性法是最简单的计算方法，适用于均匀土层和一般土质情况。
其计算公式为：P=cA+qA，其中P为单位面积的承载力，c为土壤的单位侧摩擦力，q为土壤的平均有效应力。
2.弯曲法：弯曲法适用于软土层和荷载较大的情况。
其计算公式为：P=cA+qA+ΣW，其中P为单位面积的承载力，c为土壤的单位侧摩擦力，q 为土壤的平均有效应力，ΣW为上部结构和载荷的总重力。
3.有限元法：有限元法适用于复杂地质条件和土壤特性的计算，通过建立有限元模型，利用计算机程序进行计算。
总结：塔吊基础的设计和地基承载力的计算是确保塔吊安全运行的重要环节。
设计师需要根据地质条件和土壤特性，选择适当的基础类型和计算方法，并严格遵守相关标准和规范，确保基础的稳定性和承载能力。
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m，塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5m，起重：6T自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。
二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN；G──基础自重G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。
经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。
三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=74.4kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=169.584 kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算固定式塔吊基础
固定式塔吊基础设计计算书由长沙中联重工的塔吊说明书得：支腿固定式基础荷载：初步取塔吊基础尺寸为5米×5米×1.5米，塔吊基础设计地基承载力为160Kpa/m2一、基础几何尺寸的确定1、塔式起重机基础受偏心荷载的作用，确定方形基础的几何尺寸：按照轴心受压，用下式估算基础底面积A0：A0≥F v /(f a-r G d)式中：A0—基础底面面积（m2）；f a—地基承载力，由实地勘探确定，此处由36#墩实验报告为220Kpa；r G—基础及其上覆土体的混合重度（KG/m3）；F v—作用在基础上的竖向荷载标准值（KN）；d—基础埋置深度（m）；f a=220；r G=511.2/5×5×1.5+24=37; F v=511.2;d=1.5;A0=511.2/(200-37)=3.14（m2）；取偏心荷载的基础底面积A1=1.1～1.4 A0，根据A1初步确定方形基础的边长b，同时b要满足大于等于塔吊标准节宽度乘以两倍基础厚度h。
取A1=1.3A0=4.08（m2）b=√4.08=2.02m，塔吊标准节乘以两倍的基础厚度h，=1.6×2×1.5=4.8（m）实际选择塔机基础宽度为5米＞4.8米＞2.02米，所以选择塔机基础尺寸5米×5米×1.5米符合设计要求。
2、固定式基础需满足整体抗倾覆要求：（F v+F g）×b/2≥Km式中F g—混凝土基础的重力（KN）,Fg=rb2h,其中r为混凝土容重，取24KN/m3，h为基础高度；M—作用在基础上的弯矩标准值（KN.m）；b—独立基础底边边长（m）；k—安全系数，一般取2；h—基础厚度（m）将各值代入到公式：F g=rb2h=24×5×5×1.5=900（KN）kM=2×1552=3104（KN.m）（F v+F g）×b/2=（511.2+900）×5/2=3528（KN.m）由于3528＞3104，所以塔机基础抗倾覆满足设计要求。
塔吊基础天然地基承载力计算书
塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QT80E,自重(包括压重)F1=440.02kN,最大起重荷载F2=80.00kN塔吊倾覆力距M=800.00kN.m,塔吊起重高度H=140.00m,塔身宽度B=2.50m混凝土强度等级:C30,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=2.00m基础最小宽度b=5.00m二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=2.00m基础的最小宽度取:b=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：其中 F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=520.02kN；G——基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =3750.00kN；B c——基础底面的宽度，取B c=5.00m；W——基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3；M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=800.00kN.m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值 P max=(520.02+3750.00)/5.002+800.00/20.83=209.20kPa无附着的最小压力设计值 P min=(520.02+3750.00)/5.002-800.00/20.83=132.40kPa有附着的压力设计值 P=(520.02+3750.00)/5.002=170.80kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:其中 f a——修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；f ak——地基承载力特征值，取105.00kN/m2；ηb——基础宽度地基承载力修正系数，取3.00；ηd——基础埋深地基承载力修正系数，取4.40；γ——基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；γm——基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；b——基础底面宽度，取5.00m；d——基础埋深度,取5.00m。
(整理)塔吊基础承载力验算.
塔吊天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m，塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5m，起重：6T自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。
二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN；G──基础自重G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。
经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。
三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=74.4kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=169.584 kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。
为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。
地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。
按桩径r＝米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。
一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为：F1=S×P=π×r2×P＝π××220＝=2、四根桩端承载力为：4×F1＝4×＝3、塔吊重量51T（说明书中参数）基础承台重量：×××＝塔吊＋基础承台总重量＝51＋=4、基础承台承受的荷载F2＝××=5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=+=>塔吊基础总重量＝所以塔吊基础承载力满足承载要求。
二、钢筋验算桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。
验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。
Fc=mm2（砼轴心抗压强度设计值）Acor＝π×r2/4（构件核心截面积）＝π×11002/4＝950332mm2fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值）AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积）x＝（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取）fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值）dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径）Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×＝（一根箍筋的截面面积）S螺旋箍筋间距200mmA’sso=πdCorAssx/s=π×1100×200=（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=×950332＋300×4624+2××210×=.6N<经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
塔吊基础验算
7.2塔机基础的验算QTZ80F塔机1）地基采用天然地基，根据建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002附录A的要求，土方开挖后均进行了人工钎探，未发现空穴、古墓、防空掩体及地下埋设物，且土质均匀、一致。
2）根据施工现场的地质勘测报告，地基承载力fk=260kpa。
按照塔机设计说明书提供的承载力标准值为125kp时基础断面尺寸为5.60m×5.60m×1.35m选用。
钢筋配置按照说明书的要求进行配置。
3）基础核算：①非工作状态下基础所受垂直力G=49.643T, 基础所受水平力W=9.863T, 基础所受倾复力距M=210.052T•m。
基础边L=5.60m, 基础高度h=1.35m ,基础自重V=5.60×5.60×1.35×2.5=105.84T，偏心距:e。
塔机未附墙时对基础产生的荷载为最大,可作为计算的依据。
地耐力（fk）：fk=130kpa；抗倾覆验算：偏心距e=（M+W×h）/（G+V）＝（210.052+9.863×1.35）/（49.643+105.84）＝223.37/155.483=1.44m1/3L ＝1/3×5.60＝1.87me＜1/3L满足抗倾覆要求。
地基承载力验算：根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）偏心荷载作用下基础对地基的压力：Ｐ＝（V+G）/Ａ＜fkPmax=2（V+G）/3L（L/2－e）＜1.2fk当e>b/6时（b/6=0.9m， e=1.44m>0.9m）上式成立Ｐ＝（V+G）/Ａ=（49.643+105.84）/5.62＝４.95T/m2＝48.51kpa因Ｐ＜fk 符合要求Pmax=2（105.84+49.643）/3×5.60（5.60/2－1.44）＜1.2 fkPmax =310.97/22.85=13.61T/m2＝133.38kpa1.2 fk＝312kpa因Pmax＜1.2 fk 符合要求②工作状态下基础所受垂直力G=71.747T, 基础所受水平力W=5.114T, 基础所受倾复力距M=149.389T•m。
塔吊地基承载力验算
QTZ-80塔吊地基承载力验算书1、塔吊基础为：6m ×6m ×1.35m 的浅基础结构形式2、计算说明：塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。
根据地基承载力验算时选择最不利状态的计算原则。
地基受偏心荷载的偏心距e 不会随着吊臂的转动发生变化，所以取e 不超过b/6为最不利状态（图1-1）。
地基承载力验算的最薄弱位置为图1-2的受力状态。
3、地基承载力验算依据：地基承载力设计值为f=80 kPa塔吊拟按照40m 高，如再升高则在30m 高处附墙。
根据塔吊40m 高时的参数作如下验算：塔吊自重F ＝450 kN倾覆力矩M ＝1200 kN ·mkPa kPa ，符合要求25.46)66/()1215450(/)(=⨯+=+=A G F p 80=<f m m ，符合要求72.0)1215450/(1200)/(=+=+=G F M e 16/66/==<b 根据图1-2计算，m 33)(22402c dy y c y I cx =-=⎰45.2533==c w x kPa kPa ，符合要求。
4.9345.25120025.46max =+=+=x w M p p 962.1=<f 结论：由于方案中部分技术参数不够明确，如上述荷载的弯距M 中是否包含水平力对塔吊基底产生的弯距、塔吊基础安装平面位置、标高未明确给出等。
请承包方补充完整，并附上QTZ80的说明书。
上述计算符合要求的结论暂作参考。
QTZ80塔吊施工方案会审意见1、方案中有多处地方随意修改，字迹不清，书写格式不符合要求。
2、塔吊安装方案中附墙高度为25米处，计算书中的计算高度为40米，附墙高度与其不一致。
起重臂长方案中为50米，计算书中为40米的计算参数。
3、部分特种作业上岗证已过期，请承包方更换有效证书。
4、请承包方提供QTZ80塔吊的使用说明书原件或未经修改的版本。
塔吊天然基础计算
天然基础计算一、参数信息塔吊型号:QTZ40，塔吊起升高度H=100.00m，塔吊倾覆力矩M=400.00kN.m，混凝土强度等级:C40，塔身宽度B=1.60m，基础以上土的厚度D:=2.50m，自重F1=342.00kN，基础承台厚度h=1.50m，最大起重荷载F2=40.00kN，基础承台宽度Bc=6.00m，钢筋级别:II级钢。
二、基础最小尺寸计算(内容固定不变)1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2)其中: F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取0.00；(7.7.1-2)(7.7.1-3)η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βh--截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9，其间按线性内插法取用；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa；σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00；u m--临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h o/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+h o）×4=9.60m；h o--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs<2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；这里取βs=2；αs--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs=20. 塔吊计算都按照中性柱取值，取αs=40 。
塔吊基础验算
QTz-5013塔吊基础地基验算一、地基验算1．荷载计算1）取QTz-5013塔吊基础最不利荷载为设计值：2）塔基荷载设计值：V 2=350×1.2=420KN3）作用地基荷载设计值:P=V 1+V 2=950KNM=M 1+H 1×h=1600 KN ·M二、塔基、地基设4根PC-A500（60），桩长38米，验算其承载力（塔吊基础采用C20砼）1.桩设计值计算Q=--- + ------- +------- Q=--- +1600×2.83/(2.832×2) =520KN (对角线方向)Q=--- +1600×2/(22×4) P N M X ·Ymax ∑Y i 2 M X ·Xmax ∑X i 2950 4950 4 V 1H 1M 1=438KN (平行建筑物方向)2.管桩承载力计算根据地质报告资料显示:进入○6号卵石夹层或粘土层（按磨擦端承桩设计），桩设计承载力：Q UK = Q SK + Q qK =（3.14×0.5×(21.40×5.5+2.80×20+13.8×11) +3.14×0.52/4×700）×0.90=584KN取桩承载力581KN 。
3．强度验算Q 1=--- =237. 5KN<Rk=584KN Q=520KN<1.2×Rk=701KN (对角线方向)Q=438KN<1.2×Rk=701KN (平行建筑物方向)950 4故布桩满足强度要求。
桩进入塔基50mm 。
三、塔基配筋M=520×（2.83-0.5）=1212KN ·M考虑底板筋分配部分弯矩及地基土的承载力的有力影响，取M=800KN · M ，暗梁1000×1200mm 采用C20砼则：AS=----- ×（1165-√11652-2×800×106/11×1000 ）=2278 mm 2 11×1000 310选用5φ25(Ⅱ级),配φ8@150(四肢箍)。
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最大倾覆力矩
Mk= 1900 KN·M
水平荷载
Fhk= 80 KN
垂直荷载
Fv= 710 KN
基础厚度取
h= 1.5 M
方形基础边长取 基础自重
b= 5.6 M
Gk= 25
×2
×
5.6 × 5.6
=
1176
K N
根据地质勘查报告，本工程33#楼取第四层天然地基作为建筑物持力层，即33#楼塔吊地基 亦取第四层天然地基作为持力层，地基承载力fak=180kpa
2、地基承载力验算：(当e〉b/6时，取公式Pkmax=2（Fv+Gk）/3ba) 经计算e=1.07104984093319＞b/6=5.6/6=0.933333333333333，取公式Pkmax=2 （Fv+Gk）/3ba a=（b/2）- Mk/（Fv+Gk） a =5.6/2-1900/1886=1.79257688229056 Pkmax=2（710+1176）/（3×5.6×1.79257688229056）=125.251983187975kPa Pkmax＜1.2fa地基承载力满足要求
地基承载力满足要求
2、地基承载力验算：(当e〉b/6时，取公式Pkmax=2（Fv+Gk）/3ba)
经计算 e=
1.071
＞ b/6=
5.6 / 6 = 0.933 ，
取公式Pkmax=2（Fv+Gk） /3ba
a=（b/2）- Mk/（Fv+Gk）
a = 5.6 / 2 Pkmax= 2 （ 710 + Pkmax＜1.2fa
2、地基承载力验算：（当e≦b/6时，取公式Pkmax=（Fh+Gk）/A+Mk/W） 经计算e=1.07104984093319≦b/6=5.6/6=0.933333333333333，取公式Pkmax= （Fh+Gk）/A+Mk/W 基础底面的抵抗矩:W=bhh/6=5.6×5.6×5.6÷6=29.2693333333333 Pkmax=（710＋1176）/(5.6×5.6)＋+1900/29.2693333333333=125.054664723032 Pkmax＜1.2fa地基承载力满足要求
塔吊天然地基承载力验算-方形固定基础
施工单位：
工程名称：
1、稳定性要求验算：
依据《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）；
抗倾覆验算：（需满足e≦b/4）
e=（Mk+Fvk•h）/（Fh+Gk）≦b/4= 5.6 ÷ 4 = 1.400
根据塔机说明书取得标准荷载值：
经验算得出结论：塔吊基础尺寸需要加大至5.6m×5.6m×1.5m
1.071
≦ b/6=
5.6
/
6
=
0.933
，
取公式Pkmax=（Fh+Gk） /A+Mk/W
基础底面的抵抗矩:W=bhh/6=
5.6 × 5.6 × 5.6 ÷ 6 = 29.269
Pkmax= （ 710 ＋ 1176 ）/(
5.6
×
5.6
) ＋
+
1900 /
29.269 = 125.05
Pkmax＜1.2fa
1900 / 1886 1176 ） / （
= 1.793
3 × 5.6 × 1.793
） = 52
kP a
地基承载力满足要求
经验算得出结论：塔吊基础尺寸需要加大至 5.6 m × 5.6 m × 1.5 m
塔吊天然地基承载力验算-方形固定基础
施工单位：
工程名称：
1、稳定性要求验算： 依据《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）； 抗倾覆验算：（需满足e≦b/4） e=（Mk+Fvk•h）/（Fh+Gk）≦b/4=5.6÷4=1.4 根据塔机说明书取得标准荷载值： 最大倾覆力矩Mk=1900KN·M 水平荷载Fhk=80KN 垂直荷载Fv=710KN 基础厚度取h=1.5M 方形基础边长取b=5.6M 基础自重Gk=25×1.5×5.6×5.6=1176KN 根据地质勘查报告，本工程33#楼取第四层天然地基作为建筑物持力层，即33#楼塔吊 地基亦取第四层天然地基作为持力层，地基承载力fak=180kpa e=（M+Fhk*h）/（Fv+Gk） e =（1900＋80×1.5）/（710+1176）=2020/1886=1.07104984093319 e =1.07104984093319＜1.4满足稳定性要求
e=（M+Fhk*h）/（Fv+Gk）
e = （ 1900 ＋80 × 1.50 ）/（ 710 + 1176 ）= 2020 / 1886 = 1.071
e = 1.071 ＜1.400
满足稳定性要求
2、地基承载力验算：（当e≦b/6时，取公式Pkmax=（Fh+Gk）/A+Mk/W）
经计算 e=