主蒸汽压力优化
蒸汽系统优化和节能降耗措施
蒸汽系统优化和节能降耗措施摘要：某炼厂通过提高中压蒸汽压力、减低低压蒸汽压力、提高催化原料残炭、优化换热流程、优化塔的工艺参数等措施，停运了运动力站锅炉，实现了零锅炉运行。
关键词：提质增效；停运锅炉；催化；优化节能某大型炼厂现有20多套主体炼油装置，自投产以来，通过不断优化生产技术和管理措施，生产经营取得了良好的效果。
目前，炼厂紧盯“管理增效、优化增效、经营增效”三大重点开展提质增效行动，在蒸汽优化方面，专门成立了蒸汽系统优化攻关小组，对蒸汽系统的优化运行工作进行总体部署，优化装置产汽能力，降低蒸汽消耗量，节能效果明显，成功地将唯一运行的一台锅炉停下来，实现了零锅炉运行的良好模式。
1蒸汽系统构成该炼厂动力部设有3台130t•h-1的锅炉，和一台最大耗汽量100t•h-1的汽轮发电机，优化前是一炉一机运行模式，正常生产中锅炉负荷维持在40~50t•h-1左右。
动力站、催化、硫磺回收分别设有减温减压器。
蒸汽管网分为3个等级，分别是：中压蒸汽管网，压力3.5MPa；低压蒸汽管网，压力1.0MPa；低低压蒸汽管网，压力0.45MPa。
中压蒸汽产汽用汽示意图见图1，低压蒸汽产汽用汽示意图见图2，低低压蒸汽产汽用汽示意图见图3。
2蒸汽系统优化节能措施2.1中压蒸汽系统的优化节能措施。
某炼厂中压蒸汽主要供各加氢装置汽轮机、塔底加热及常减压装置炉管注汽使用。
对全厂每个汽轮机的进汽量进行统计后发现，在同样的功率、不同的蒸汽参数下，汽轮机的进汽量不一样，蒸汽参数越高，蒸汽可利用的能量越大，蒸汽汽轮机的做工能力越强，因此决定将中压蒸汽压力尽量控制得高一些，使汽轮机的做工效率更高。
与全厂蒸汽用户对接后，将全厂中压蒸汽压力由原来的3.25~3.45MPa，调整到3.47~3.5MPa，中压蒸汽压力平均提高了0.22MPa，节约蒸汽用量约8t•h-1，保障了全厂蒸汽更优的工况。
为了让催化能够多产蒸汽，炼厂决定改变催化原料的性质，通过调整渣油加氢装置反应器的反应条件，进行催化原料重质化生产，逐步将催化原料的残炭由5.5%提至6.6%左右，催化装置可增产中压蒸汽40t•h-1。
M701F4型燃气-蒸汽联合循环机组主蒸汽旁路系统控制策略介绍及优化
M701F4型燃气-蒸汽联合循环机组主蒸汽旁路系统控制策略介绍及优化发布时间：2021-03-25T02:24:39.647Z 来源：《河南电力》2020年9期作者：黄永昆[导读] 随着当前环保压力不断加大，燃气-蒸汽联合循环电厂在当前形势下有了长足的发展。
本文主要介绍的是M701F4型燃气轮机联合循环机组的旁路系统，该机组主要由M101F4型燃气轮机以及配套的燃机发电机、余热锅炉、蒸汽轮机以及配套的汽机发电机等主设备组成，采用 “一拖一，双轴”的布置方式，单套机组装机容量为460MW。
（广东粤电中山热电厂有限公司广东中山 528445）摘要：旁路系统是蒸汽轮机主蒸汽系统的重要组成部分，它在燃气-蒸汽联合循环机组启停过程以及甩负荷时起着十分重要的作用。
本文主要介绍了M701F4型燃气轮机联合循环机组的主蒸汽旁路系统的主要作用，通过对主蒸汽旁路系统几种控制模式的介绍，描述旁路系统在机组运行过程中的控制过程，并通过介绍机组运行过程中一次特殊工况，分析现有旁路系统控制逻辑存在的问题，并提出解决方案。
关键词：M701F4燃气轮机；联合循环；旁路系统；控制模式随着当前环保压力不断加大，燃气-蒸汽联合循环电厂在当前形势下有了长足的发展。
本文主要介绍的是M701F4型燃气轮机联合循环机组的旁路系统，该机组主要由M101F4型燃气轮机以及配套的燃机发电机、余热锅炉、蒸汽轮机以及配套的汽机发电机等主设备组成，采用 “一拖一，双轴”的布置方式，单套机组装机容量为460MW。
在燃气-蒸汽联合循环机组中，旁路系统在机组启停过程以及甩负荷时起着重要作用，它的功能是，当余热锅炉产生的主蒸汽不满足蒸汽轮机运行需求时，这部分主蒸汽会通过旁路系统回到凝汽器，从而防止余热锅炉蒸汽管路超温、超压；另外，在汽轮机跳闸或甩负荷时，旁路系统可以联锁快开从而有效抑制主蒸汽压力、温度参数波动，防止汽包水位波动，维持余热锅炉及燃汽轮机正常运行，从而缩小事故范围，减少机组损失。
关于1000MW燃煤机组主蒸汽压力控制策略的研究与优化
关于1000MW燃煤机组主蒸汽压力控制策略的研究与优化安子健1滕广凤（神华国华绥中发电有限责任公司辽宁葫芦岛市 125222）【摘要】为了能够更好的优化百万机组蒸汽压力控制逻辑，通过对绥中二期百万机组主蒸汽压力控制逻辑的研究分析，总结出协调控制过程中主蒸汽压力控制逻辑存在的不足。
通过对控制逻辑进行优化，从而达到对主蒸汽压力的精细化控制，总结出有一定借鉴意义的经验。
【关键词】压力控制分析优化1 前言随着我国火力发电技术的不断发展，目前大容量、高参数已经逐渐成为国内主流发电机组的代名词。
随着火电机组各种参数的提高，机组的安全运行区间不断缩小，因此对各个参数的控制要求也在不断的提高。
其中，主蒸汽压力的控制直接影响机组的安全性和经济性。
本文通过对绥中电厂1000MW超超临界燃煤机组主蒸汽压力控制的研究与分析，针对控制过程中存在的超压问题，提出解决办法，通过对控制逻辑的优化，进而达到对主蒸汽压力的精细化控制。
2 主蒸汽压力控制分析主蒸汽压力运行方式，大致可以分为定压运行方式、滑压运行方式两种。
滑压运行方式：要求汽轮机调速汽门保持位置不变。
当电负荷改变时，锅炉改变燃烧量，蒸汽参数改变，从而保持汽轮机调速汽门位置不变。
定压运行方式：要求锅炉维持蒸汽参数不变。
当负荷改变时，汽轮机改变调速汽门位置改变负荷，锅炉则相应改变燃料量维持蒸汽参数不变。
综合以上滑压和定压两种运行方式的特点，在低负荷下滑压运行的调节阀节流损失比定压运行低得多，经济性显著。
在高负荷时定压运行方式具有其优越性，比如，可有效地利用锅炉蓄热，提高对外界负荷需求的响应速度。
因此，1000MW燃煤机组多采用定-滑-定运行方式，压力与负荷的曲线关系如图【1】：图1 机组压力运行曲线主蒸汽压力控制方式，大致可以分为锅炉跟随方式、汽机跟随方式和协调控制方式三种。
锅炉跟随方式：外界负荷需求变化时，首先改变汽轮机调节汽门的开度，改变进汽量，使机组输出功率与外界负荷需求相适应。
0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流-1
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
中国石化茂名分公司炼油分部联合三车间 2010年6月
陈喜洁
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
主 要 内 容
一、优化操作的相关背景 二、优化操作的目的与内容 三、优化操作的措施与原则 四、优化操作中出现的问题与对策 五、优化操作的效果与效益 六、结束语
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
优化操作的措施 1、将3#溶剂再生塔重沸器的入口蒸汽管线上的手阀和调 节阀全开，以减少0.4MPa蒸汽管路的压降。
优 化 操 作 的 措 施
2、打开3#、4#号硫磺回收装置与1#、2#溶剂再生装置的 0.4MPa蒸汽连通线，将系统0.4MPa蒸汽系统引入3#硫磺装 置使用，停用其1.0MPa蒸汽减温减压器。
优 化 操 作 中 出 现 的 问 题 与 对 策
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
优化操作效果与效益： 1 、 4 月 23 日 汽 轮 机 重 新 开 起 时 ， 汽 轮 机 的 负 荷 只 达 到 18t/h ，汽轮机出口背压为 0.39MPa 左右，汽轮机功率为 250kw 。经过4月下旬至5月上旬对0.4MPa蒸汽系统进行降压优化操作 后，汽轮机的负荷提高到23t/h，汽轮机出口背压降为0.35MPa 左右，汽轮机的功率提高到 600kw 以上。由于汽轮机发电功率 明显提高，预计可增效15.62万元/月。 汽 轮 机 的 实 际 发 电 量 ， 4 月 为 245340kw.h ， 5 月 为 508824kw.h，比上月增加了263484kw.h，实际增效16.3万元。 2、通过实施优化全厂胺液循环总量停下2#溶剂再生装置、 0.4MPa 蒸汽系统进行降压操作（从原来的 0.30~0.35MPa 降到 0.18~0.25MPa ）、降低溶剂再生塔顶温度（从 105~110℃降到 100~105 ℃）与塔顶回流量（从15t/h以上降到10t/h以下）、降 低 5# 硫磺装置尾气吸收再生塔的胺液循环量（从原来的 200t/h 降到100t/h）等优化措施，取得了显著的效果：
余热电站热力系统建模及蒸汽参数优化
Pd —余热锅炉出口低压蒸汽压力 /MPa; N st —汽轮机内功率 / kW; N p —水泵消耗功率 / kW ; Ppq —排汽压力 / kPa; ηm —机械效率 / % ; ηg —发电机效率 / % ; ηp —给水泵效率 / % ; qm —给水泵工质质量流量 / kg·s- 1 ; g—重力加速度 /m ·s- 2 ; H—给水泵扬程 /m; x—排汽干度 。
0. 39
0. 39
副汽温度 / ℃
141. 1
142. 7
副汽流量 / t·h - 1
10. 4
10. 4
废气排出温度 / ℃
161
161. 3
发电功率 /MW
8. 2
8. 238
装机容量 /MW
9
9
研究表明 ,基于 VB 语言编制的余热电站热力 计算程序界面友好 、易用 ,与传统手工计算比较 ,具 有较高的可信度 ,能满足用户对计算快速 、准确的要 求 ,并可实现热发电系统蒸气参数的优化 。
97
2. 2. 2 计算结果 分析表 2,程序计算参数与文献 [ 7 ]给定的济钢
余热电站设计参数基本吻合 。
表 2 文献 [ 7 ]与程序计算主要参数对比
文献数据 程序数据
主蒸汽压力 /MPa
2. 06
2. 06
主蒸汽温度 / ℃
375
375
主蒸汽流量 / t·h - 1
36. 4
36. 4
副汽压力 /MPa
低压蒸发器区段 : Gφ( I3 - I4 ) = D2 ( hdgtq - hdgts ) + ( 1 +ρ) D2 ×
( hdgts - hdgs ) 中压省煤器 1区段 :
火力发电厂主蒸汽管道和再热管道设计优化
火力发电厂主蒸汽管道和再热管道设计优化在电厂系统中，主蒸汽管道和再热管道是其重要构成部分，管道分布情况及材料的机械特点和高温特点对电厂机组投资有着直接影响，不仅影响着电厂经济效益，对电厂机组运行机制是否可靠也有重要影响。
标签：火力发电厂；蒸汽管道；再热管道设计0 前言随着科技的不断发展，主蒸汽管道和再热管道的材料也在不断被优化。
因此，就要了解什么是主蒸汽管道和再热蒸汽管道，在了解后在对其材料的选用做出探讨。
主蒸汽管道主要是指锅炉过热器出口集箱到汽机自动主汽门进口的管道，高温再热蒸汽管道则主要是指鍋炉再热器出口集箱至汽机中联门进口的管道。
1 主蒸汽管道和高温再热管道材料上的选择和布置方式1.1 主蒸汽管道和再热管道常使用的材料主蒸汽管道和再热管道最常使用的材料是钢材，由于型号的不同，主要有A335.P91、A335.P22以及12CrlMoV这三种型材[1]。
A335.P91钢材是一种铁素体刚，是在A335.P9的基础上进行改良的，也是美国材料试验协会以及美国机械工程师协会要求使用的标准型钢材。
现阶段，我国有很多厂家能够生产与设计适用于A335.P91钢材使用的管件。
1.2 主蒸汽管道和再热管道的材料选择在主蒸汽管道和再热管道的布置方式上最常使用的就是已经成熟的2-1-2形式。
A335.P91钢材被应用为主蒸汽管道管材以后，与主蒸汽管道管材为A335.P22钢材相比，主蒸汽主管规格就由（Di383.9*72.2）转化为（Di383.9*31），支管规格则由（Di224.02*55.5）转化为（Di224.02*29）；再热管道的主管规格由（Di634*31）转化为（Di634*21），支管规格则由（Di508*24.8）转化为（Di470*15）。
这种情况的发生，也会使主蒸汽管道和再热管道的设计与安装发生改变，并带来一定影响。
2 主蒸汽管道和再热管道设计与安装的影响2.1 布置方面当A335.P91钢材应用到主蒸汽管道和再热管道以后，管道的管壁就逐渐变薄，管道外部直径就会变小，这给日后进行管道布置带来了很多方便。
主蒸汽温度压力变化对机组的影响
主蒸汽温度压力变化对机组的影响
首先，主蒸汽温度和压力的变化会对机组的运行稳定性产生影响。
主
蒸汽温度和压力是控制蒸汽动力系统运行的重要参数。
如果温度或压力发
生变化过大，将导致过热、蒸汽压力异常以及其他异常情况的发生，从而
影响机组的运行稳定性。
此外，对主蒸汽温度和压力进行恰当的调整可以
提高机组的调节能力和稳定性。
其次，主蒸汽温度和压力的变化会对机组的发电效率产生影响。
发电
效率是评价机组性能的重要指标之一、主蒸汽温度的提高可以提高机组的
热效率，因为更高温度的蒸汽转化为机械能的效率更高。
同样地，主蒸汽
压力的增加也会提高机组的发电效率。
因此，通过调整主蒸汽温度和压力，可以提高机组的发电效率，降低发电成本。
此外，主蒸汽温度和压力的变化还会对机组的发电容量产生影响。
发
电容量指的是机组能够发出的最大电力。
主蒸汽温度和压力的增加可以提
高机组的发电容量，因为更高温度和压力的蒸汽通过涡轮机驱动产生的机
械能更大。
相反，主蒸汽温度和压力的下降会降低机组的发电容量。
因此，适当调整主蒸汽温度和压力可以增加机组的发电容量，满足不同负荷需求。
由此可见，主蒸汽温度和压力的变化对机组的影响是多方面的。
它们
不仅会影响机组的运行稳定性、发电效率和发电容量，还会直接影响蒸汽
动力系统的安全性和经济性。
因此，在设计和运行过程中，需要合理调整
主蒸汽温度和压力，以最大程度地优化机组性能。
主蒸汽压力温度随负荷变化而变化的运行方式
主蒸汽压力温度随负荷变化而变化的运行方式1.引言1.1 概述概述主蒸汽压力温度是蒸汽发电厂中非常重要的参数之一，它对发电机组的运行稳定性和发电效率有着关键的影响。
主蒸汽压力和温度的变化会随着负荷的变化而改变，因此了解和掌握主蒸汽压力温度随负荷变化的运行方式对于蒸汽发电厂的运行管理至关重要。
本文将详细探讨主蒸汽压力温度随负荷变化的运行方式，主要从主蒸汽压力和温度随负荷变化的影响因素、主蒸汽压力温度随负荷变化的运行方式总结以及对主蒸汽压力温度控制的建议等方面展开讨论。
通过分析主蒸汽压力和温度随负荷变化的影响因素，我们可以了解到负荷大小、锅炉燃烧调节、给水系统负荷配送以及汽轮机的特性等因素对于主蒸汽压力温度的影响程度。
通过深入研究这些因素，我们可以更好地理解主蒸汽压力温度随负荷变化的规律。
在文章的结论部分，我们将对主蒸汽压力温度随负荷变化的运行方式进行总结，提出相应的结论和建议。
通过研究和实践，我们可以得出一些有效的调控方法和控制策略，以确保主蒸汽压力温度在不同负荷条件下的稳定性和可控性。
本文旨在提供给蒸汽发电厂的管理人员、工程师以及相关从业人员一个清晰而全面的了解主蒸汽压力温度随负荷变化的运行方式，帮助他们更好地进行厂内运行管理和问题解决。
同时，对于蒸汽发电行业的研究和发展也具有一定的指导作用。
在接下来的章节中，我们将详细介绍主蒸汽压力温度随负荷变化的影响因素、运行方式总结以及对主蒸汽压力温度控制的建议等内容，以期为读者提供全面、准确的信息和思路。
1.2文章结构1.2 文章结构本文章主要分为引言、正文和结论三个部分。
在引言部分，将首先概述本文要讨论的主题，即主蒸汽压力温度随负荷变化而变化的运行方式，并给出文章的目的。
接着，会对文章的结构进行介绍，明确各个部分的内容和结构。
正文部分将详细探讨主蒸汽压力和温度随负荷变化的影响因素。
首先，会分析主蒸汽压力随负荷变化的影响因素，包括锅炉燃烧热负荷、空气预热器效果、过热器效果以及调节阀的性能等。
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优化原理
当汽轮机运行在低负荷工况时，从热力循环 过程来看，升高主汽压力可以提高循环热效 率，但同时由于汽轮机调门关小而降低了高 压缸效率，这两个效果是完全相反的。此外， 升高主汽压力还可能使给水泵的耗功增加。 最佳的主汽压力就是使供电煤耗率最低的那 个主汽压力，这个值是随负荷、环境温度和 机组设备状况的变化而变化的。
4/ GE / November 17, 2007
定压和滑压运行时的主汽压力设定值
图1 主汽压力和主汽流量 18 16 14 12 主汽压力 10 8 6 4 2 0 0 200 400 600 主汽流量 800 1000 1200
额定主汽压力 滑压主汽压力
注意：严格 来说，主汽 压力是“主 汽流量”而 非“负荷”的 函数。
2/ GE / November 17, 2007
单元机组主热力系统图
3/ GE / November 17, 2007
优化原理
单元机组的主汽压力设定方式有二种（图1）： 1. 定压运行：主汽压力设定不随负荷的变化而 变化，负荷的改变依靠汽机调门开度的改变 来实现。标准的主汽压力设定值是汽机的额 定主汽压力。 2. 滑压运行：汽机调门开度保持一定，负荷的 改变依靠主汽压力的改变来实现。标准的主 汽压力设定值是负荷的函数（该函数隐含汽 机调门全开的条件）。
图3 发电热耗和主汽压力 W=165MW 8035
8030
8025
8020 发电热耗
8015
发电热耗
பைடு நூலகம்
8010
8005
8000
7995 0 2 4 6 8 主汽压力 10 12 14 16 18
W=165MW时，最佳主汽压力设定值为13MPa
8/ GE / November 17, 2007
最优主汽压力设定值
6/ GE / November 17, 2007
定压和滑压运行时的调节级效率
图2 调节级效率和主汽流量 70
60
50
调节级效率
40 额定调节级效率 滑压调节级效率 30
20
10
0 0 200 400 600 主汽流量 800 1000 1200
7/ GE / November 17, 2007
某一负荷时的主汽压力寻优
5/ GE / November 17, 2007
优化原理
最佳主汽压力是介于额定主汽压力（循环 热效率最高）和滑压主汽压力（调节级效 率最高）之间的某个主汽压力，该值需要 通过试验（精确测定额定主汽压力运行和 滑压运行时的调节级效率）和热力系统变 工况计算（计算不同主汽压力时的汽机热 耗），通过寻优过程才能得到（图2，图3 和图4）。
12 / GE / November 17, 2007
10 / GE / November 17, 2007
试验过程
1. 50%、60%、70%、80%负荷工况稳定 运行 2. 每个负荷工况试验二个主汽压力：额定 主汽压力和滑压主汽压力 3. 记录每个试验工况下的调节级效率
11 / GE / November 17, 2007
资料需求
汽轮机热力计算书或汽轮机热力性能 试验报告
图4 最优主汽压力 18
16
14
12 主 汽 压力 MPa
10
8
额定主汽压力 滑压主汽压力 最优主汽压力
6
4
2
0 0 200 400 600 主汽流量 t/h 800 1000 1200
9/ GE / November 17, 2007
自动设置最优主汽压力
最优主汽压力 设定值函数可 以和单元机组 协调控制系统 结合在一起， 实现最优主汽 压力的自动控 制。