CASS工艺初探
CASS工艺概述及原理
SRT）作为控
制排泥的目标。 一般处理效率要求高， 出水水质要求高 SRT应控制大一些， 温度较高时， SRT
可小一些。
分解有机污染物的决大多数微生物的世代期都小于
3 天。
将 NH3-N硝化成 NO3--N的硝化杆菌的世代期为 5 天。
每天巡视内容：
色正常的活性污泥一般呈黄褐色或棕褐色，外观似棉絮状。
1-2 倍，节省占地和工程投资近 30%。
CASS工艺是将序批式活性污泥法 (SBR) 的反直池沿长度方向分为两部分， 前部为生物选
择区也称预反应区，后部为主反应区 +在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连
续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气沉淀、排水于一体。
CASS 工艺是一个好氧 / 缺氧 /
上层液浑浊，主要由于 F/M 太高，微生物分解不彻底，导致出水 SS偏高，最主要的方法降
低系统负荷。 主要方法：
取 1000 ML量筒盛放曝气池中的新鲜活性污泥混合液，静置
5— 10 分钟，观察在静置条
件下污泥的沉降速率和污泥外观性状， 等现象，依靠这些调整工艺控制。
絮状结构， 泥水界面是否分明， 上清夜是否清澈透明
性污泥系统内的停留时间。 控制污泥龄是选择活性污泥系统中微生物种类的一种方法。
如果
某种微生物的世代期比活性污泥系统长， 则该类微生物在繁殖出下一代微生物之前， 就被以
剩余活性污泥的方式排走， 该类微生物就永远不会在系统内繁殖起来。 反之如果某种微生物
的世代期比活性污泥系统的泥龄短， 则该种微生物在被以剩余活性污泥的形式排走之前，
3. 曝气机 全过程由 PLC控制， 每个周期运行 120 分钟。 每日观察曝气机的运行情况， 如有 异常声响或堵塞也一定要及时解决。
cass工艺技术
cass工艺技术CASS（Copper Accelerated Acetic Acid Salt Spray）工艺技术是一种常用的电化学镀铜底层的防腐工艺，具有工艺简单、成本低廉、防腐性能良好等优点。
本文将介绍CASS工艺技术的基本原理、工艺过程和应用领域。
CASS工艺技术的基本原理是通过在金属表面形成一层均匀、致密的铜镀层，起到保护金属表面免受氧化腐蚀的作用。
这种工艺使用强碱性电解液，将金属导体作为阴极，将金属离子还原为金属，并在金属表面形成一层铜镀层。
此外，添加特定的助剂可以提高铜镀层的均匀性和附着力，增加其防腐性能。
CASS工艺技术的工艺过程主要包括以下几个步骤：清洗、酸洗、镀铜和后处理。
首先，将待处理的金属件进行清洗，去除表面的油污和杂质。
然后，将金属件放入酸洗槽中，使用稀盐酸、硫酸等酸性溶液进行酸洗，去除金属表面的氧化物和锈蚀物。
接下来，将金属件放入镀铜槽中，与镀铜液接触，通过外加电流的作用，将铜离子还原为金属铜，形成一层均匀的铜镀层。
最后，对镀铜件进行后处理，例如清洗、热处理等，以增加镀层的附着力和防腐性能。
CASS工艺技术在许多应用领域有着广泛的应用。
首先，它可以用于电子电器行业，镀铜件可以作为连接器、导线等电子元器件的底层，提高其导电性能和耐腐蚀性。
其次，CASS工艺技术可以应用于汽车制造业，如镀铜后的零部件可以增加汽车的电气连接的可靠性，提高汽车的耐腐蚀性。
此外，CASS工艺技术还广泛应用于机械制造、航空航天、建筑装饰等领域，以提高零部件的防腐性能和使用寿命。
尽管CASS工艺技术有着许多优点，但也存在一些不足之处。
首先，该工艺需要使用含有酸性溶液和有害物质的材料，对环境造成一定的污染。
其次，镀铜件的镀层厚度难以控制，容易导致镀层过薄或过厚，影响其防腐性能。
此外，铜镀层的耐腐蚀性在一些特殊环境中可能不够理想，需要采取其他防腐措施。
综上所述，CASS工艺技术是一种简单、经济、且具有良好防腐性能的金属表面处理工艺。
cass工艺技术方案
cass工艺技术方案CASS（Copper Accelerated Dry Storage）工艺技术方案一、方案目标：CASS工艺主要用于对金属材料进行防腐蚀处理，提高材料的抗氧化性能，延长材料的使用寿命。
本方案旨在研究和开发一种高效、环保的CASS工艺技术，以达到优化金属材料的防腐蚀效果和降低生产成本的目标。
二、方案内容：1. 方案选择：选择与CASS工艺相关的材料和设备，并制定相应的工艺流程。
2. 表面处理：利用化学方法进行表面处理，包括去除金属表面的氧化层和附着物、清洗材料表面，使其准备就绪。
3. 镀液准备：选择合适的镀液成分，按照一定比例混合，保证镀液的稳定性和均匀性。
4. 镀液处理：将材料浸泡在预先调配好的镀液中，通过电解过程进行镀液处理，提高其表面硬度和耐腐蚀性能。
5. 干燥处理：将镀液处理好的材料进行干燥处理，保证镀层的牢固性和光洁度。
6. 检测和质量控制：对镀液处理后的材料进行检测和质量控制，确保其满足相关标准和要求。
三、方案优势：1. 高效性：采用化学方法进行表面处理，能够快速而彻底地清除金属表面的氧化物和附着物，提高金属材料的表面质量。
2. 环保性：CASS工艺不使用重金属等有害物质，对环境友好。
3. 经济性：CASS工艺相对于传统的防腐蚀工艺，生产成本更低，能够为企业节约成本。
4. 耐久性：通过将材料浸泡在镀液中进行处理，能够形成均匀、致密的镀层，提高材料的抗氧化性能和耐腐蚀性能，延长材料的使用寿命。
四、方案实施：1. 市场调研：对市场上已有的CASS工艺进行调研，了解目前的技术发展状况和应用现状。
2. 实验研究：开展实验研究，确定适合本方案的材料和设备，并优化工艺流程。
3. 工艺参数调试：对已确定的工艺流程进行参数调试，确保工艺的稳定性和可靠性。
4. 工艺应用：将优化后的CASS工艺技术应用于实际生产中，进行试用和推广。
5. 质量控制：建立健全的质量控制体系，对产品进行检测和质量控制，确保产品满足质量标准和要求。
CASS工艺介绍
CASS工艺介绍CASS (Copper Accelerated Acetic Acid Salt Spray) 是一种电化学沉积技术，用于通过在材料表面形成一层铜保护层的方式提高材料的防腐性能。
该工艺常用于金属表面处理、汽车制造、航空航天等领域。
CASS工艺的基本原理是在金属表面沉积一层铜保护层，以提高其抗腐蚀性能。
CASS测试是一种模拟海洋和高湿度环境的加速腐蚀测试方法，可以用于评估材料的耐蚀性能。
该测试方法通常包括暴露试样在盐雾环境中的特定时间，以观察其发生腐蚀的情况。
CASS工艺的优势在于其高效性和可靠性。
由于其加速测试方法，可以在相对较短的时间内评估材料的耐腐蚀性能。
此外，CASS测试还可以观察到试样表面的不同形态腐蚀，有助于分析和判断材料的性能和表面处理的效果。
CASS工艺的步骤包括：1.表面清洗：将待处理的材料表面进行清洗，去除杂质和油污，以确保表面干净。
2.酸洗：在清洗后，将材料表面进行酸洗处理，以去除氧化物和其他表面污染物。
3.电解液调配：制备CASS测试中所需的电解液，一般包括硫酸铜、醋酸和硫酸等。
4.电化学沉积：将试样浸泡在电解液中，通过施加电流和电压的方式，在材料表面沉积一层铜保护层。
这层铜保护层有助于提高材料的抗腐蚀性能。
5.盐雾测试：将处理后的试样放入盐雾测试设备中，暴露在高湿度和盐雾环境中。
通过观察试样的腐蚀情况，评估处理效果和材料的耐蚀性能。
CASS工艺的应用非常广泛。
在汽车制造行业中，CASS测试常用于评估车身涂层和镀层的耐腐蚀性能，确保车辆在恶劣环境下的使用寿命。
在航空航天领域，CASS测试则用于评估航空器和航空部件的耐飞行环境腐蚀性能。
总之，CASS工艺是一种十分常用的增强防腐性能的方法。
其通过在材料表面形成一层铜保护层的方式，提高材料的抗腐蚀性能。
CASS测试可以加速测试材料的耐蚀性能，用于评估材料的性能和表面处理的效果。
1.1CASS工艺介绍讲解
第一部分：CAST工艺简介
CAST介绍
CAST工艺是一种循环式活性污泥法。特 指设在一个分建或合建式生物选择器的可变容 积，以序批曝气/非曝气方式运行的充/放式间 歇活性污泥处理工艺，在一个反应器中完成有 机污染物的生物降解和泥水分离的处理功能。 整个系统以推流方式进行，而各反应区则以完 全混合的方式运行以实现同步碳化和硝化-反 硝化功能。
单个SBR各阶段设备运行情况
时序 过程 时间 缺氧区 滗水 排泥 回流 空气调 搅拌器 器 泵 泵 节阀 on on on off off on on on on on on on on off off
阶段 进水、 2h 1-2 曝气 阶段 沉淀 3-4 阶段 滗水 5-6 1h 1h
谢谢！
2.兼氧区（过渡区） 兼氧区不仅举要辅助厌氧或兼氧条件下运行的生物选择器对 进水水质水量变化的缓冲作用，同时还具有促进磷的进一步释放 和强化反硝化的作用。 3.主反应区 主反应区是最终去除有机物的主要场所。运行过程中，通常 将主反应区的曝气强度加以控制，以使反应区内主体溶液处于好 氧状态，而活性污泥结构内部则基本处于缺氧状态，从而使主反 应区中同时发生有机物降解以及同步硝化和反硝化作用。 缺氧池与过渡区上部连通，过渡区和序批区下部连通。
曝气阶段结束后，在静止条件下使活性污泥絮 凝并进行泥水分离，沉淀结束后通过移动表面 滗水装置排出上清水层并使反应器中的水位恢 复到设计最低水位，然后重复上一周期的运行。 为保证系统在最佳条件下运行，必须定时排泥。 CAST反应器中经沉淀后的污泥浓度可达 10000mg/l以上，剩余污泥量要比传统的活性 污泥处理工艺少得多。
3.表面滗水阶段(1h) 处于滗水阶段的CAST反应器需要停止进水，根 据处理系统中CAST反应器的个数的不同，或者将原 水引入其他CAST反应器，或者将原水引入CAST反应 器之前的集水井。排水结束后，滗水器将自动复位。 4.闲置阶段 实际运行过程中，由于滗水时间往往要比设计滗 水时间短，其剩余时间通常用于反应器内污泥的闲置 以恢复污泥的吸附能力。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。
本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，以期为污水处理工程的实施提供理论依据。
二、CASS工艺的理论基础1. 工艺原理CASS工艺利用活性污泥法的基本原理，通过间歇进水、曝气、沉淀、排水等步骤，实现污水的生物处理。
在曝气阶段，通过微生物的生物降解作用，将有机物转化为无机物；在沉淀阶段，通过重力沉降使污泥与水分离，实现泥水分离。
2. 微生物生态学CASS工艺中，微生物起着至关重要的作用。
不同种类的微生物在CASS反应器中共同作用，形成复杂的生态链。
通过优化反应器的环境条件，可以培养和维持具有高效降解能力的微生物种群。
三、CASS工艺的设计原则1. 确定处理规模与进水水质根据实际需求，确定CASS工艺的处理规模及进水水质。
处理规模主要考虑日处理量、时变化系数等因素；进水水质则包括COD、BOD5、SS等指标。
2. 选择合适的反应器结构根据处理规模和进水水质，选择合适的CASS反应器结构。
反应器结构应便于进出水、曝气、沉淀等操作的实施，同时应考虑设备的耐用性和维护方便性。
3. 确定关键参数关键参数包括曝气时间、沉淀时间、排水时间等。
这些参数的设定将直接影响CASS工艺的处理效果和能耗。
需要根据实际情况，进行合理的设定和调整。
四、CASS工艺的设计计算1. 计算基本参数根据处理规模和进水水质，计算CASS工艺的基本参数，如污泥浓度（MLSS）、混合液悬浮固体（MLVSS）等。
这些参数将作为后续设计的依据。
2. 计算曝气量曝气量是CASS工艺中的重要参数。
需要根据污泥浓度、进水水质、反应器结构等因素，计算合适的曝气量。
曝气量过大会导致能耗增加，过小则会影响处理效果。
3. 计算反应器尺寸根据处理规模、进水水质、曝气量等参数，计算CASS反应器的尺寸。
工艺流程及CASS工艺原理
工艺流程及CASS工艺原理工艺流程是指产品制造或加工过程中所使用的各种工艺步骤和操作方法，以实现产品设计目标的一系列过程。
CASS工艺则是一种常用于表面处理的工艺方法，它的原理是在表面形成一层化学或电化学反应生成的保护膜，从而提高产品的耐腐蚀性、抗氧化性和装饰性。
下面将详细介绍工艺流程及CASS工艺原理。
工艺流程一般包含以下几个步骤：1.产品设计：根据产品的功能和外观要求，进行产品结构和尺寸的设计。
2.原材料采购：选择合适的原材料，包括金属材料、化学药品等。
3.材料加工：根据产品的几何形状和尺寸要求，采用锻造、切削、冲压、焊接等方法对原材料进行加工。
4.表面处理：采用CASS工艺或其他表面处理方法，如电镀、喷涂、阳极氧化等，对产品表面进行改性处理。
5.组装：将加工好的零部件按照设计要求进行组装，形成成品。
6.质量检验：对成品进行质量检验，包括外观检查、尺寸测量、性能测试等。
7.包装和运输：根据产品的性质和销售渠道要求，进行适当的包装和运输。
CASS工艺原理主要涉及到电化学腐蚀、离子交换和阴阳极效应等。
以下是CASS工艺的基本原理和步骤：1.活化：将产品浸泡在酸性溶液中，去除表面的氧化物和杂质，使金属表面具有活性，便于进一步的处理。
2.化学镀锌：将产品浸泡在富锌的氯化盐溶液中，通过阳极沉积的方式，在产品表面形成一层锌的保护膜。
3.酸洗：将产品浸泡在强酸中，去除锌盐及其他杂质，使表面清洁。
4.中和：将产品浸泡在碱性溶液中，中和酸洗过程中残留的酸性物质，调整溶液的pH值。
5.磷化：将产品浸泡在含磷酸盐的溶液中，通过磷化反应，在产品表面形成一层含磷的保护膜，增强表面的耐腐蚀性。
6.清洗：将产品浸泡在水中，去除磷化剂及其他杂质，使表面清洁。
7.干燥：通过高温烘干或空气吹干的方式，将产品表面的水分蒸发，使其干燥。
8.涂装：根据需要，可以对产品进行涂装，以进一步提高其装饰性和防腐蚀性。
9.烘烤：将涂装好的产品置于恒温烘箱内，在一定的温度下进行烘烤，使其固化，形成坚硬的涂层。
论CASS工艺的研究及优缺点分析_0
论CASS工艺的研究及优缺点分析摘要：针对CASS工艺特点对CASS的技术特征进行详细介绍，分析其存在的问题以及影响工艺的因素，提出相应的改进措施，在原有基础上进一步优化，以达到更好的脱氮除磷的效果。
关键词：CASS；脱氮除磷；技术特征引言CASS工艺最早源于美国，是由Goronszy教授在ICEAS基础上研发出来的一种改进型SBR工艺。
对于普通城市污水，CASS工艺不仅不需要较高的预处理措施，也不需要建设巨大的污泥回流系统，只需进行细格栅、粗格栅与沉砂池的相关设置。
CASS工艺以其独特的优势在生产生活中得到了广泛的应用。
CASS工艺原理目前国内常见工艺流程如图1所示。
典型的CASS反应器包括生物选择器、好氧区与厌氧区三部分。
图1 CASS 工艺流程技术特征持续进水传统的SBR工艺是间歇式进水与排水，而实际中污水排放大多是连续的。
CASS工艺可以持续进水，这种方式适合实际排水中的情况，克服了SBR的不足，相应的也拓宽了应用领域。
CASS工艺的设计考虑进了水是连续的，但是实际中如果有间断进水的情况，也不会影响工艺系统的运行。
运行具有时序性CASS工艺一般要按照进水、曝气、沉淀和排水等四个流程依据时间轮流进行。
工艺流程的非稳定性工艺周期内排水开始时反应池内液位最高，排水结束后液位达到最低。
液位的变化取决于排水比，排水比又与废水浓度、生物降解难度以及排放标准有关。
反应池内液体体积与基质浓度都是变化的，因此运行过程是非稳态的。
溶解氧浓度梯度高CASS在反应阶段属于曝气的，微生物处于好氧状态。
而在排水与沉淀阶段，由于不能曝气，微生物处于缺氧状态，某些情况甚至为厌氧状态。
反应池中氧气浓度是周期性的发生变化，当氧气浓度大、转移效率高时，脱氮除磷的效率就高，对于防止污泥膨胀以及节能减排也是有积极作用的。
实践表明，当使用相同的曝气设备时，CASS工艺比传统工艺的氧气利用率高，相应的效率也就高。
存在的问题硝酸盐对于磷的释放的抑制研究表明，若要保证氧状态，NO-3-X的浓度应要确保小于0. 1mg/L。
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CASS工艺初探CASS工艺全称为循环式活性污泥法，其前身是ICEAS工艺，两者均是由美国的Goronszy教授开发而成的，并分别在美国和加拿大取得专利（CASS）。
CASS 池为一间歇式反应器，在此反应器中活性污泥法过程按曝气和非曝气阶段不断重复，将生物反应过程和泥水分离过程结合在一个池子中进行。
因此，它是SBR 工艺及ICEAS 工艺的一种更新变型。
随着计算机的日益普及，CASS 工艺由于其投资小、运行费用低、处理效率高，尤其是优异的脱氮除磷功能而越来越得到重视。
该工艺已广泛应用于城市污水和各种工业废水的处理，目前全世界有400 多座各种规模的CASS 污水处理厂正在运行或建造中。
（一）CASS 工艺的组成和运行CASS 工艺特指设有一个分建或合建式生物选择器的可变容积，以序批曝气-非曝气方式运行的充-放式间歇活性污泥处理工艺，在一个反应器中完成有机污染物的生物降解和泥水分离的处理功能。
整个系统以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的方式实现同步炭化和硝化-反硝化功能。
1、CASS 工艺的组成与传统的间歇反应器不同，每个CASS 反应器至少由二个区域组成，即生物选择区和主反应区，但也可在主反应区前设置一兼氧区，如下图所示。
反应器的工艺构造生物选择区设置在反应器的进水处，是一容积较小的污水污泥接触区（容积约为反应器总容积的10%）。
进入反应器的污水和从主反应区内回流的活性污泥（回流量约为日平均流量的20%）在此相互混合接触。
生物选择器是按照活性污泥种群组成动力学的规律而设置的，创造合适的微生物生长条件并选择出絮凝性细菌。
在生物选择区内，通过主反应区污泥的回流并与进水混合，不仅充分利用了活性污泥的快速吸附作用而且加速对溶解性底物的去除并对难降解有机物起到良好的水解作用，同时可使污泥中的磷在厌氧条件下得到有效的释放。
生物选择器还可有效地抑制丝状菌的大量繁殖，克服污泥膨胀，提高系统的稳定性。
在生物选择器中，污泥回流液中存在的少量硝酸盐氮（约为2mg/L）可得到反硝化，反硝化量可达整个系统反硝化量的20%左右。
选择器可定容运行，亦可变容运行，多池系统中的进水配水池也可用作选择器。
兼氧区不仅具有辅助厌氧或兼氧条件下运行的生物选择区对进水水质水量变化的缓冲作用，同时还具有促进磷的进一步释放和强化氮的反硝化作用。
主反应区则是最终去除有机底物的主要场所。
运行过程中，通常将主反应区的曝气强度以及曝气池中溶解氧强度加以控制，以使反应区内主体溶液中处于好氧状态，保证污泥絮体的外部有一个好氧环境进行硝化；活性污泥结构内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制，而较高的硝酸盐浓度（梯度）则能较好地渗透到絮体内部，有效地进行反硝化，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。
2、CASS工艺的运行CASS工艺以一定的时间序列运行，其运行过程包括进水-曝气、沉淀（泥水分离）、上清液滗除和进水-闲置等四个阶段并组成其运行的一个周期（如下图所示）。
工艺的循环操作过程（1）进水，曝气阶段开始；（2）曝气阶段结束；（3）沉淀阶段开始；（4）沉淀阶段结束，撇水阶段开始；（5）撇水阶段及排泥结束；（6）进水、闲置阶段（视具体运行情况而定）与传统意义的SBR 工艺不同，CASS 工艺在进水阶段，不设单纯的充水过程或缺氧进水混合过程。
CASS 工艺在沉淀阶段无进水，保证了沉淀过程在静止的环境中进行，并使排水的稳定性得到保障；在操作循环的曝气阶段（同时进水）完成生物降解过程；在非曝气阶段完成泥水分离；排水装置是移动式自动滗水器，借此将每一循环操作中所处理的污水经沉淀后排出系统。
一个运行周期结束后，重复上一周期的运行并由此循环不止。
循环过程中，反应器内的水位随进水而由初始的设计最低水位逐渐上升到最高设计水位，因而是一个变容积的运行过程。
下图所示为某一CASS 污水厂在进水曝气阶段氨氮浓度、硝酸盐氮浓度及溶解氧浓度的典型变化曲线。
进水曝气阶段氨氮、硝酸盐氮及溶解氧浓度典型变化曲线CASS 反应器的主要设计参数有：最大设计水深可达5~6米，MLSS 为3.5~4.0g/L，充水比（每一循环的进水量占整个池子有效容积的百分数）为30%左右，最大滗水速率为30mm/min，固液分离时间1h，设计SVI为140，单循环时间（即一个运行周期）通常为4h（标准处理模块）。
处理城市污水时，CASS 中生物选择器、缺氧区和主反应区的容积比一般为1：5：30，具体可根据水质和“模块”试验加以确定。
（二）CASS 工艺的特点CASS 工艺是以生物反应动力学原理及合理的水力条件为基础而开发的一种新的废水处理工艺，与传统的活性污泥法和SBR 工艺相比，CASS 工艺具有以下几个方面的特征和优点：（1）在反应器入口处设一生物选择器，并进行污泥回流，保证了活性污泥不断地在选择器中经历了一个高絮体负荷（S0/X0）阶段，从而有利于系统中絮凝性细菌的生五CASS池的设计（1）CASS工艺设计参数污泥负荷0.05—0.5kgBOD5/kgMLSS.d;污泥浓度3.5—4.0kg/m3;池内最大水深3—5m;充水比30%—50%;排水比1/3左右;V生物选择器：V缺氧区：V主反应区=1：5：30（2）污水处理程度的计算假定：进入CASS池水BOD5浓度S0=200mg/L则出水中非溶解性BOD5值为Se=7.1bXaCe其中Ce—出水中悬浮固体（SS）浓度，mg/L，Ce=10 mg/L b—微生物自身氧化率，一般介于0.05—0.1之间。
Xa—活性微生物在出水中所占的比例（高负荷活性污泥系统为0.8；延时曝气系统为0.1；一般负荷活性污泥系统为0.4）则S1=7.1*0.09*0.4*10=2.56 mg/L因此，出水中溶解性BOD5值Se=10-2.56=7.44 mg/L则BOD5的去除率η=（S0-Se）/S0*100%=96.3%（3）CASS池BOD—SS负荷率（Ns）的确定Ns=K2*Se*f/ηK2———基质降解速率常数，一般为0.0168—0.0281f=MLVSS/MLSS，一般为0.7—0.8则Ns=0.0258*7.44*0.75/0.963=0.15 kgBOD5/kgMLSS.d（4）CASS池容积的确定法一：污泥负荷计算法V=Q（S0-Se）/（Ns*X*f）Q—设计流量Q=235.2L/S=20321.3m3/dX—混合液污泥浓度X=3500mg/LV=20321.3*（200-7.44）/（0.15*3500*0.75）=9938m3法二：容积负荷计算法假定：运行周期Tc=6h（曝气时间Ta=3.2h，沉淀时间Ts=1.5h）容积负荷Lv=0.5kg/m3.dSVI=126X=3500mg/LN=2个池子周期进水量Q0=20321.3/(2*4)=2540.2m3/周期反应池有效容积VV=n*Q0*C*Tc/（Lv*Ta）=4*2540.2*200*6/（0.5*1000*3.2）=7260.6 m3反应池内最小水量Vmin=SVI*MLSS/106*V=126*3500*7260.6/106=3360.7 m3校核周期进水量Q0〈（1- SVI*MLSS/106）*V=（1-126*3500/106）*7260.6=3886.5 m3反应池有效容积应为最小水量和周期进水量之和V=3886.5+3360.7=7620.6 m3，满足条件。
法三：设每个系列的处理污水量为q，则在各个周期内进入各反应器的污水量为q/（Nn），各反应器容积可按V=m*q/（Nn）计算V=m*q/（Nn）其中：1/m—排水比，1/m=0.35n—周期数，n=4N—每一系列的反应器数量，N=2q—每一系列的污水处理量，q=20321.3 m3/dV=20321.3/（0.35*2*4）=7257.6 m3曝气时间TR=24*S0/（Ns*m*X）=24*200* 0.35/（0.15*3500）=3.2h 最大水深为H=5.0m,即h3=5.0m。
Δq/V=（r-1）/m，r=336/235.2=1.43Δq/V=（1.43-1）*0.35=0.15单池校核容积V‘=（1+Δq/V）V=（1+0.15）*7257.6=8346.2 m3V/V’=h2/h3, 得h2=7257.6*5/8346.2=4 4m排水比1/m=（h2-h1）/h2，得h1=4.4-0.35*4.4=2.8mh1-hS=0.6m，得hS=2.2mhS=H1*SVI*10-6=2.2，得SVI=126 mg/l超高H2=0.5m，H0=5.5mXmax=106/SVI=106/126=7937mg/L充水比VR=H1/（H1+H3）*100%=2.2/2.8*100%=79% 单池总表面积A=8346.2/5=1669.2m2单池总体积V=1669.2*5.5=9180.6m3CASS池总体积V总=9180.6*2=18361.2m3周期的确定污泥沉降速度Vmax=4.6*104*x-12.6=1.58m/h沉淀时间Ts=（5.0*0.35+0.6）/1.58=1.5hTs+TR=3.2+1.5=4.7h每个池运行周期数为4次/天，每个周期6h。
排水时间TD=6-3.2-1.5=1.3hV生物选择器：V缺氧区：V主反应区=1：5：30则生物选择器的容积V1=264 m3缺氧区的容积V2=1274 m3主反应区的容积V3=7642.6 m3校核生物选择器的水力停留时间t=264*24*2/20321.3=0.62h，符合规定（生物选择器的水力停留时间一般为0.5—1.0h）CASS池长与宽之比L：B=5单池面积A=1669.2m2则L=92.7m，B=18m7 单池的各部分尺寸总长L=92.7m总宽B=18m生物选择器长L1=2.7m缺氧部分长L2=12.9m好氧部分长L3=77.2mCASS池各部分尺寸如图：。