沟圈围工程龙口合拢的验算方法
龙口合拢方案
3#龙口合拢方案一、工程概况xx市xx东段围涂工程经xx省发展和改革委员会浙发改设计[2006]126号文批准实施，海堤总长10.579km，围垦面积900公顷（1.35万亩），建安工程总投资约4.87亿元。
建设地点位于钱塘江北岸xx县境内，西接武原镇海滨路附近省管鱼鳞塘，东于郑家埭附近接乍浦港三期围垦工程。
本工程为Ⅲ等工程，主要建筑物级别为3级，设计重现期50年一遇，即50年一遇设计高潮位加同频率风浪爬高和安全超高，允许部分越浪。
次要建筑物（中、东隔堤）为4级水工建筑物，设计标准为20年一遇和允许部分越浪。
临时性建筑物（临时围堰及路堤）为5级建筑物。
本标段属该项目一期工程的Ⅱ标段。
施工内容为，主堤（Z5+545～Z7+286.6）段（含3#龙口合拢）、中隔堤1084m、场前路堤（1068m）所有土建与临时工程。
不含主堤顶路面。
其中3#龙口位于主堤桩号Z6+340～Z6+510,沿堤轴线方向长度为170m。
目前龙口护底块石平均高程1.2m，基本结构为大块石抛理,平均宽度约48m。
内外坡度分别为1:2.5和1:3，两侧为大块石挤淤层，厚约80cm，宽约5m。
外侧有3条冲刷水沟,平均深度为80cm，宽度5~30m。
按照设计图纸，龙口合拢截流堤堤顶高程为4.5m，顶宽7.5m，底宽15.6m，内外边坡1：1.5及1：1.2；截流堤背海侧为30cm石渣过渡层和机织无纺复合布一层，外为粘性土闭气土方，上部结构与非龙口段相同。
龙口合拢施工的主要特点、难点:①龙口合拢的关键,必须在龙口封堵完成后对龙口段进行土方闭气。
②龙口合拢过程中石料及土方运输量较大，运输道路拥挤，石料和土方车辆运输必须指定路线，并且在施工现场和岔路口有专人指挥。
外围交通也需请业主方给予保证。
③龙口合拢对石料质量要求较高，而且石料中应备有一定量的大块石。
④龙口合拢石料数量大,应请业主提供主料场及备料场以保证石料供给。
⑤龙口合拢工程时间短、工程量大、施工强度高，在保证施工进度的前提下，要高度重视安全工作。
复杂水文条件下围垦工程龙口合龙技术要点
复杂水文条件下围垦工程龙口合龙技术要点水文的条件复杂化直接令围垦工程的施工难度增加，主要就是使得龙口合龙技术无法得到正常的发挥，围垦工程的施工质量较差，围垦区的发展前景极为有限。
因此，需要针对具体的水文条件进行实际的分析。
标签：复杂水文条件；围垦工程；龙口合龙技术；要点分析水文条件包括该地区特定范围内自然界中水的变化、流动以及分布情况，水文勘探是一门较为复杂的学科，对水文具体环境进行全面的分析以及完善的分析是较为困难的。
对复杂水文条件下的围垦工程龙口合龙技术进行要点分析，存在的实际问题逐渐显现出来，龙口合龙技术发展越发缓慢，令该地区的经济发展以及实际的解决一些发展问题所造成的影响较大，因此，需要对该问题进行及时地分析，进行及时地改进。
1 复杂水文条件下围垦工程龙口合龙技术发展的阻碍因素围垦工程的建设处于复杂的水文条件下，进行全面的分析所需的时间、所需花费的精力以及所需投入的资金也相对较大，而得出的结果也较为不精确，会产生的直接后果就是围垦工程的施工质量无法进一步提高。
为实际的解决这一问题，需要对龙口合龙技术发展存在的具体阻碍因素进行分析，进而进一步地确定其发展的方向，确定围垦工程龙口合龙技术的改进要点，进而进行实际的发展。
1.1 复杂水文条件的影响围垦工程的建设随着技术水平发展理念的不断更新而不断发展，范围进一步扩大，而在不断的发展过程中由于各种问题导致围垦工程的建设难度高以及建设质量无法提高这一现象逐渐显现出来，一个较为主要的环境因素就是复杂的水文条件，主要包括流域面积、河道流向、水流速度、支流数量等，其能够对围垦工程的建设由于受到水流的冲击以及干扰出现困难，主要困难就是龙口合龙技术在堤坝的建设过程中无法达到最大的闭合效果。
复杂水文造成的进一步问题就是对其水文进行分析的难度加大，对水文监测的分析各方面花费都要相应的增加，成本支出的增加以及在实际的施工过程中由于掌握的水文条件信息不足，而让围垦工程建设中龙口合龙技术实施存在的问题进一步显现，造成施工的无法进展，进而进一步导致工期的延长和损失的出现。
海堤龙口合拢的水力计算及方案选定
海堤龙口合拢的水力计算及方案选定该围海工程位于湄洲湾莆田石门澳作业区，该区域吹填面积大、潮差大、围堰修筑难度大。
龙口的正确设置对堰身的稳定有很大影响。
为了确定龙口的宽度和底部高程，本文采用规范推荐的转化口门线法和水量平衡法分别进行计算，并对二者计算的结果进行了对比，比较两种方法的优劣性，为合理选择堵口顺序以及确定最佳合拢方案提供了一定的理论依据。
标签：围堰；龙口；合拢；转化口门线；水量平衡法引言湄州湾石门澳作业区港区后方陆域形成C标段与航道疏浚工程位于秀屿区月塘乡外侧海域，施工内容主要包括围堰、陆域形成以及区域内的疏浚工程。
围垦区被9#隔堤分割成C-1和C-2两个围区。
围区内原始泥面高程较高，潮差大，平均潮差达到5.11m，在低潮位的时候会发生露滩现象。
在此区域内修筑围堰，受制于当地潮流、潮差、地基、气象等诸多因素，合理设置龙口的预留尺寸对工程的成败有着很大的影响，本文通过两种计算方法对该工程的C-2区龙口方案拟定提供一定的理论依据。
1、转化口门线法本工程提防设计标准为4级，工程级别较低，按照《滩涂治理和海堤技术规范》的要求，对于4、5级海堤工程，水力计算允许简化，可用转化口门线方法直接求出龙口最大流速和选择堵口顺序。
按照规范要求，龙口渡汛、堵口潮位设计标准采用重现期为5年的设计潮型。
转化口门线是水力要素最大值（例如最大流速Vmax）等值线图中各等值线的节点相连而得之曲线。
此线表示堵口过程中口门尺寸（口门宽度、底槛高程）与水力要素最大值的关系。
计算公式采用下式：式中，为设计潮型之最高潮位，由于缺乏潮汐资料，通过初步计算分析，采用海港水文规范中对于极端水位的确定方法，通过对50年一遇极端水位计算分析可取5年一遇的极端水位为7.09m。
为转化口门线上任一点处最大流速。
计算参数：设计中潮位按平均的中潮位4.11m计算，平均潮差为5.11m。
围区面积约为391万㎡，全潮库容按照全潮水位5年一遇极端高水位计算为：12194943.3m3=1.2×107m3。
龙口水力计算在漩门三期围垦工程置换龙口合龙中的应用
随着龙 口宽 度 和底 槛 高程 的变化 ，流速也 在不 停变 化。经
度汛流速见表 ４ 。
口＿ ２ ｊ 。
规模 的变化 情况 ［ 引，从 而确 定度 汛期龙 口的 口门尺 寸 、堵 口期 的合龙 时 间与顺 序、切实 可行 的施 工组织设 计 ，达 到
“ 置换龙 口” 的一次合龙成 功。
初 步设 定 ，坎 门 海 堤 、珠 港 海 堤 进 行 正 常 爆 破 挤 淤
２ 龙 口段设计条件及计 算方案
４ ４ ・
陈燕萍 ，等 ：龙 口水力计算在漩 门三期 围垦工程 置换 龙 口合龙 中的应用
速保 持在 ２ ． ６ ０ ｍ ／ ｓ 左右 ，可保证缺 口口门处冲刷较少 。
３ ． ２ ． ２ Ｚ Ｋ １ 开 挖 、缺 口缩 减 过 程 中流 速
计算 ，３ 个龙 口的最大流 速值 大致 相同 ，因此控制流速也在
缺 口段 。保持 Ｚ Ｋ ２宽度 ３ ０ ０ ． ０ ０ ｍ、底槛 高程 一３ ． ０ ０ ｍ龙 口
不 变 ，当 Ｚ Ｋ １ 开 挖 口 门 宽 度 增 大 时 ，度 汛 潮 型 下 ，缺 口 的
在 缺 口继 续 缩 减 的 同 时 ，对 置 换 口 ｆ － ｊ Ｚ ， ２ ） 。坎 门龙 口底槛 高程 一１ ． ０ ０ ｍ，宽 度 ２ ５ ０ ． ０ ０
３ 计算 结果
工程 的龙 口堵 口方案 比较 复 杂 ，实 际计 算 数据 包 括 ４ 个龙 口在不 同情况 下 的水 力要 素 ，计算 的组 次较 多 。为 保 证合龙过程 中龙 口不产 生较 大 的流速 ，需合理 安排 置换 龙 口的开挖 时机 、合龙顺序及 方法 ，确保合龙的安全进行 。
漩 门三期围垦工程龙 口段 的汛设计标 准Ｌ ４ Ｊ 为２ ０ ａ 一遇， 高潮位为 ４ ． ８ ９ ｍ（ 采用 １ ９ ８ ５国家高程基准 ，下 同） ，低潮位
龙口合龙施工方案
浦东机场外侧滩涂促淤圈围工程——3＃围区圈围工程龙口合龙专题实施方案龙口段施工是整个围堤工程的关键，龙口能否顺利合龙标是围堤工程的重中之重。
因此，必须不留余力的投入，做好龙口构筑和保护工作。
选择合适的时间，确定合理的龙口合龙顺序，精心组织科学安排确保合龙一次成功。
为此本项目部联合体根据本工程特点、龙口现状、工程条件及水文气象资料，通过认真分析，特制定本工程龙口合龙实施方案。
一、概述1.1 工程综述浦东机场外侧滩涂促淤圈围工程北起白龙港顺堤，南至浦东机场薛家泓泵闸，东至-1m～-3m线滩地。
分1＃、2＃和3＃共3个围区。
浦东机场外侧滩涂促淤圈围工程——3#围区圈围工程，位于浦东新区中部海塘岸段及上下游滩涂水域，工程范围北起浦东机场江镇河泵闸，南至浦东机场薛家泓泵闸，东至浦东机场外侧-2m~-3m高程滩地，圈围面积约2万亩。
本工程在已建促淤坝基础上新建围堤，目前围内促淤效果明显，滩面平均高程达 1.5m左右，围区平均淤积1.0~2.0m左右，局部达6m。
本次实施圈围大堤工程，并将围区吹填至平均高程3.50m，并应根据吹填料性质再考虑预留一定超高量，机场跑道吹填区吹填至3.70m高程。
围堤总长13.73km，圈围面积2.02万亩，促淤阶段共分4个促淤区，本阶段根据需要增设机场跑道吹填区，整个围区被分成7个吹填分区，总吹填土方约2737.73万m3，其中机场跑道区吹填砂约647.50万m3，其它吹填土约2090.23万m3。
工程位置见图1。
图1 工程位置图1.2龙口概况1.2.1龙口规模与设置高程在促淤阶段，用隔堤将整个工程区分为四个围区，每个围区分别布置了一个纳潮口，口门宽分别为150m、250m、800m和1200m。
针对本工程的特点，采用每仓单一龙口方案。
选择非汛期10年一遇涨潮最大潮差潮型作为龙口保护期的计算潮型，采用预计合龙阶段的预报潮型作为龙口合龙期的水力计算潮型。
采用数学模型分析计算，经方案比选，龙口规模如下（见表）：龙口宽度、高程表1.2.2龙口位置及典型段平面和断面根据堤线布置、地形条件、以及施工次序等因素，本工程结合隔坝设置3条隔堤兼施工便道将整个围区分成4个分区分别为3a#～3d#围区，因此每个分区需设一个龙口。
围垦工程龙口闭拢施工技术探讨
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工 收 缩 段 砂 袋 时 经 丝 为 砂 袋 的周 长
方 向 ，收 缩 段 砂 袋口防 护按照滩 面 汇水 总量 ， 根据
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一
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Ｌ上＝０ ．
施工期最高潮计算出总水量 ， 通过龙 口 涨进 、 出， 退 确定龙 口的安全尺寸 ， 防护
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垦（ 匡围面积 １ｋ 等工程 的成功闭 ５ ｍ）
拢 ， 者 就其 主 要施 工 技 术 和 同行 做 笔
点简要交流。 １ 龙 口防护 阶段
１ 防 护 材料 ． １
加工 ， 在三天 内将 两个收缩段施工到
５ ｍ 以上 （ 达 到 Ｖ６Ｏ ， 意 加 ． Ｏ 或 ．ｍ）注
在 时 间上 一般 选 在 九 潮水 （ 历初 四 农 或 十 九 日） 行 ， 始 在龙 口两侧 分 别 进 开 收 缩 ４ ｍ， 龙 口净 宽 为 ９ ｍ后 再 合 ５ 使 ４ 拢 ， 层 砂 袋 加 留 ５ 的 留 坡 ， 照 规 每 ｍ 按 定 尺寸 和 外棱 体 原 来 留坡 ，加工 收 缩 段 的各 层 砂 袋 ， 用 ２ ０ ／ｎ 编 织 布 采 ０ｇ ｉ ｚ
某围堤龙口试验技术要求
晋江滨海新区填海造地工程龙口合拢数学模型试验技术要求1、工程概况晋江滨海新区填海造地工程位于泉州市域南部，距晋江中心区32公里，距泉州中心区45公里，距厦门岛50公里，距离金门岛5.6公里，规划福建沿海南通道和泉州沿海大通道从本工程穿过，本工程区域未来将成为泉州、晋江和厦门的重要联系节点。
拟建的晋江新区围填区域南、西侧为海域，北侧为现状围头湾岸线，西起东石镇白沙村岸线，东至金井镇塘东村岸线，岸线全长19.54公里。
填海区目前多为潮间带的泥沙滩涂，作为紫菜、海带和海蛎等近海养殖用途。
现状沿湾三镇，包括东石、英林和金井。
围填区内有六处较大的岛礁，除内白屿外其余均位于围头半岛附近。
图1-1 工程区域位置图晋江滨海新区陆域形成范围面积约42.14km2,其中拟形成陆域面积33.77km2,保留水域面积8.37km2,建设外护岸17.3km、内侧护岸45.14km、水闸5座和陆域形成回填总量约28747万m3。
图1-2 推荐总平面布置方案2、一期工程设计情况为了满足晋江填海造地的进度计划，符合规划要求，本工程先进行了一期工程的施工图设计。
一期工程规模和主要设计内容包括：外护岸全长17304.765m，Ⅰ-1区内护岸全长3809.312m（其中150m段为龙口一），Ⅰ-2区内护岸全长1377.665m，Ⅰ-1区陆域形成面积和地基处理163.07万m2，Ⅰ-2区陆域形成和地基处理面积335.5万m2，1#隔堤（全长1866.289m，其中200m段为龙口二）、5#水闸。
3、设计条件3.1 设计潮位50年一遇高潮位 4.51 m50年一遇低潮位 -3.21 m100 年一遇高潮位 4.63 m100 年一遇低潮位 -3.26 m3.2 工程地质条件根据区域地质资料及钻探揭露，拟建区场地上部地层主要由第四系全新统海1d中砂）、全新统冲洪1c砂混淤泥及○1b淤泥、○积层（Q4m）（主要有○1a淤泥混砂、○2a粉质粘土和○2b中粗砂）和第四系花岗岩残坡积层（Qel）积层（Q4al-pl）（主要有○（主要为③残积砂质粘性土）组成，基底为燕山期早期侵入的④花岗岩（γ52（3））（主要有全风化花岗岩、砂砾状强风化花岗岩、碎裂状强风化花岗岩及中风化花岗岩）。
关于合拢口
第十二章关于合拢口12.1龙口的位置及结构本工程按设计图纸位置预留龙口位置，B03路基围堰（S～M+100）设置龙口2个。
龙口结构采用全部抛填块石合拢的结构，龙口断面长度主要有20m、25m、30m，龙口结构分2个阶段施工。
第一阶段，主要施工龙口底部结构，在铺设完砂垫层，打设完塑料排水板后，铺设30cm厚二片石垫层，整平后，在龙口断面平抛一层200-300Kg块石，块石抛填顶面抛至-0.5m标高；第二阶段，抛填10～100kg块石合拢并按整理到设计断面结构尺寸。
12.2合拢时机的选择龙口合拢是围堤施工的关键，综合全面考虑“天时、地利、人和”因素，方案成熟决定合拢施工。
龙口合拢是围堤施工的关键，综合全面考虑“天时、地利、人和”因素，方案成熟决定合拢施工。
为确保合拢的顺利进行，合拢施工选择在8-9月份，此时围堰主体工程已基本完成，并具备了较好的交通条件。
合拢前，围堰堤顶应具备较好的交通条件，便于合拢石料的陆路运输，保证合拢填筑石料的施工强度。
从方便工程施工的角度，龙口合拢顺序遵循从里到外的原则，先合拢B03路基围堰的S-Q段龙口，最后合拢B03路基围堰上M-Q段的龙口。
12.3合拢的施工方法12.3.1合拢材料用量计算根据设计图纸断面尺寸及断面长度计算出封堵龙口需要块石的工程量，以便备料及安排现场的设备情况。
12.3.2合拢的施工方法龙口合拢采用陆上自卸车装石料卸料进占的方法，为保证合拢时有充足的石料，合拢前储备大量石料，石料选择10-100kg块石，备料石料装船停靠在龙口两侧的临时码头上。
清理好路面，使其具备较好的交通条件。
石料装车采用挖掘机装料，合拢开始，先装满10-20车石料形成车队排列在围堰顶部，卸完块石的自卸车回到石料船上继续装、运石料。
如此循环，直至龙口合拢。
12.3.3合拢断面结构整理龙口合拢、断流后，采用挖掘机+自卸车对龙口断面结构进行整理，直至满足设计断面要求。
12.4 合拢技术保证措施（1）成立龙口合拢指挥部，在指挥部的统一指挥下，协调龙口合拢施工。
崇明北沿圈围二期工程“龙口”施工监理控制
基底刷深 ， 故需选定一个合适的位置 ， 先将基底保 护 好 ， 坝 在 该 处 形成 人 为 预 留 口 ， 大 堤 达 到 一 堤 在 定 高 度后 ， 拢 封堵 缺 口。该 工 程设 一 个 龙 口 ， 合 宽 度 为 ３０ｍ， 口底 坎 高 程 为 １５ｍ， 程 动 工 初 ０ 龙 ． 工 期 开 始 龙 口构 筑 ， 过 近 一 周 的施 工 至 ２０ 经 ０７年 ３ 月 １ 日完 成 ， 好 龙 口两 侧 堤 头 的保 护 。 在堤 头 ８ 做 处 铺设 ２０ｇｍ 高 强 度 土 工 布 一层 ，上 铺 袋 装 碎 ６ ／ 石 ， 抛 压 ４ ｍ厚 块 石 保 护 。 并 ０ｅ 在龙 口范 围 内采 用 ２ ０咖 强 度 土 工 布 一 层 ，然 后 在 上 面 抛 压 满 ６ 高 足 计 算 重 量 的 压 重 块 石 （５ 咖 ｚ， 水 流 方 向 ２０ｋ ）顺 呈 条状 摆 放 。 据水 流分 布 与 变 化情 况 ， 底 范 围 根 护 在 外 棱 体 抛 石 护 脚 外侧 加 宽 ３ 内棱 体 外 侧 加 ０ｍ， 宽 ５ 护底范 围内采用沙肋软体排结构 。龙 口 ２ｍ， 构 筑 质 量 较 好 ， 水 时 ， 最 大流 速 下涨 落潮 时 均 过 在 无 大 的险 情 ， 到设 计 功 能 要求 。 达
设施 ， 围面 积约 １２３３ｈ 大堤 建在 ０５ ３８ｍ 圈 １． ｍ 。 ．～ ． 的滩地上 ， 中高滩 围垦 。设计标 准为 ： 属 北围堤按 ２级 堤 防设 计 ， 洪 标 准 取 ５ 遇 高 潮 位 加 ｌ 防 ０ａ一 ０
上海南汇促淤圈围四期工程龙口合拢施工技术
大 的特点 ， 采取 了多项技术措施 ， 确保 了两个龙 口的成 功合拢 ， 得了理想的施 工效果。 取
关键词
龙 口； 合拢 ； 施工技术
区， 每个 围 区设 有 １ 个龙 口 ：＃ １ 围区在 顺 堤桩 号 １ ＋
１ 概 述
上 海南 汇促 淤 圈 围 四期 工程 一 标 为 在 一期 促 淤工 程 范 围 内 ， 三期 围堤 工 程 以外 滩 涂 圈 围 ， 建 新
排水 问题 ；
及泥库外坡 理砌。促淤坝拆 除后 ， 袋装碎 石垫 用 平， 避免块石损坏机织布。
３ ３ 龙 口保 护 ．
设计采用尼龙网兜块石压排保护龙 口， 单个 网
兜块 石 重 量 不 小 于 ２０公 斤 ， ｍ ５ 每 不 少 于 一 个 。 龙 口内侧 ｌｒ 范 围用 满 铺 ５ ｅ Ｏ ｅ ０ ｍ厚 块 石 压 排 ， 块 单 块石 重 量不 小 于 １０公 斤 。 ０ 机 织 布 铺设 完 成后 应 立 即按 照设 计 要 求 在 大 潮汛 来 临前 基 本完 成块 石压 排工 作 ， 布与 压 排应 铺 连续 进 行 。
５ 处设 一 个 ２０ １ １ ４ ｍ宽 的龙 口 ；｝ 区在 顺 堤 桩号 ２≠ 围
３ ８６处 设 一 个 ２ ０ 宽 的龙 口。原 抛 石 促 淤 坝 ＋３ ４ｍ
留有 ８０ 宽 的纳潮 口门 ， 口为距 原 抛石 促 淤 坝 ０ｍ 龙
堤主要 结构 断 面见 图 １ 。
北侧堤 １３ ．７ ｍ， ８４ ３４ 顺堤 ５２ ｍ， １１ 并对现有促淤 坝 进行加高加 固， 固 １ 加 号隔堤 ２９ ｍ， １６ 并设置 ５座 安全墩 ， 位置在隔堤与促淤坝交接处及龙 口两侧 ；
变化 ， 织 布是 否 有 破损 ， 块 布 之 间 的 搭 接 缝是 机 各
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龙口合拢的验算和施工——以浦东五号沟圈围工程为例徐少南、朱宪武目录前言一、工程概况1、工程简况2、围堤结构3、龙口布设4、临时排水设施二、潮汐1、潮汐预报（潮汐表）的利用2、预报潮位站的选用3、绘制龙口合拢月的逐日高低潮变化过程线4、绘制龙口合拢月的大、中、小汛的预报潮位5、大、中、小汛涨落潮历时三、围区容水量的计算四、安全龙口平均流速的设定五、龙口平均流速的估算六、袋装砂体积量及充灌能力1、不同高程层的袋装砂体积量2、袋装砂充灌能力的估算3、潮位的利用七、龙口合拢的总体安排八、龙口合拢的验算九、龙口合拢计划日期变更后的验算1、小汛合拢验算2、中汛合拢验算3、大汛合拢验算十、龙口合拢的简易估算方法十一、龙口合拢的实施十二、有待提高和完善的问题前言潮间带滩地圈围工程围堤施工均设置龙口，以实现围堤施工过程中因潮汐涨落导致围区内外的水量交换。
龙口合拢是围堤工程施工中一个十分重要的环节。
为确保龙口安全合拢往往要增强龙口结构、增加工程量和工程费用。
龙口合拢有很多一次合拢成功的范例；也有几经失败后才成功的例证，因此而造成物资、人力和经济上的损失。
所以在龙口合拢前有必要进行充分研究，制定合理的施工方案。
本文试图通过浦东新区五号沟～赵家沟圈围工程的工程实践，通过对围区尺度、潮汐规律、施工能力、龙口尺度和龙口流速等加以计算分析，建立一个粗略的龙口合拢估算方法，而有益于以后的龙口合拢施工。
一、工程概况1、工程简况浦东新区五号沟～赵家沟圈围工程位于浦东新区五号沟下游长江口南港南岸边滩上，隔南港与北岸长兴岛相望，圈围工程下游为规划中的赵家沟出口。
沪崇越江隧道将整个围区分隔为东侧1＃围区（隧道下游）和西侧2＃围区（隧道上游）。
详见工程位置图（图1）和工程总平面布置图（图2）。
工程规模数据详见表1所列。
表1 圈围工程规模数据表2、围堤结构围堤结构为两级袋装砂棱体斜坡堤结构：下层一级棱体为内、外袋装砂棱体及两棱体间吹填砂结构；上层二级棱体为填筑砂堤心外包袋装砂结构。
堤身外侧采用无纺布、袋装碎石、干砌块石、栅栏板护面、块石压脚护底结构；堤顶为钢筋混凝土防浪墙。
详见标准断面结构图（图3）3、龙口布设1＃、2＃围区各布设龙口1个：1＃围区龙口设置在顺堤中部，龙口中心桩号为：0+550；2＃围区龙口设置在西侧堤（隔堤）桩号67为：隔0+306。
围堤堤身施工从两侧堤堤根开始向龙口相向推进，最终在龙口处合拢。
4、临时排水设施两围区分别在顺堤中部设置临时排水管一处，分别在顺堤堤身下埋设2根直径800mm排水管，并在排水管外端安装拍门，龙口合拢后低潮时将围区内水外排，高潮时防止潮水倒灌围区。
排水管的设置位置分别为：1＃围区是1+700，2＃围区是2+070处。
二、潮汐1、潮汐预报（潮汐表）的作用潮汐预报是以潮汐表的形式提供给工程技术人员使用。
潮汐预报在正常天气情况下，一般与实际潮位较符合，潮高误差约±15cm，潮时误差约20分钟，可以满足工程施工对潮位变化的使用要求，同时工程施工可以借用潮汐表预报的潮位和潮时来安排施工。
但在特殊天气变化情况下，如台风、寒潮，误差增大，注意使用。
如果现场施工对预报潮位精度要求较高时，可用现场实测潮位对预报潮位加以校验，修正后使用。
本文以上海潮汐表的预报潮位过程线作为龙口合拢验算的依据。
2、预报潮位站的选用工程施工通常选用离施工工地距离最近，且两地间水下地形对潮位影响最小的潮位站。
本工程选用长江口南港对岸（北岸）长兴站的潮位潮时预报资料指导现场施工和龙口合拢施工。
施工现场观测到的实测潮位与长兴站的预报潮位基本一致。
3、绘制龙口合拢月的逐日高低潮变化过程线根据施工进度计划所确定的龙口合拢日期，选择前后各半个月，共一个月范围预报潮位作为分析研究对象。
从农历可知每月大小汛日期：阴历初三、十八左右为大汛，初十、二十五左右为小汛。
供龙口合拢选择日期。
绘制合拢月逐日高低潮位变化过程线，将每日的高、低潮位逐日点绘制在坐标图上，从过程和量值上更加直观、清晰。
让我们可以根据施工的实际进度更灵活的选择龙口合拢日期和进度。
五号沟～赵家沟圈围工程计划2005年3月18日左右合拢，故绘制20005年3月的逐日高低潮过程线，见图4所示。
从图中可知：（1）大汛日为：3月11日（二月初二）3月26日（二月十七）（2）小汛日为：3月5日（正月二十五）3月19日（二月初十）其中3月19日（二月初十）小汛潮差最小仅为0.5m左右，前后五天之内，高潮≤3.0m，低潮为1.0m，是龙口合拢的最好时机。
3月26日（二月十七日）大汛，高潮位不足4.0m，低潮位为0.5米左右，潮差近3.5m。
龙口合拢后应注意防范合拢后的高潮水位。
4、绘制龙口合拢月大、中、小汛的预报潮位过程线。
依据潮位表绘制3月11日（二月初二）大汛、3月15日（二月初六）中汛、3月19日（二月初十）小汛的预报潮位过程线，见图 5 、6 、7 所示，以供查读不同时期潮位间的潮位差及其相应的历时。
5、大、中、小汛涨落潮历时现将3月份3月11日、3月15日、3月19日大、中、小汛涨落潮历时列于表2。
表2 长兴站预报潮位大。
中、小汛涨落潮历时表从表中可见：(1)、本月大、中、小汛的涨落潮周期及日潮周期差别较小。
（2）、本月大、中、小汛的涨落和落潮历时相差差别较大。
大汛：涨潮历时比落潮历时短3小时；中汛：涨潮历时比落潮历时短2小时；小汛：涨潮历时与落潮历时几乎相等；大汛潮差大，涨潮历时短，涨潮速率快；小汛潮差小，涨潮历时长，涨潮速率慢。
三、围区容水量的计算根据各围区的水深图分层计算出各围区各高程层的容水量，以便估算和分析涨落潮不同潮位时的龙口流量和流速。
现以0.5m为一高程层，计算结果列于表3中。
表3 1＃及2＃围区各高程层容水量计算表四、安全龙口平均流速的设定袋装砂有一定的抗衡水流能力，在一定的水流作用下能够保持自身稳定和安全。
施工过程中袋装砂允许短期适度过流。
本报告的初步设定0.5m/s为安全龙口平均流速。
（未从理论上加以计算和论证）。
该流速约为通常龙口（已加强）合拢设计流速2.0m/s的1/4。
从龙口合拢施工过程中观测到的流速来看，该值偏安全，可提高至0.8m左右。
本报告暂以0.5m/s安全龙口平均流速来限定龙口合拢前后大、中、下汛的龙口宽度和底槛高度。
五、龙口平均流速的估算现假定涨落潮进出围区的水量全部通过龙口，蒸发、渗流的水量忽略不计。
利用前面已经计算得到的各围区不同高程层（层高0.5m）容水量，利用3月11日（二月初二）、3月15日（二月初六）和3月19日（二月初十）的大、中、小汛长兴岛站预报潮位过程线，量取各高程层的涨落潮历时，并假定某高程层的水量在该涨落潮历时内全部注满（涨潮）或流完（落潮）。
不计两相邻高程层间的剩余水量和空缺水量。
计算出不同高程层（不同潮位、不同潮时）通过围堤龙口的水量除以历时即可得到平均流量和不同龙口宽度的平均流速。
龙口平均流量m3/分：Q＝V层/T层式中：V层－各高程层的容水量（m3）T层－各高程层的涨落潮历时龙口平均流速(m/s)：V=Q/B*h*60B－龙口宽度（m）H－高程层高度（m，本文取0.5m）3月11日、3月15日、3月19日三日大、中、小汛各高程层涨落潮历时，平均流量及不同龙口宽度的平均流速的计算成果，见表4、5、6、7、8、9所示。
并将不同龙口宽度的平均流速沿高程的分布如图8、9、10所示。
综述：从上述计算公式、计算成果表和曲线图可以看出各高程层的平均流速与沿高程变化，大、中、小汛，龙口宽度之间的关系和基本特征：1、龙口平均流速与各高程层的围区容水量、平均流量成正比与各高程层的涨落潮历时，龙口宽度成反比。
2、龙口平均流速沿高程的变化差别程度与龙口宽度成反比：龙口宽度越小，沿高程的流速差别越大；龙口宽度越大，沿高程的流速差别越小。
3、龙口平均流速沿高程变化为：最高流速多发生在+2.5m左右，最高流速区则在2.0～3.0m范围内。
1.5m以下，流速相对较低。
4、龙口平均流速与龙口宽度成反比，增加龙口宽度可以明显161#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表211#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表261#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表1#围区涨落潮过堤流量、流速估算表减低龙口流速：如3月11日（二月初二）即便是大汛涨潮，在2＃围区龙口宽度250m时平均流速即可降至0.8m/s以下。
六、袋装砂棱体积量及充灌能力1、袋装砂体积量按设计龙口袋装砂棱体断面尺度以及施工中采用的实际袋装砂厚度逐层计算不同高程层的单位长度及不同长度龙口宽度的袋装砂体积量。
计算结果列于表10。
2、袋装砂充灌能力的估算（1）、单泵充灌砂效率是袋装砂充灌能力的最基本的因素，根据施工实测数据，取单泵充灌砂效率为50m3/h。
（2）、充砂泵配备的数量，在作业面允许的情况下，采用尽可能多的充砂泵以提高龙口合拢时的袋装砂充灌能力。
施工队伍配备充砂泵的数量是最基本的依据，若配备数量过少，若低于作业面所允许的数量，则应增加充砂泵的配备数量。
（3）、以充灌袋装砂系水面以上作业为条件。
某层袋装砂的充灌能力则与该层袋装砂底高程出露时间有关，出露时间越长，充灌的砂量越大。
龙口合拢作业系与潮水抢时间的作业，在作业面允许的情况下采用足够多的充砂泵，争取在最短的时间内完成某层砂袋的充灌作业。
3、潮位的利用鉴于袋装砂充灌为露滩作业，将3月份大、中、小汛低于某高程表10 逐层袋装砂体积表38潮位的潮位历时统计列于表11中，供袋装砂施工效率分析使用。
从表中数据可知：1）、0.5m～1.0m的袋装砂必须利用大汛低潮充灌，3月11日、3月12日每潮仅有1.5小时每日近3小时，可提前至2月底大汛完成。
2）、1.0m～1.5m的袋装砂必须利用大汛、中汛低潮充灌，每潮为2～3小时，每天为5小时。
3月11日（大汛）～3月15日（中汛）时均可充灌。
3）、1.5m～2.0m的袋装砂也应利用大汛、中汛低潮充灌，每潮有可充灌时间为4～5小时，每天两潮有9小时充灌。
而小汛仅有每潮1～3小时。
4）、2.0m～2.5m的袋装砂大、中、小汛均可充灌，且每潮有6小时充灌时间，每日两潮至少有11～12小时可充灌作业。
5）、2.5m～3.0m的袋装砂大、中、小汛均可充灌，每潮7小时，每日14小时。
6）、3.0m以上的袋装砂大、中、小汛均可充灌，大、中、小汛每潮有8～9小时充灌，每日有16～18小时。
3月19日小汛可以24小时充灌，即全天潮位都低于 3.0m（3月19日小汛最高潮位仅为2.70m）综上所述，仅就潮高露出时间而言，2.0m以下的袋装砂应安排在大汛、中汛即在3月8日～3月15日期间完成。