造纸厂碱回收车间四效长管蒸发器
碱回收的工艺过程
碱回收的工艺过程主要包括四个生产过程：提取、蒸发、燃烧、苛化。
在有些书中，提取不在碱回收的生产工艺过程内，但作为碱回收原料来源的前置工序，碱回收的很多经济技术指标都跟提取息息相关，所以在此次论述中也将其包括在内。
下面对碱回收工艺过程分别进行介绍。
一、提取：1．1 提取工艺提取工段是碱回收的原料来源地，它的生产，原则上是要获得高浓、高温、量大的黑液，以保证有高的提取率。
具体要求如下：高浓：是要使黑液的浓度在保证洗净度的情况下，尽可能的高。
高浓度的黑液可以减少蒸发工段的负荷。
高温：黑液温度也是要尽量高，在提取过程中不能加冷水，只能加蒸发工段的温冷却水，如水温低时，要加温。
量大：大量的黑液当然是碱回收所需要的。
一般情况下，合格的十个立方的稀黑液，可以浓缩为一立方浓黑液；一立方浓黑液可以生产一吨碱。
就碱回收来说，对提取工段的考核指标就是浓度和温度。
浓度：8°Be；温度：70—80℃。
1．2 提取设备提取状况的好坏，很大程度上取决于提取设备的情况。
不同的浆种，有不同的设备选型。
目前工厂应用得最多的是四段串连鼓式真空洗浆机。
它的技术成熟，操作简便，从进浆到出浆，基本就完成了浆与黑液的分离，提取率也高。
浆的洗净度与黑液的生产指标也基本能满足，选择应用的厂家比较多。
缺点是投资大，动力消耗大。
其他的提取设备还有：双辊挤浆机、螺旋挤浆机、水平带式真空洗浆机，以及由水平带式真空洗浆机派生出来的胶带水平带式真空洗浆机、不锈钢螺旋网带式洗浆机、长网水平真空洗浆机、双长网挤浆机等，型式大同小异，各有优缺点。
高效率提取设备国内发展较快，其品种、规格和制造能力已接近国际先进水平。
其关键技术和设备为中浓大型鼓式真空洗浆机(带波纹滤板、平面阀)，最大面积已达100m2。
双辊挤浆机是国内企业重点发展的产品。
目前国产设备能力100t／d。
在国外，鼓式真空洗浆机最大面积达110m2以上，提取率、制造精度和自控程度都较高，但价格昂贵。
碱回收工艺介绍
碱回收工艺介绍碱回收的工艺过程主要包括四个生产过程：提取、蒸发、燃烧、苛化。
在有些书中，提取不在碱回收的生产工艺过程内，但作为碱回收原料来源的前置工序，碱回收的很多经济技术指标都跟提取息息相关，所以在此次论述中也将其包括在内。
下面对碱回收工艺过程分别进行介绍。
一、提取：1．1 提取工艺提取工段是碱回收的原料来源地，它的生产，原则上是要获得高浓、高温、量大的黑液，以保证有高的提取率。
具体要求如下：高浓：是要使黑液的浓度在保证洗净度的情况下，尽可能的高。
高浓度的黑液可以减少蒸发工段的负荷。
高温：黑液温度也是要尽量高，在提取过程中不能加冷水，只能加蒸发工段的温冷却水，如水温低时，要加温。
量大：大量的黑液当然是碱回收所需要的。
一般情况下，合格的十个立方的稀黑液，可以浓缩为一立方浓黑液；一立方浓黑液可以生产一吨碱。
就碱回收来说，对提取工段的考核指标就是浓度和温度。
浓度：8°Be；温度：70—80℃。
1．2 提取设备提取状况的好坏，很大程度上取决于提取设备的情况。
不同的浆种，有不同的设备选型。
目前工厂应用得最多的是四段串连鼓式真空洗浆机。
它的技术成熟，操作简便，从进浆到出浆，基本就完成了浆与黑液的分离，提取率也高。
浆的洗净度与黑液的生产指标也基本能满足，选择应用的厂家比较多。
缺点是投资大，动力消耗大。
其他的提取设备还有：双辊挤浆机、螺旋挤浆机、水平带式真空洗浆机，以及由水平带式真空洗浆机派生出来的胶带水平带式真空洗浆机、不锈钢螺旋网带式洗浆机、长网水平真空洗浆机、双长网挤浆机等，型式大同小异，各有优缺点。
高效率提取设备国内发展较快，其品种、规格和制造能力已接近国际先进水平。
其关键技术和设备为中浓大型鼓式真空洗浆机(带波纹滤板、平面阀)，最大面积已达100m2。
双辊挤浆机是国内企业重点发展的产品。
目前国产设备能力10 0t／d。
在国外，鼓式真空洗浆机最大面积达110m2以上，提取率、制造精度和自控程度都较高，但价格昂贵。
碱回收蒸发工艺规程
碱回收蒸发工艺规程一、生产目的制浆车间送来的稀黑液经过本工段五效蒸发后而成为较高浓度的黑液，以满足燃烧工段的使用要求。
二、产品特征浓黑液：浓度45—48% [24—25°B e′（95℃）] 温度：＞95℃三、工艺流程四、原料特征稀黑液：浓度 8%（大于5.5 B e′）温度：＞75℃五、设备特征：见附表附表：六、工艺技术条件1．新蒸汽（进Ⅰ效）压力：0.2—0.24Mpa温度：＜138℃进汽量：5—8t/h2．稀黑液浓度：＞5.5°B e′（直测）温度：＞75℃3．温水（冷却水）温度：40—45℃Ⅰ效蒸发器液室蒸汽温度：116℃Ⅱ效蒸发器液室蒸汽温度：100℃Ⅲ效蒸发器液室蒸汽温度：86℃Ⅳ效蒸发器液室蒸汽温度：72℃Ⅴ效蒸发器液室蒸汽温度：58℃Ⅰ效蒸发器液室蒸汽压力：0.078MpaⅡ效蒸发器液室蒸汽压力：0.03MpaⅢ效蒸发器液室蒸汽压力：-38.6KpaⅣ效蒸发器液室蒸汽压力：-65.3KpaⅤ效蒸发器液室蒸汽压力：-84.44KpaⅠ—Ⅴ效黑液循环泵出口压力：0.12Mpa出Ⅰ效浓黑液泵出口压力：0.25Mpa清凝洁水泵出口总管压力：0.32Mpa送燃烧浓黑液泵出口压力：0.32Mpa出Ⅱ效、Ⅲ效黑液泵出口压力：0.25Mpa半浓黑液泵出口压力：0.2Mpa稀黑液泵出口压力：0.15Mpa污凝洁水泵出口压力：0.21Mpa真空泵抽气压力：-82Kpa温水泵出口压力：0.35Mpa清水进蒸发总管压力：0.25Mpa仪表用压缩空气总管压力：0.7Mpa蒸发工岗位职责1．负责蒸发工艺的全部操作，按操作规程使用和维护各种设备，确保安全生产；2．严格执行工艺规程，完成当班的生产任务，供给燃烧工段合格的浓黑液；3．做好突然停电、停汽、停水的停机安全操作；4．注意水、电、汽的供应情况，发现异常随时与生产调度及有关部门取得联系，以确保正常生产；5．检查制浆车间来的稀黑液质量，如发现不合格应及时通知有关部门；6．注意新蒸汽冷凝水的清洁程度，如发现异常现象，应立即通知碱炉停止供软水，通知化验工取样化验，不得将不合格的冷凝水送往燃烧工段；7．生产中应做到勤检查，认真做好各项记录，注意仪表运转是否正确，经常查看电脑各画面的变化与现场是否一致；8．发现设备、仪表等有故障时，应立即通知检修；9．做好各项生产记录，填写交班记录，并认真做好交接班工作；10．做好本岗位所属设备、管道、仪表的一般保养工作（包括黑液泵、黑液贮槽、黑液管道及其流量计、各种调节阀的清洗工作）；11．勤测试黑液的温度、波美度。
碱回收车间工艺规程汇编
碱回收车间蒸发工艺规程一、生产目的1、将制浆车间送来的稀黑液加工成浓黑液供碱炉使用。
2、合格的清凝水送碱回收炉使用，符合要求的温水送到其它车间生产及生活使用。
二、产品特征：1、浓黑液：浓度：≥48%温度：﹥95℃三、原料待征：1、稀黑液：（1）提取来稀黑液量 6100 m3/d（2）稀黑液温度≥70℃（3）稀黑液浓度≥10%（4）稀黑液密度 d=1.05t/m3（5）稀黑液纤维含量≤50mg/L（6）稀黑液有效碱含量 6-7g/L（以Na2O计）（7）热源类型饱和蒸汽（8）热源压力～0.３Mpa（绝压）（9）热源温度 133℃（10）稀黑液进效量 266.9t/h四、工艺流程：（附工艺流程简）五、设备特征：1、Ⅰ（A）效板式降膜蒸发器（一台）（T2101A）规格：自流降膜板式蒸发器直径 4400㎜高度：11000㎜加热面积：2390㎡加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片：1.5mm：壳体及其它为：Q235-B生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司Ⅰ（B）效板式降膜蒸发器（一台）（T2101B）规格：自流降膜板式蒸发器直径 4400㎜高度：11000㎜加热面积：2390㎡加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片：1.5mm：壳体及其它为：Q235-B生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司Ⅰ（C）效板式降膜蒸发器（一台）（T2101C）规格：自流降膜板式蒸发器直径 4400㎜高度：11000㎜加热面积：2390㎡加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片：1.5mm：壳体及其它为：Q235-B2、Ⅱ效板式降膜蒸发器：（一台）（T2102）规格：自流降膜板式蒸发器直径：5800㎜高度：11000㎜加热面积：4030m2加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片:1.5mm：壳体及其它为：Q235-B生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司3、Ⅲ效板式降膜蒸发器：（一台）（T2103）规格：自流降膜板式蒸发器直径：5800㎜高度：11000㎜加热面积：3750m2加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片:1.5mm：壳体及其它为：Q235-B生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司４、Ⅳ效板式降膜蒸发器：（一台）（T2104）规格：自流降膜板式蒸发器直径：5800㎜高度：11000㎜加热面积：3750m2加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片:1.5mm：壳体及其它为：Q235-B生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司５、Ⅴ效板式降膜蒸发器：（一台）（T2105）规格：自流降膜板式蒸发器直径：6200㎜高度：11000㎜加热面积：4160m2加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片:1.5mm：壳体及其它为：Q235-B生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司6、板式表面冷凝器：（T2106）规格：自流降膜板式蒸发器：直径：4000㎜高度：㎜加热面积：2300m2加热元件、分配器、除雾器吊挂梁及内部接管采用：SUS304不锈钢：加热板片:1.5mm：壳体及其它为：Q235-B生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司7、清冷凝水液位罐：（三台）（T2107A、B、C）规格：∮600×1500㎜材质：20#钢生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司8、清冷凝水闪蒸罐：（一台）（T2108）规格：∮1000×1800㎜材质：20#钢生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司9、浓黑液闪蒸罐：（一台）（T2109）规格：∮1600×2000㎜材质：SS316L生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司10、Ⅱ效污冷凝水闪蒸罐：（一台）（T2110）规格：∮1000×1800㎜材质：20#钢生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司11、Ⅲ效污冷凝水闪蒸罐：（一台）（T2111）规格：∮1200×1800㎜材质：20#钢生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司12、Ⅳ效污冷凝水闪蒸罐：（一台）（T2112）规格：∮1400×2000㎜材质：20#钢生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司13、议表气源储气罐：（一台）（T2113）规格：∮800×1300mm 材质：Q235—B生产厂家：兰州节能环保工程有限公司14、除垢器：（三台）（T2114A、B、C）规格：DN700 主体材质：SS304 双机械密封生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司15、除垢器：（一台）（T2115））规格：DN800 主体材质：SS304 双机械密封生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司16、取样器：（一台）（T2116）规格：8个取样头材质：SS30417、波形膨胀节：（4个）规格：DN700 材质：SS304 数量：三件DB800 材质：SS304 数量：一件生产厂家：兰州节能环保工程有限责任公司18、Ⅰ效黑液循环泵：（三台）（T2101A、B、C）型号：SP35-40B 流量：2060m3/h 扬程: 11m材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（三台）型号：Y315M1-6 功率：132KW电流：转数： r/min生产厂家：19、Ⅱ效黑液循环泵：（一台）（T2102）型号：SP40-40C 流量：2460m3/h 扬程: 11m材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（一台）型号：Y355S1 -6 功率：160KW电流：转数： r/min生产厂家：20、Ⅲ效黑液循环泵：（一台）（T2103）型号：SP35-35B 流量：1760m3/h 扬程: 11m材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（一台）型号：Y315M1 -6 功率：110KW电流：转数： r/min生产厂家：21、Ⅳ效黑液循环泵：（一台）（T2104）型号：SP35-35B 流量：1600m3/h 扬程: 11m材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（一台）型号：Y315M1 -6 功率：90KW电流：转数： r/min生产厂家：22、Ⅴ效黑液循环泵：（一台）（T2105）型号：SP35-35B 流量：1600m3/h 扬程: 11m材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（一台）型号：Y315M1 -6 功率：90KW电流：转数： r/min生产厂家：22、Ⅰ效出黑液循环泵：（二台）（T2106A、B）型号：DZAK100-400C 流量：110m3/h 扬程: 30m 材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y200L-4 功率：30KW电流：转数： r/min生产厂家：23、清冷凝水泵：（二台）（T2107A、B）型号：DCZ65-200B 流量：75m3/h 扬程:40m材质：SUS304 双端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y180M-2 功率：22KW电流：转数： r/min生产厂家：24、水封水泵：（二台）（T2108A、B）型号：DCZ32-200C 流量：25m3/h 扬程:40m材质：SUS304 双端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y132S1-2 功率：5.5KW电流：转数： r/min生产厂家：25、浓黑液泵：（二台）（P2109A、B）型号：DCZK100-400C 流量：110m3/h 扬程:30m 材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y200L-4 功率：30KW电流：转数： r/min生产厂家：26、出Ⅱ效泵：（二台）（P2110）型号：DZAK100-315B 流量：150m3/h 扬程:20m 材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y200L-4 功率：30KW电流：转数： r/min生产厂家：27、出Ⅲ效泵：（二台）（P2111）型号：DZAK150-315B 流量：190m3/h 扬程:20m 材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y225S-4 功率：37KW电流：转数： r/min生产厂家：28、出Ⅱ效泵：（三台）（P2112A、B、C）型号：DZAK100-315B 流量：190m3/h 扬程:25m材质：SUS304 双端面机械密封开式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y225S-4 功率：37KW电流：转数： r/min生产厂家：29、污冷凝水泵：（二台）（P2113A、B）型号：DCZ150-400A 流量：350m3/h 扬程:40m材质：SUS304 双端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y280S-4 功率：75KW电流：转数： r/min生产厂家：30、稀黑液泵：（二台）（P2114A、B）型号：DCZ150-315B 流量：360m3/h 扬程:20m材质：SUS304 双端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y225M-4 功率：45KW电流：转数： r/min生产厂家：31、清水加压泵：（二台）（P2115A、B）型号：DCZ300-400B 流量：1400m3/h 扬程:25m材质：CS 单端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y315M2-4 功率：160KW电流：转数： r/min生产厂家：32、温水泵：（二台）（P2116A、B）型号：DCZ300-400B 流量：1400m3/h 扬程:25m材质：CS 单端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y315M2-4 功率：160KW电流：转数： r/min生产厂家：33、真空泵：（二台）（P817A、B）型号：吸入量：1200m3/h 真空度:91Kpa 材质：单端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：功率：45KW电流：转数： r/min生产厂家：34、碱液泵：（一台）（P2118）型号：DCZ125-315A 流量：170m3/h 扬程:32m材质：SUS304 双端面机械密封闭式叶轮生产厂家：大连第三耐酸碱泵有限公司附电动机：（二台）型号：Y200L-4 功率：30KW电流：转数： r/min生产厂家：35、高压清洗泵：（一台）（P819）型号：移动式流量：2.7 m3/h 扬程：500m 附电动机：（一台）功率：75KW36、浓黑液槽：（两台）（T901A、B）规格：∮8500×9000mm 体积：500m3材质：10号钢内置加热盘管及支撑37、稀黑液槽：（两台）（T902A、B）规格：∮14000×13000mm 体积：2000m3材质：10号钢内置支撑、平底38、半浓黑液槽：（两台）（T903A、B）规格：∮13000×14000mm 体积：1800m3材质：10号钢内置支撑、平底39、温水槽：（一台）（T904）规格：∮7000×8000mm 体积：300m3材质：10号钢内置支撑、平底40、碱液槽：（一台）（T905）规格：∮5500×6300mm 体积：100m3材质：10号钢内置支撑、平底41、集液槽：（一台）（T906）规格：∮1600×2500mm 体积：5m3材质：10号钢内置支撑、平底辽宁振兴生态造纸有限公司碱回收车间——工艺规程六、工艺技术条件：1、热源来源燃烧低压分汽缸2、热源类型饱和蒸汽3、主蒸汽压力 0.2～0.4Mpa4、热源温度 133℃5、出效浓黑液浓度≥48 %6、出效浓黑液量 55.6T/H7、出效浓黑液温度～105℃8、平均蒸发强度≥11.5kg/m2。
黑液组成黑液碱回收
黑液组成黑液碱回收黑液的碱回收黑液的组成在碱法蒸煮过程中，将近有一半植物纤维原料成分溶解于蒸煮药液内而成为黑液。
每生产一吨纸浆可得黑液10～12米3，其中约有一吨有机物质和四百公斤碱类、硫化物等。
黑液的组成决定于蒸煮时所用的蒸煮液、采用的植物纤维原料的品种以及采取的蒸煮方法等。
一般在黑液固形物中含有65～70%的有机物和30～35%的无机物，并且有机物与无机物含量的比值均在1.9～2.5之间。
在有机物中主要是碱化木素、硫化木素（约占30～40%）、挥发性有机酸（约占10～17%）以及其他反应生成物等。
无机物主要是与有机物化合的钠、游离的氢氧化钠、硫化钠、碳酸钠、硫酸钠和硫代硫酸钠等，其中全碱量约占85%以上。
至于无机物中二氧化硅含量根据原料品种的不同，差别甚大，如木、竹、棉秆等纸浆的黑液含硅量较低，仅为0.7～2.0%，而草类纸浆的黑液含硅量较高，有达5～9%（蔗渣、苇荻浆），甚至15～24%（稻麦草浆）。
碱回收常用术语黑液与黑灰：蒸煮后所得的褐黑色液体称为黑液，将黑液蒸浓之后再进行煅烧所得黑色粉状物称为黑灰。
绿液：用稀白液或水浸取黑灰或熔融物所得绿色的液体称为绿液，其主要成分为碳酸钠和硫化钠等。
还原率：系指绿液中Na2S占Na2S+Na2SO4重量的百分比。
苛化率：系指绿液被苛化的程度。
白液：指碱回收系统回收所得色泽浅淡的碱液。
碱回收的流程如图4-30为常规木浆黑液碱回收流程，主要包括黑液的蒸发、燃烧、苛化以及石灰回收。
图4-30木浆黑液碱回收流程图（1）黑液的蒸发①黑液蒸发的目的蒸发的目的在于除去黑液中多余的水分，以适应燃烧的需要。
木浆稀黑液浓度一般为11～14°Bé（15℃），相当于含固形物14%～19%；草浆稀黑液浓度为5～8°Bé（15℃），约含固形物7%～10%。
燃烧需要黑液的浓度达55%～65%固形物。
要获得较高浓度的黑液，通常采用两段蒸发方法：第一段在多效蒸发器中进行，可将黑液浓缩至含50%～55%的固形物；第二段采用直接接触蒸发，在烟气与黑液直接接触蒸发器中进行，可浓缩到含固形物55%～65%的浓度。
造纸废液碱回收治污系统的新工艺
输送入 ｌ 教薄板式 预热器预热后 ， 再送入 ｌ 薄板式蒸发器 浓 教 缩成半浓黑液 ，ｌ 教薄板蒸发 器中脱落的碎小块 污垢 （ 碱垢和
硅垢 ） 送入第 ２ 号液 一固旋流分离器 内分离出碱垢 和硅垢回收 利用 ， 分离后更干净 的半浓黑液通过雾诛分离 器除沫液后进 入
２ 五效五体长管预热器和蒸发器组工艺流程的缺点
用 ４ ＭＰ ０ ａ和 ３ Ｍ ａ的 ２台高压泵 清洗管垢 ． 电很多 ， ２Ｐ 耗 设备成
本高 ， 清洗麻烦 ， 劳动强度大叉费工时 ， 清洗完必须掏出立式管 壳 式长管蒸发器的底渣子。清洗时间长达 ８小时 ， 清洗额次较
高 一周一次 。 如采用新型 、 高教 、 薄板式预热器和蒸发器组 便 能克服上述缺点 ， 有很 多优越性 。
原五教五体长管管壳式蒸发器组的流程需要 １ ０台管壳直 径大的长管换 热器， 成本 昂贵 （ 且困黑液有腐蚀性 ， 热管大多 加
第Ⅱ 教薄板预热器预ຫໍສະໝຸດ 后送入第 Ⅱ 教薄板蒸发 器浓缩成浓黑液
环境锥 护
・
２— ５
维普资讯
逻穗薄技术
黑 －二 谯 蒸 汽 液
为解决年产 ６万吨 中型造纸厂废液樗染问题 综合利用和 回收造纸废液排 放时损失的化学药品 在碱 回收治污系统 中先 将 造纸黑液 中 ４ ％的 固形物中的有机 物和杂质 、渣等同无机 ５ 物（ 硫酸钠和其他钠盐 ） ， 等 应用液 一固旋 流分离器连续高速地
亡＝ ＋＋ 去 ＋ ＋
煮后成纸浆 ， 并提取出颜色 为深褐色的废 液即黑液 黑液 中无
机物 （ 钠盐 和游离的 Ｎ Ｏ ａ Ｈ和 日Ｓ ：，草浆黑液 中还含硅酸钠 ） 在黑液碱 回收治污系统 中加入硫酸钠 （ 即芒硝） 使这些钠盐转 ， 化 为氢氧化钠和硫化钠 故碱 回收后再利用其作蒸煮中的化学
四效蒸发操作规程
四效蒸发操作规程四效蒸发是一种常用的分离工艺，主要用于液态物质的浓缩和回收。
一、安全操作规程1. 运行前检查：操作人员在开始操作之前，需仔细检查设备的各项指标，确保其正常工作并做好记录。
2. 设备操作：操作人员需按照设备操作规程进行操作，切勿盲目调整操作参数。
3. 设备检修：设备出现异常情况或需要进行检修时，应先停机，并通知相关人员进行处理。
4. 安装完毕清理：(1) 设备安装完毕后，应对设备进行彻底清理，确保设备干净无污染。
(2) 清理过程中应注意操作人员的人身安全，禁止随意拆卸设备。
5. 废料处理：废料处理应符合相关法规，不能直接排放或乱倒乱丢。
二、设备操作规程1. 准备：操作人员需在开始操作前，确认原料的性质、浓度和要求等，并准备好所需的辅助设备和药品。
2. 开机：按照设备启动顺序，逐个启动设备。
启动过程中需注意设备运行情况，确保设备正常工作。
3. 压力控制：根据要求，设定好蒸汽入口压力和真空度，确保设备的正常运行。
4. 预热：启动后，需将设备进行预热，提高设备的工作温度。
5. 原料加料：将原料加入四效蒸发器，控制好进料的速度和量，防止设备超负荷运行。
6. 调整浓度：根据要求，调整设备的进料速度和蒸汽流量以控制浓缩速度，并保持设备的稳定运行。
7. 控制回流：根据需要调整回流比例，在设备的不同效应中均匀地回流，提高蒸发效率。
8. 温度控制：根据要求调整设备的蒸发温度和冷凝温度，保持设备在适宜的温度范围内运行。
9. 监测操作：定期监测设备的各项指标，如温度、压力、流量等，确保设备的正常运行。
10. 维护保养：定期对设备进行维护保养，清理设备内部的沉淀物和污垢，保持设备的良好工作状态。
三、事故应急措施1. 设备故障：一旦设备出现故障，应立即停机，并通知相关人员进行处理。
2. 泄露处理：如发生液体泄露，应立即停止设备运行，并采取相应的应急措施，如用扑救器材清理泄露物，切勿直接用手触摸。
3. 火灾事故：若发生火灾，应迅速将设备切断电源，并立即报警，采取适当的灭火措施。
四效降膜蒸发器设计参数及操作规程
1. 规格、参数、性能1.1 蒸发器规格、型号1.1.1 蒸发器名称、型号：RHJM-6000四效降膜蒸发器1.1.2 蒸发水量规格：6000kg/h1.2 蒸发器工艺参数1.2.1 总物料流量：10000 kg/hr1.2.2 总蒸发速率：6000 kg/hr1.2.3 物料流程：四效→一效→二效→三效→出料1.2.4 蒸汽流程：一效→二效→三效→四效→冷凝器1.2.5 各效传热面积：一效（140m2）二效（100m2）三效（140m2）四效（100m2）1.3 蒸发器性能1.3.1 物料：糖浆1.3.2 物料进口：进四效数量：10000kg/hr温度：50-60℃浓度：30-32%（DS）1.3.3 物料出口：从三效出料数量：4000kg/hr温度：65-70℃浓度：75-80%（DS）蒸汽消耗量：1800kg/h （0.6MPa）冷却水从35℃至43℃150m3/h电能（安装功率）29kw电流380/220v, 50赫兹，3相设备的布置四效蒸发器、冷凝器温度一效二效三效四效加热温度℃104.5907660蒸汽温度℃917761432. 工艺说明为了更好地理解请利用工艺流程图为了得到正确的结果，你应该了解现场安装，每条工艺线。
如果出现故障或紧急情况，必须非常熟悉和组件的物理位置和管道的工程布置。
2.1 物料将要浓缩的物料输送到进料罐，通过进料泵将物料经过流量计打到四效上端管板上的分布器以保证进入每一根加热管的液量相同。
液膜在管子顶部向下流动过程中加速，由于重力及液体形成的蒸汽作用下流速增加，蒸发器从外部加热、水蒸汽及部分浓缩的物料离开蒸发器，大部分液体存储在下部的料仓并由此离开，少量液体及水蒸汽通过连接管道运到分离器蒸汽与液体在此分离，留存在顶部的水蒸汽进入冷凝器冷凝。
从第四效蒸发器出来的物料通过四效出料泵送到一效管板上的分布器，液膜在向管子底部流动过程中加速，由于重力及液体形成的蒸汽作用下流速增加，蒸发器从外部加热、水蒸汽及部分浓缩的物料离开蒸发器，大部分液体存储在下部的料仓并由此离开，少量液体及水蒸汽通过连接管道输送到分离器，蒸汽与液体在此分离，留存在顶部的水蒸汽进入二效加热室或者通过热泵再次进入一效加热室，从第一效蒸发器出来的物料通过一效物料转移泵输送到二效管板上的分布器。
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南京林业大学2014年化工原理课程设计说明书学院（系）：轻工科学与工程学院专业：轻化工程（纸浆造纸工艺）学生姓名：华月飞学号：111501106课程设计题目：造纸厂碱回收车间四效长管蒸发器起止日期：2014年6月23日-2014年7月6日课程设计地点：教五楼50805 指导教师：汪洋目录一、设计条件 (2)二、流程图选择 (3)三、工艺计算（一）估算各效的水分蒸发量，各效蒸汽压力 (4)（二）根据各效浓度和二次蒸汽温度计算各效温度差损失 (5)（三）求各效的沸点及总有效温度差 (6)（四）蒸发器的焓衡算(传热面积) (7)四、设备结构计算（一）确定加热管数及其在管板上的排列方式，固定方法 (15)（二）加热室尺寸计算 (15)（三）分离室计算 (17)（四）花板计算 (17)（五）进料室 (18)（六）黑液管路计算 (18)（七）蒸汽管路计算 (19)（八）封头和法兰 (20)(九) 平盖手孔 (22)（十）视镜 (22)五、附属设备及选型（一）多层多孔板冷凝器 (24)（二）预热器的传热面积 (25)（三）真空泵选型 (26)（四）支架 (27)（五）除沫器 (28)参考文献造纸厂碱回收车间四效长管蒸发器设计一．设计条件：1： 处理量 : 6000kg/h 2： 进料浓度：'11Be ()℃出料浓度：'37Be ()℃ 3：加热蒸汽压力: 0.2mPa 4: 末效真空度 : 80kPa5: 各效传热系数 ： 1K = 21150W/(m .K) 2K = 2750W/(m .K) 3K = 2870W/(m .K) 4K = 21150W/(m .K) 6： 黑液比热 ： 3.767k J /k g p c =℃ 7： 热利用系数 ： 0.9η= 8：蒸汽流向 ： Ⅰ→Ⅱ→Ⅲ→Ⅳ 黑液流向 ： Ⅲ→Ⅳ→Ⅰ→Ⅱ 9：黑液进Ⅰ，Ⅱ前均有预热器的加热 10：进料温度：50℃11：预热器的传热系数： K = 2650W/(m .K) 12： 加热管采用厂方提供的51⨯3⨯6000碳素钢管二 .流程图图1 流程图注释：图示蒸发器为错流蒸发器，黑液进入预热器加热使其等于第三效蒸发器沸点，然后进入Ⅲ效后再去到Ⅳ效，再由泵将黑液输入到预热器加热使其温度等于沸点进入Ⅰ效最后进入Ⅱ效变为完成液。
气体：由Ⅰ效进入Ⅱ效再到Ⅲ效最后到Ⅳ效后进入冷凝器三． 工艺计算（一）估算各效的水分蒸发量，各效蒸汽压力 原料液进料流量6000kg/h F =黑液浓度换算： 1.51 1.85y x =- (x-波美度 y-浓度)02 1.51110.915.71%0.15711.51370.954.97%0.5497y y =⨯-===⨯-==即00.1571x = 20.5497x =020.1571(1)6000(1)4285.2kg/h 0.5497x W F x =-=-= 12341071.3kg/h W W W W ====033043401134260000.15710.19160001071.360000.15710.24460001071.3260000.15710.33860001071.330.5497Fx x F W Fx x F W W Fx x F W W W x ⨯===--⨯===---⨯⨯===----⨯= 2.2各效的蒸汽压力换算成绝压，即加热蒸汽压力为301.33kPa末效的绝压为 1.33kPa 2设各效的压力降相等，则总压力差为1301.32521.325280kPa kP P P∆=-=-=∑各效间的平均压力差为 70kPa 4iP P ∆∆==∑ 由各效的压力差可求得各效蒸发室的压力，11'231.3kPa p p p =-∆=21'2161.325kPa i P P P =-∆= 31'391.325kPa i P P P =-∆=4'21.33kPa p =由各效的二次蒸汽压力，从手册中可查的相应的二次蒸汽的温度和汽化潜热列于下表1。
表1 二次蒸汽的温度和汽化潜热(二)：根据各效的浓度和二次蒸汽的温度计算各效温度差损失15℃与20℃之间的波美度的换算 : '(20)'(15)0.052(15)Be Be t =--℃℃（1)因黑液沸点升高引起的温度差损失'∆由各效完成液的浓度i X 查《制浆原理与工程》图7-3见表2。
效数I II III IV加热蒸汽 压强P （kPa ）301.3 231.3 161.3 91.3 温度T （℃） 133.4 124.62 113.2 96.8汽化热r （kJ /kg )2168.6 2203.2 2221.7 2266.3 二次蒸汽 压强P'（kPa ）231.3 161.3 91.3 21.3 温度T '（℃） 124.62 113.2 96.8 60.9汽化热r '（kJ /kg )2203.22221.72266.32787.2表2 各效因黑液沸点升高引起的温度差损失I II III IV 黑液浓度x0.338 0.5497 0.191 0.244 eB '（15℃） 22.98 37 13.25 16.75 eB '（20℃） 22.72 36.74 12.99 16.49 '∆2.768.541.351.79(2)因液柱静压力引起的温度差损失''∆波美度与相对浓度的关系144.3144.3'(15)d Be =-相对浓度℃各效黑液浓度对应比重见表3。
表3 各效黑液浓度对应比重IIIIIIIV黑液浓度x 0.3380.54970.1910.244比重ρ1.1891.3451.1011.131'2m gLp p ρ=+11 1.1899.81 1.2'231.325238.3222m gLp p kpa ρ⨯⨯=+=+=122 1.3459.81 1.2'161.325169.2422m gL p p kpa ρ⨯⨯=+=+=233 1.1019.81 1.2'91.32597.7822m gL p p kpa ρ⨯⨯=+=+=344 1.1319.81 1.2'32.32539.9822m gL p p kpa ρ⨯⨯=+=+=4由平均压力可查表得到对应饱和温度见表4。
表4 各效因液柱静压力引起的温度差损失效数IIIIIIIV pmT '（℃）125.8 114.9 98.9 75.1 pmT T ''''∆=-（℃）1.11.8214.8（3）管路流动阻力引起的温度差损失'''∆取'''∆=1 ℃（三）求各效的沸点及总有效温度差 （1）各效料液的温度t T '''''''=+∆+∆+∆得1129.56t =℃ 2124.44t =℃3101.25t =℃ 477.89t =℃ （2）蒸发装置的总温度差损失=''''''38.14∆∆+∆+∆=∑∑∑∑℃(3)有效总温度差14(')35.16t T T∆=--∆=∑∑℃各效有效温度差见表5。
表5 各效有效温度差I II III IV t T t ∆=-（℃）4.040.2611.8519.01（四） 蒸发器的焓衡算 (1)计算i W 和1D第三效： '3333333()()w F h D H h F W h W H+-=-+ '333333()po p FC t D r F W C t W H +=-+其中有： ''330333()W r Fc t t W r +-=热损失有： 332303()p W r W r FC t t η''⎡⎤=+-⎣⎦第四效：43334443443()()w F W h W H W H F W W h W h '-+=+--+ 由于有 3333()()p o p w F W h F C W C t -=- 因为其中：34)434431(;p po pw pw pw F W W C FC W C W C H r C t ''--=--=+ 所以热损失有：4434334()()po pw W r W r FC W C t t η'⎡⎤=+--⎣⎦同理，可得：11113441()()po pw pw W r D r FC W C W C t t η''⎡⎤=+---⎣⎦221234112()()po pw pw pw W r W r FC W C W C W C t t η'⎡⎤=+----⎣⎦ 代入数据，并化简得：3243112112340.8820.684166.450.8860.86444.84285.2/W W W W W D W W W W W W kg h ==+==++++= 解出方程：11273.1k g /h W = 21144.8kg/h W = 31009.8k g /h W = 4857kg/h W = 11436.8k g /h D =（2）各效传热面积111111222223333344441436.82168.61000186.291150 4.0436001273.12203.210003995.587500.2636001144.82221.7100068.5387011.853*******.82266.31000115019.01D r S K t W r S K t W r S K t W r S K t ⨯⨯===∆⨯⨯⨯⨯===∆⨯⨯⨯⨯===∆⨯⨯⨯⨯==∆⨯⨯㎡㎡㎡29.083600=㎡为了便于蒸发器的安装和操作，通常使传热面积相同，即1234S S S S ===max min max 3995.5826.42100%97.3%5%3995.58.36S S S --⨯==＞(3)重新分配有效温度差11223344123467.17S t S t S t S t S t t t t ∆+∆+∆+∆==∆+∆+∆+∆㎡111=7.75S t t S ∆∆=℃ 222=11.85S t t S ∆∆=℃333=9.26S t t S ∆∆=℃ 444= 6.3S t t S∆∆=℃（4）重新计算各效温度差损失13410.3296Fx x F W W W ==--- 20.5497x = 0330.19Fx x F W ==- 04340.2281Fx x F W W ==-- 各效因溶液沸点升高引起的温度差见表6。