工艺计算书1
离心过滤系统工艺计算书
离心过滤系统工艺计算书1. 引言离心过滤系统是一种广泛应用于液体处理领域的工艺技术，通过利用离心力将悬浮物与液体分离，达到过滤和净化的目的。
本工艺计算书旨在为离心过滤系统的设计和运行提供相关工艺参数计算的参考。
2. 设计参数计算在离心过滤系统的设计过程中，需要对以下参数进行计算：2.1 离心机选择根据过滤系统的流量要求和悬浮物的粒径范围，选择合适的离心机。
计算离心机的转速和离心力，公式如下：离心力= (4π^2 * r * N^2) / g其中，r为离心机转子半径，N为离心机转速，g为重力加速度。
2.2 进料流量计算根据离心机的分离效率和需要处理的液体流量，计算进料流量。
公式如下：进料流量 = 出料流量 / 分离效率2.3 过滤面积计算根据进料流量和设定的过滤速度，计算过滤面积。
公式如下：过滤面积 = 进料流量 / 过滤速度3. 运行参数计算在离心过滤系统的运行过程中，需要对以下参数进行计算：3.1 操作时间计算根据过滤面积和需要处理的悬浮物总量，计算操作时间。
公式如下：操作时间 = 悬浮物总量 / (过滤面积 * 悬浮物浓度)3.2 运行周期计算根据操作时间和需求，计算运行周期。
公式如下：运行周期 = 操作时间 + 清洗时间 + 休息时间3.3 清洗时间计算根据过滤面积和清洗速度，计算清洗时间。
公式如下：清洗时间 = 过滤面积 / 清洗速度4. 结论通过对离心过滤系统的设计参数和运行参数进行计算，可以合理选择离心机、确定进料流量、计算过滤面积和操作时间，从而实现高效、稳定的过滤处理过程。
本工艺计算书提供了相关计算公式和示例，可作为离心过滤系统工艺设计的参考。
希望以上的文档可以满足您的需求，如有其他问题，请随时告诉我。
高浓度次钠工艺计算书
高浓度次氯酸钠（有效氯10%）3-8Kg/h电解槽设计计算书换算比例：1g次氯酸钠=0.953g有效氯，即1g有效氯=1.0493g次钠=1.05g次钠。
一、物料衡算（按产8Kg/h有效氯，浓度10%作为衡算条件）1）入槽盐水浓度26%；2）出槽盐水浓度20%；3）电解槽温度65℃；4）出槽碱液浓度33%；5）进吸氯塔碱液浓度12.5%；6）进吸氯塔碱液温度≤30℃；7）次钠成品入成品槽温度≤35℃；盐耗计算：次钠反应:电解反应：按以上计算得出理论消耗：盐耗：1.648Kg/Kg有效氯碱耗：1.1268 Kg/Kg有效氯因成品次氯酸钠中有0.1—1%的NaOH以及盐水、镁，调PH值，离子膜槽开车时阴极侧用碱液循环等用碱，耗碱很少。
2、工艺用水（纯水）量计算按离子膜槽阴极反应式计算即：8Kg有效氯电解反应NaCl盐水损失水量为：8×1.014=8.112Kg 水8Kg有效氯耗盐：8×1.648=13.184Kg，化为26%盐水，需用水量：即阳极室有37.53—8.112=29.42Kg水返回盐水化盐，实际化盐只需纯水8.112Kg。
阴极室NaOH浓度为：2）阴极室需补充水量，以及进氯吸收塔碱液浓度计算：按8Kg有效氯配为10%次氯酸钠需用水量：扣除次钠反应产生的水量8×0.254=2.032Kg， 65-2.032=63Kg因此，要达到生产有效氯10%的次氯酸钠，阴极需要总水量为63Kg 进氯吸收碱液浓度：在阴极需要补充水量：63-8.112=54.9Kg二、热量衡算1.电解电耗：设计槽电压小等于3.5V，电流效率大等于75%有效氯直流电耗：按氯碱生产NaCl溶液电解的理论分解电压为2.19V，氯的理论直流电耗： W1=2.19÷1.323=1.655Kw/kg。
实际与理论差值：W-W1=3.527-1.655=1.872kw/kg，差额在电解槽中以各种方式转化为热量。
膜分离系统工艺计算书
膜分离系统工艺计算书1. 引言本文档旨在对膜分离系统的工艺进行计算和分析，以便确保系统能够正常运行并达到预期的分离效果。
通过对输入参数、膜元件尺寸和操作条件进行计算，可以确定系统所需的膜面积、通量、回收率等关键参数。
2. 系统参数在进行工艺计算之前，需要明确以下系统参数：- 进料流量- 进料浓度- 膜元件类型和规格- 操作压力- 处理水质要求3. 计算流程本节将介绍膜分离系统的计算流程，并给出相应的数学公式。
3.1 膜面积计算膜面积是膜分离系统中的重要参数之一，它与进料流量、通量和膜通道数量等参数相关。
膜面积的计算公式如下：膜面积 = 进料流量 / 通量3.2 通量计算通量是衡量膜分离系统性能的重要指标之一，它表示单位面积膜在单位时间内通过的溶质量或溶质流量。
通量的计算公式如下：通量 = 分离质量 / 膜面积 / 分离时间4. 结果分析根据计算得到的膜面积和通量，可以对系统的性能进行分析和评估。
如果膜面积较大，而通量较低，则可能需要考虑使用更高效的膜元件或调整操作条件。
如果通量较大，但膜面积较小，则可能需要考虑增加系统的规模，以满足处理要求。
5. 结论通过对膜分离系统的工艺进行计算和分析，可以确定系统所需的膜面积和通量等关键参数，并对系统的性能进行评估和优化。
同时，对结果进行分析，有助于改进系统的设计和操作，以实现更高效的分离效果。
参考文献在整个工艺计算过程中，参考了以下文献：1. Smith, B., & Johnson, C. (2010). Membrane Separation Systems. In Membrane Science and Technology (Vol. 1, p. 253–295).2. Wang, K., & Mulholland, M. R. (2002). Industrial applications of membrane filtration.。
工艺计算书
设计计算书1总的设计条件：1）泥的来源：1、2二期净水厂泥处理浓缩池浓缩泥水和3期净水厂的过滤反洗排放水和絮凝反应沉淀池排泥水。
2）1、2期水厂设计规模65000m3/d(包括水厂的自用水量)，三期水厂设计规模65000m3/d(包括水厂的自用水量)。
3）进水平均浊度<30NTU。
4）板框压滤机按一台设计，不设置备机。
5）考虑污泥脱水区域仅有一人白天值班，所以正常考虑每天按8～10h运行，每台板框每天3个运行周期。
但是板框的可按24小时运行，主要考虑到暴雨洪峰时，水源水水质浊度过高，均衡池的调节能力达不到，板框可以延长运行时间，以致于不影响正常生产。
2干污泥量的计算及板框的设计选型1）1、2二期净水厂产生的干污泥量计算水量Q按65000 m3/d计原水浊度T按30NTU计浊度和SS的换算系数E1—本计算取1.2PAC碱式聚合氯化铝的投加量A按15mg/L考虑（以Al2O3计）Al2O3和Al（OH）3换算系数E2，为1.53则总干污泥量：TDS=Q(T×E E+A×E E)×10-6=65000×(30×1.2+15×1.53)×10-6=3.83t/d2）3期净水厂产生的干污泥量计算水量Q按65000 m3/d计原水浊度T按30NTU计浊度和SS的换算系数E1—本计算取1.2PAC碱式聚合氯化铝的投加量A按15mg/L考虑（以Al2O3计）Al2O3和Al（OH）3换算系数E2，为1.53则总干污泥量：TDS=Q(T×E E+A×E E)×10-6=65000×(30×1.2+15×1.53)×10-6=3.83t/d3)一二三期总的干污泥量1）+2）=3.83+3.83=7.66t/d4）板框选型计算设计参数：A、污泥类型：自备工业水厂的污泥B、干污泥量G1：7.66t/dC、进泥含水率97%D、泥饼含水率70%E、每天运行8～10h，每天运行3个周期计算如下：则每天产生含固率30%泥饼量：G2=G1/30%=7.66t/d÷0.3=25.6t/d泥饼比重按1.15t/m3考虑则每天的泥饼体积量G3为：G3=G2/1.15=25.6÷1.15=22.3m3/d每天工作3个周期，每个周期的泥饼量G4：G4= G3/3=22.3m3/d÷3=7.43 m3/周期板框数量按1台选，所以每台板框需要的容积为：7.43 m3根据选型规格表：选1500mm×1500mm板框，滤板数139块，滤室容积7.79 m3。
湿法脱硫工艺计算书1
19 浆池内浆液停留时间 T2
min
给定，一般取3～8
审核 校核
计算 计算结果
日期 日期 日期
取值
1842700 1635028
147 1 0.08 2500 6.97 11.27 96 2 1
1.285 95
1.638 1.02
4 2.5
12 3.5
二 烟温和水平衡计算 1 原烟气（风机前）
专 业 工艺 版次
Q6=Q2*(P0/P2')*(273+T''')/273 d=2*sqrt(Q5/3600/(Vg*3.14))
V'g=4*Q6/(3600*3.14*D'*D') t=(0.5I+J+M+N+O+P+0.5Q)/V'g
1901126 2248023 2350419
14.10
4.18 3.87
标态,含氧化空气 运行工况
项目名称
2*220MW
烟气脱硫工程设计
设计阶段
投标
计算书
序号 项
目 代号 单位
计算公式或依据
一 设计参数 1 烟气量（标态、湿） Q
Nm3/h
设计任务书给定
2 烟气量（标态、干） Q'
Nm3/h
设计任务书给定
3 烟气温度
T
w%
5 烟气中SO2体积含量 VS
v%
6 二氧化硫浓度
1635028 2207287 169536
经GGH后烟气入塔温度为105℃～110℃ 查表
G=Q3*ρ 干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm3
wv2=p1*Q3/(101325+1800-p1) W'=0.793*wv' CW=W-W'
脱硫(工艺)计算书
工况温度下的烟气量
烟气温度 二氧化硫浓度
净化后二氧化硫浓度
脱硫效率
钙硫比 Ca(OH)2浆液浓度 脱掉的SO2质量 石灰石 石 w% Ca Ca
CaCO3消耗量 CaO含量 CaO消耗量 液气比 循环浆液量 烟气流速 脱硫塔进口温度 脱硫塔出口温度 吸收塔直径 工作温度下烟气量 每秒钟的烟气量 塔的横截面积 塔的直径 浆液塔内停留时间 浆液池体积 浆液池高度 塔体高度 Ca(OH)2浆液消耗量
脱硫计算全集
实际烟气量（标态、干） 标况烟气量（标态、湿）
Q Q1 Q2 T C
η
Nm3/h Nm3/h Nm /h ℃ mg/Nm3 mg/Nm % mol/mol
3 3
250000 161347.5177 387362.6374 150 1800 50 0.972222222 1.03 1.25 30 282.358156 90 408.9781416 0 12 5.6 1936.170213 3.5 150 50
V
燃煤含硫量 烟气中SO2体积含量 烟气中的水的含量 烟气中的水的含量 氧化倍率 空气中水含量 空气密度
Sar VS w1 wv1 k w2
ρ
w% v% w% v% w% kg/m3
全集
石灰石浆含固量为30%
石灰石 石灰
L/G Gx V'g
kg w% kg/h w% kg/h l/Nm3 m3/h m/s ℃ ℃
Nm3/h Nm /s m2 m min m3 m m
3
182975.8713 50.82663092 14.52189455 4.301072974 4.5 145.212766 9.999574468 25.49957447 1363.260472
A2O工艺计算书
A2O工艺计算书一、概述A2O 工艺（AnaerobicAnoxicOxic，厌氧缺氧好氧）是一种常用的污水处理工艺，具有同步脱氮除磷的功能。
该工艺通过在不同的反应区域创造不同的环境条件，使微生物能够有效地去除污水中的有机物、氮和磷等污染物。
本计算书将对 A2O 工艺的主要设计参数进行计算，以确定工艺设备的尺寸和运行参数。
二、设计基础数据1、设计处理水量：＿____m³/d2、进水水质：COD（化学需氧量）：＿____mg/LBOD₅（五日生化需氧量）：＿____mg/LTN（总氮）：＿____mg/LTP（总磷）：＿____mg/LNH₃N（氨氮）：＿____mg/L3、出水水质要求：COD：＿____mg/LBOD₅：＿____mg/LTN：＿____mg/LTP：＿____mg/LNH₃N：＿____mg/L三、反应池容积计算1、厌氧池容积（V₁）厌氧池水力停留时间（HRT₁）一般取 1 2 h，本次设计取 15 h。
V₁＝ Q × HRT₁其中，Q 为设计处理水量。
计算可得：V₁＝＿____m³2、缺氧池容积（V₂）缺氧池水力停留时间（HRT₂）一般取 2 4 h，本次设计取 3 h。
V₂＝ Q × HRT₂计算可得：V₂＝＿____m³3、好氧池容积（V₃）好氧池水力停留时间（HRT₃）一般取 4 8 h，本次设计取 6 h。
V₃＝ Q × HRT₃计算可得：V₃＝＿____m³四、污泥负荷计算1、好氧池污泥负荷（Ns）Ns ＝（L₀ Le）× Q ／（XV₃）其中，L₀为进水 BOD₅浓度，Le 为出水 BOD₅浓度，X 为混合液悬浮固体浓度（MLSS），一般取 2500 4000 mg/L，本次设计取 3000 mg/L。
计算可得：Ns ＝＿____kg BOD₅/（kg MLSS·d）2、校核污泥龄（θc）θc ＝ 1 ／ Ns计算可得：θc ＝＿____d五、混合液悬浮固体浓度（MLSS）计算1、好氧池 MLSS（X）X ＝R × ρ × 10³ ／ SVI其中，R 为污泥回流比，一般取 50% 100%，本次设计取 70%；ρ 为回流污泥浓度，一般取 8000 12000 mg/L，本次设计取 10000 mg/L；SVI（污泥体积指数）一般取 70 150 mL/g，本次设计取 100 mL/g。
玻璃钢冷却塔工艺设计计算书
玻璃钢冷却塔工艺设计计算书一、热力计算：1、 热力性能计算方法：按照GB7190.2-1997《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》规定，用焓差法进行计算，采用辛普逊近似积分计算公式计算。
2、 由招标文件中提供的冷却塔工艺参数及气象参数： 2.1工艺参数进塔水温 t 1=40℃ 出塔水温 t 2=30℃ 单台冷却水量 Q=4000m 3/h 2.2气象参数干球温度 θ=27.5℃ 湿球温度 τ=24.9℃ 大气压 P=1016.3mbar计算公式式中：βxv ——填料容积散质系数 kg /m 3 .h V ——淋水填料总体积 m 3Q ——单塔处理水量 m 3 /h t 1 t 2 ——进出塔水温 ℃ I ——冷却塔淋水装置中的空气焓 KJ/Kg I ″——与I 对应饱和空气焓 KJ/Kg K ——蒸发水量带走的热量系数交换数辛普逊近的积计算公式式中:t ——进出水的温度差℃I1″- I2——进水温度下的饱和空气焓与排出塔的空气焓的差 KJ/KgI m ″- Im——进出水平均温度下的饱和空气焓与进出水平均空气焓的差KJ/KgI 2″- I1——出水温度下的饱和空气焓与进入塔内的空气焓的差KJ/KgC w ——水的比热 4.1868KJ/Kg·℃进塔空气相对湿度式中: θ——空气干球温度℃τ——空气湿球温度℃Pθ″——干球温度时的饱和空气的水蒸气分压 KpaPτ″——湿球温度时的饱和空气的水蒸气分压 KpaPO——大气压力 Kpa饱和水蒸气分压力按下列计算:式中:P″——饱和空气的蒸气分压KpaT ——绝对温度T=(273.16+t)K进塔干空气密度γ1kg /m3式中Po, P θ″同上式中: Po, P θ″同上出塔空气焓I 2 KJ/Kg式中: K 、 C w 、△t 、 I 1同上 温度为t 时的饱和空气焓I 1″KJ/Kg淋水段的风速、重量风速、淋水密度计算式如下V=G/3600·F (10) gk=r ·V (11) q=Q/F (12) 式中：V——淋水段风速m/sF ——淋水段面积m 2 g K ——淋水段重量风速kg / m 2 .s q ——淋水密度T/ m 2 .h4.1、根据选定“上海尔华杰机电装备制造有限公司（原上海化工机械二厂）”生产的L92型风机，作为空气动力匹配。
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烟气脱硫工程设计 计算书
公 式 或 依 据
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备 95 6583.14 21943.79
工艺 4 注
w% Kg/h Kg/h
ECa=Ca WCa=DSW*100/64*(Ca/s)/*100/ECa w13=WCa/(1-0.7)
计 算 公 式 或 依 据 Qc=(G*c1+W*c2)*(T'1-T'') Qt=Qr+Qc 给定，查表 Qa=r*w4 Qs=Qt-Qa
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备 98341022 119126312 2380.4
99015687.2 20110624.8
热损失约为余热的1/3
第 4 页，共 9 页
山大华特 项目名称 环保工程有限公司
序 号 项 目 三 石灰石用量 1 吸收剂有效成分 2 石灰石粉用量 3 石灰石浆用量 四 1 2 3 4 5 副产品生成量 二水石膏 其他 合计 排浆量 其中结晶水
百年电力2*220MW 投标 位 计 算
设计阶段 代 号 单 ECa WCa w13
mg/Nm3 kg/h kg/h kg/h kg/h kg/h m /h ℃ Pa Nm /h kg/h kg/h kg/h mol/h kJ/h KJ/Kg•℃ KJ/Kg•℃
3 3
2500.00 SW=C*Q*10 DSW=SW*η /100 OW=k*0.25*DSW AW1=OW/0.2315 AW2=AW1/(1-w2/100) AW=AW2/ρ 出口烟气达到湿饱和并冷却至47～53℃ 给定，查表 wv2=p2*(AW+Q3)/(101325+1100-p2) w3=wv2*ρ
山大华特 项目名称 环保工程有限公司
序 号 项 目 一 设计参数 1 烟气量（标态、湿） 2 烟气量（标态、干） 3 烟气温度 4 燃煤含硫量 5 烟气中SO2体积含量 6 二氧化硫浓度 7 烟气中的水的含量 8 烟气中的水的含量 9 脱硫效率 10 氧化倍率 11 空气中水含量 12 13 14 15 16 17
标态
经GGH后烟气入塔温度为105℃～110℃ 查表
G=Q3*ρ
3 干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm
wv2=p1*Q3/(101325+1800-p1) W'=0.793*wv' CW=W-W' 第 2 页，共 9 页
无冷凝水
山大华特 项目名称 环保工程有限公司
序 号 2 项 氧化空气量
二氧化硫的含量 烟气中二氧化硫量 需脱除的二氧化硫量 需氧气的量 需氧化空气量（干） 需氧化空气量（湿） 氧化空气的量（湿）
Q4=Q2+AW+w4/18*22.4 Q5=(P0/T0)*((273+T'')/(P0+1000))*Q4 Q6=Q2*(P0/P2')*(273+T''')/273 d=2*sqrt(Q5/3600/(Vg*3.14)) V'g=4*Q6/(3600*3.14*D'*D') t=(0.5I+J+M+N+O+P+0.5Q)/V'g Wsus=L/G*Q/1000 第 5 页，共 9 页
5
第 3 页，共 9 页
山大华特 项目名称 环保工程有限公司
序 号 项 目 烟气温降放热 吸收塔内放热 水蒸发吸收 水的汽化热 蒸发水吸收 余热 水平衡
百年电力2*220MW 投标
设计阶段 代 号 单 位 Qc KJ/h Qt KJ/h r Qa Qs KJ/Kg KJ/h KJ/h
烟气脱硫工程设计 计算书
3
烟气脱硫工程设计 计算书
算 公 式 或 依 L/G'=Wsus*1000/Q2 L/G'=Wsus*1000/Q2'' Vtan=Wsus/60*T2 Z=4*V/(3.14*D'*D') 据
审核 日期 专 业 工艺 校核 日期 版 次 4 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备 注 12.00 标态
计
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备
1842700 1635028 147 1 0.08 2500 6.97 11.27 96 2 1 1.285 95 1.638 1.02 4 2.5 12 3.5
工艺 4 注
Nm /h Nm3/h ℃ w% v% mg/Nm3 w% v% % w% kg/m3 w% w% mol/mol m/s s l/Nm3 min
150.5 1842700 1635027.7 2781626
风机压缩使温升2～5℃
标态 标态
绝热,压力增加约2802Pa
吸收塔入口的烟气状况 无GGH时
烟气体积流量（干） 干烟气质量流量 水蒸汽质量流量 有GGH时 吸收塔入口烟温 入口水蒸汽分压 干烟气质量流量 烟气中的含水量 水蒸汽质量流量 冷凝水的量
石灰石浆含固量为30%
w14 w15 w16 w17 w18
Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h
w14=DSW*172/64 w15=w14/90%*10%，按10%计 w16=w14+w15 w17=w16/(12%～18%) w18=w14*2*18/172
10545.93 1171.77 11717.70 78117.99Fra bibliotek2207.29
7.95 1289.89 8.27
实际状态
氧化槽直径等于吸收塔直径
3
14.10 1.22 0.94 G=duct area/H,烟气流速取15.3～18.3 m/s H=（2/3～0.8）*A I=F+G 一般取1.83～2.74m 一般取1.52～2m M=K*L 一般取1.52～2m 一般取1.83～2m 一般取1m Q=duct area/R,烟气流速取15.3～18.3 m/s 4.22 4.57 11.28 5.50 2.13 2 1.93 3.86 1.98 2.37 1.00
百年电力2*220MW 投标 位 计 算
目
设计阶段 代 号 单
烟气脱硫工程设计 计算书
公 式 或 依 据
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备
工艺 4 注
C SW DSW OW AW1 AW2 AW T'' p2 wv2 w3 w4 DSW DSM Qr c1 c2
设计值
Ca Mg Ca/S Vg T1 L/G T2
18 液气比 19 浆池内浆液停留时间 二 烟温和水平衡计算 1 原烟气（风机前）
标态 MET取3.5～5.3
第 1 页，共 9 页
山大华特 项目名称 环保工程有限公司
序 号 项
烟气温度 烟气体积流量（湿） 烟气体积流量（干） 实际烟气流量（湿）
1901126 2248023 2350419 14.10
标态,含氧化空气 运行工况 按塔内平均压力、温度
14.10
4.18 3.87
根据具体情况取值
2
氧化槽 计算循环量
22112.40
山大华特 项目名称 环保工程有限公司
序 号 项 目 实际液气比 实际液气比 氧化槽体积 氧化槽高度 吸收塔尺寸(如图）
3
蒸发水量 设出口烟温 出口水蒸气分压 出口烟气中含水量 出口烟气中含水量 需蒸发水量 脱硫反应热 二氧化硫脱除量 二氧化硫脱除量 反应放热 吸收塔内放热 干烟气比热 水蒸气比热
塔内压力损失为1.1KPa
w4=w3-W
4
DSM=DSW*1000/64 按SO2计算生成石膏的反应热为339KJ/mol 给定，查表 给定，查表
6%O2 6%O2 收到基 干态 干态
k w2
ρ
给定、计算或C=Sar*2500估算 给定或由燃料燃烧计算 结定或计算 给定，>=90% 给定，一般取k=1.5～2 给定或查表，一般取1% 给定 设计任务书给定 设计任务书给定 给定，一般取1～1.2 给定，一般取2.5～4 给定，一般取2～3 给定，一般取8～25 给定，一般取3～8
工艺 4 注
6
7 8
进
烟气含水 石灰石浆含水 氧化空气含水 w5 w6 w7 wm w8 w9 w10 w11 wt wc w12 △T Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h ℃ w5=W w6=w13*(1-0.3) w7=AW2-AW1 wm=75*10 *Q4
烟气流速取15m/s 取三层 三层 烟气流速取15m/s
考虑因强制氧化引起的液 面升高
喷淋层间距 喷淋段高
顶层喷淋层到一级除 雾器底高 除雾器段高（含两级 除务器间距离） 二级除雾器到出口烟 道底面高
水蒸气，ρ 水蒸汽取0.793 -6
干态
4087.57 3924.07 1962.03 8475.31 8560.91 6662.19 53 14293 266244.65 211132.01 41596.24 3924.0665 61313.539 20785290 1.035 1.993
空气中氧含量为23.15%
Q3 G W T'1 p1 G' wv' W' CW
Nm3/h kg/h kg/h ℃ Pa kg/h Nm /h kg/h
3
Q3=Q2' G=Q3*ρ W=Q2*ρ