第七章-内力组合
内力组合及内力调整
7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
沉箱码头稳定验算和内力计算
码头稳定性验算（一）作用效应组合持久组合一：设计高水位（永久作用）+堆货门机（主导可变作用）+波谷压力（非主导可变作用）持久组合二：设计高水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+堆货门机（非主导可变作用）短暂组合：设计高水位（永久作用）+波峰压力（主导可变作用）不考虑地震作用去1（二）码头延基床顶面的抗滑稳定性验算根据《重力式码头设计与施工规范》（JTJ290-98）第3. 6.1规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时：按（JTJ290-98）中公式（3.6.「4）计算。
/O（/E^W+YE^qH +WY P P R）—+ YE^V + +^Y U^BU）f 应考虑波浪作用，波浪力为主导可抵时：人伉岛+"匕+必符）＜*伉G + *瓦+兄“乙“ +%岛）/短暂组合情况，按《防波堤设计与品工规范》（JTJ298-98）公式5.2.7计算W.〈（血G—人几）/式中：/o 一一结构重要系数，一般港I I取1.0；Y E一一土压力分项系数；取1.35y pw——剩余水压力分项系数；取1.05Y PR --- 系缆力分项系数；1.400—一作用效应组合系数，持久组合取0.7；E V一一码头建筑物在计算面以上的填料、固定设备自重等永久作用所产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值：P w一一作用在计算面以上的总剩余水压力标准值；P RH一一系缆力水平分力的标准值；Eg已聊一一码头面上的可变作用在计算面上产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值：P RV一一系缆力垂直分力的标准值；y G——结构自重力的分项系数，取l.o；G一一计算面以上的结构自重力标准值；f一一沿计算面的摩擦系数设计值，查表可得0.6,胸墙0.55y d一一结构系数，不考虑波浪作用，取l.o（三）码头延基床顶面抗倾稳定性验算根据JTJ290-98第3.6.3规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时，按JTJ290-98公式3.63-4计算：人伉M钳+%M钟+^y p M pB）＜丄仇+ +«M師+叽M爲应考虑波浪作用，且波浪力为主导可变作用时，按JTJ290-98公式3.63-3计算：人伉M钿+ “册阳+ 钟）＜丄（/M G +人M咖+吸JYa短暂组合情况，按《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）公式5. 2.5计算几0 （几pM/诂 + 兄＜一几G M G抗倾稳定性见表（四）基床承载力验算1•基床顶面应力计算组合持久组合情况一：设计低水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+ （堆货+前沿堆货+门 机情况）（非主导可变作用）短暂组合情况：设计高水位（永久作用）+波峰期波峰压力（主导可变作用）2.持久组合一基床顶面应力计算：V K = 3547.22 + 97.21 + 390 + 241.7 + 117.45 + 27.7 = 4391.2S （kN/m ）M R = 22951 .71 +1526.85+ 102.5 + 271.96 + 4290 +934 = 30077 ・02(RN ・mlm)M° = 4070.85 +1751.3 +1027.9+1201 = 8051 ・ 1伙 N" / m)£ =耳一 5.02 = 1.53(g) —maxGnin 严91.28 6心3 "CM)如13.1 13.1 1719 23 •短暂组合情况基床顶面情况计算: V, =2311 -29.82 = 2281 伙 N/w?) M R =15136 .l(kN m/m)M° = 2052.3 + 217 = 2269 3(kNmhri) ..15136.7-2269 — Bg = ------------------- = 5.64(/??) > — ~ 2281 3 13 1£ =亍-5.64 = 0.91(加)^max _ 2281 门丄 6x 0.91 v _246.7 ‘ _ _ ““= ]3 ] (1 -]彳])=143.9 < 6 = 600kPCl满足承载能力要求（五）码头整体稳定性验算按照《港口工程地基规范》第5.1.3条规定，取设计低水位进行验算。
第七章-内力组合
第7章 框架结构的内力组合§7.1框架结构梁内力组合§7.1.1. 框架结构梁的内力组合在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯距进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。
计算结果见表7-1 横梁弯矩调幅。
由于风荷载作用下的组合与考虑地震组合相比，一般较小，对于结构设计不起控制作用，故不考虑。
只考虑以下三种组合形式： 一.由可变荷载效应控制的组合：1.2 1.4QK QKS S S =+(71)-二.由永久荷载效应控制的组合：1.35 1.40.7QK QK S S S =+⨯⨯ (72)-三.竖向荷载与水平地震作用下的组合：1.2(0.5) 1.3QK QK EK S r S S =+⨯+ (73)-具体组合过程见表7.2，其中弯矩KN.m ，剪力KN ，弯矩的上部受拉为负，剪力的产生顺时针为正。
表7-1 横梁弯矩调幅§7.1.2 梁端弯矩控制值梁的支座截面考虑了柱支撑宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，即：`/2=-⨯（7-4），M M V b式中：M为梁内力组合表中支座轴线的弯矩值；V为相应的支座剪力；b为相应的柱的宽度；计算结果见表7－3表7－3 梁端弯矩控制值§7.1.3梁端截面组合的剪力设计值调整为防止梁在弯曲屈服前发生剪切破坏，即保证“强剪弱弯”截面设计须对有地震作用的组合剪力设计值按（7－5）进行调整。
()/lr vb b b n GB V M M l V η=-+ （7－5）式中：n l 为梁的净跨；GB V ：为梁的重力荷载代表值，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；,l r b b M M ：分别为梁左右净截面，逆时针或顺时针方向的弯矩设计值；vb η：为梁端剪力增大系数，对于二级框架取1.2 计算结果见表7－4§7.2框架结构柱的内力组合§7.2.1框架结构柱的内力组合柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。
内力组合
框架梁内力组合考虑了三种内力组合，wk Gk 4S .12S .1 这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。
对于活荷载作用下的跨中弯矩M 还乘以弯矩调幅系数1.1，再进行内力组合。
各层梁的内力组合结果见表。
表中Gk S ，Qk S 两列中的梁端弯矩M 为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.9）。
框架柱内力组合框架柱在恒荷载、活荷载作用下的轴力应包括纵向框架梁、横向框架梁传来的剪力和框架传来的剪力和框架柱自重。
框架梁内力组合表梁 截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活1.2恒 +1.4活 +1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2B2 E2B2M -43.21 -4.45 -1.47 -62.69 -59.32 -58.27V 37.93 13.32 0.13 64.26 64.27 58.75跨中 M 92.46 31.59 0.23 155.78 155.37 142.23B2E2M -94.17 -15.27 -1.01 -142.09 -135.23 -129.38V 69.39 15.98 0.19 109.34 105.80 99.19 B2A2 B2A2M -74.03 -14.60 -0.46 -114.25 -109.66 -103.79V 51.78 12.34 0.25 82.00 79.62 74.58跨中 M 16.15 6.74 0.51 28.41 29.24 26.70A2B2M -23.99 -5.73 -1.47 -38.00 -38.04 -36.46V 35.10 9.38 0.08 56.58 55.32 51.42 E1B1 E1B1M -71.53 -5.41 -6.10 -101.87 -98.53 -99.68V 90.99 13.39 0.46 135.96 128.32 122.95跨中 M 137.18 30.88 1.17 215.46 208.83 196.52B1E1M -166.57 -15.61 -3.76 -240.17 -224.90 -220.45V 114.45 15.91 0.75 170.10 160.24 153.98 B1A1 B1A1M -139.07 -15.08 -2.34 -202.52 -189.96 -184.94V 96.88 11.03 1.02 141.60 132.55 128.49跨中 M 63.43 16.10 1.88 101.41 100.24 94.53A1B1M -46.24 -6.94 -4.63 -69.23 -69.09 -68.77V 65.93 8.32 0.39 97.16 91.09 87.82框架柱内力组合表柱截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活 1.2恒+1.4活+1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2E1上M 43.21 4.45 1.47 62.69 59.32 58.27 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 下 M 48.68 3.74 1.47 69.38 64.89 64.14 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 E1E0上M 22.86 1.67 4.63 32.50 33.66 35.55 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 下 M 11.43 0.84 9.26 16.25 22.67 27.50 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 B2B1上M 20.13 0.66 1.47 27.82 26.31 26.86 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 下 M 18.90 0.38 1.47 25.89 24.45 25.11 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 B1B0上M 8.60 0.15 4.63 11.76 14.42 16.95 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 下 M 4.30 0.08 9.26 5.88 13.05 18.20 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 A2A1上M 23.99 5.73 1.47 38.00 38.04 36.46 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 下 M 31.86 5.15 1.47 48.06 46.68 45.34 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 A1A0上M 14.35 1.77 4.63 21.11 23.59 25.44 N 162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44 下M 7.18 0.09 9.26 9.78 16.52 21.67 N162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44截面设计1框架梁配筋计算21c C 30,H R B335α=1.0,f =14.3N /m m ,混凝土钢筋级，22t y f =1.43N/mm ,f =300N/mm ,ξ=0.550由于计算过程较复杂，在框架梁截面设计时，一般近似将框架梁视为矩形.E2B2梁 bxh=250x650（1）跨中正截面m ax 155.78.M K N m =062221040,65040610155.78100.117N /m m ,1.014.3250610s s s c f m m h h m m Mf b h αααα'==-=-=⨯===⨯⨯⨯10.1250.550bξξ=-=<=2s 1010.12514.3250610A /909300c f y f b h f m mξα'⨯⨯⨯⨯===验算适用条件：9090.59%0.2%250610s oA b h ρ===>⨯⨯满足要求。
第七章静定结构的内力计算
C
B
q a
qa 2
qa
A
a
qa
2
1．求支反力 2．分段 3．截面法求各段杆端内力值 4．用直线或曲线连接各段 5．标出数据、正负、图名
M CB
qa2 2
(下拉)
M CA
qa2 2
(右拉)
qa 2
C2
B
qa 2
2
qa 2
8
A
M
内力图的作法——剪力图
C
B
qa 2
qa
FQAC qa
FQCA 0
3m 1m
5kN
A
C
D
B
5kN 4kN
5m
4kN
5kN
FQDA
M DA
FDA
截面法计算D截面杆端内力
5kN
A
C
D
FNDC
M DC
FDC
4kN
3m 1m
B
5kN 4kN
5m
4kN
截面法计算D截面杆端内力
3m 1m
5kN
A
C
D
B
5kN 4kN
5m
4kN
FNDB
M DB
FQDB
5kN
4kN
内力图的作法——弯矩图
超静定结构
对于具有多余约束的几何不变体系，却不 能由静力平衡方程求得其全部反力和内力，这 类结构称为超静定结构
杆件类型
杆件
内力：轴力、剪力、弯矩 梁式杆
类型：梁、刚架、拱
链杆
内力：轴力 类型：桁架
梁
概念：是一种受弯构件，其轴线为直线， 有单跨和 多跨之分
单跨静定梁
第七章-内力组合
-98.5282
-95.3882
-102.29
-64.4735
M
68.24
27.54
12.603
-18.2556
-14.5966
-23.351
37.679
-69.779
C4D4
M
-68.58
-22.51
6.719
-6.719
77.76
-77.76
-113.81
-115.093
-72.8894
-91.7026
-102.193
-119.125
5.286
-196.89
V
-67.62
-24.59
-1.671
-7.929
-67.131
V
-12.96
-0.88
-1.333
1.333
-16.87
16.87
-16.784
-18.376
-17.4182
-13.6858
-18.3404
-14.9812
-38.011
5.851
跨中
M
-32.24
-1.43
0
0
0
0
-40.69
-44.954
-38.688
-38.688
-69.261
-100.696
-98.9193
-93.808
-74.8405
M
69.53
24.59
5.039
-5.039
63.17
-63.17
117.862
118.4555
90.4906
76.3814
120.7685
内力组合表 (2)
附录2 内力组合表附录2.1 框架梁的内力组合表层次截面内力S GK S QKS EK S EK组合一组合二组合三组合四组合五组合六组合七组合八组合九组合十组合十一组合十二组合十三剪力调整左风右风左震右震一层AM -92.23-24.57(-24.74)43.80 -27.30 160.80 -171.40 -145.06 -49.35 -148.89 -86.43 -176.02 -111.79 -171.51 -30.91 -130.45 62.65 -261.25 78.34 -245.56144.04 V94.1024.4(24.4)-10.40 6.50 -38.30 40.90 147.08 98.36 122.02 130.56 151.85 142.21 156.41 79.54 103.20 66.10 153.62 48.03 135.55跨中M120.4835.52(35.64)2.65 -1.65 9.50 -10.10 194.30 148.29 142.27 192.67 187.25 199.68 196.07 124.19 118.17 133.73 114.62 112.99 93.88B左M-110.84-31.03(-30.77)-38.50 24.00 -141.80 151.20 -176.44 -186.91 -99.41 -220.61 -141.86 -212.38 -159.88 -164.74 -77.24 -251.86 33.82 -232.92 52.75 V99.6026.3(26.2)-10.40 6.50 -38.30 40.90 156.34 104.96 128.62 139.55 160.85 151.50 165.69 85.04 108.70 72.63 160.15 53.47 140.99B右M-20.91-5.78(-5.36)21.10 -13.20 77.50 -82.90 -33.18 4.45 -43.57 -5.79 -49.01 -16.17 -44.98 8.63 -39.39 54.33 -102.06 57.87 -98.52121.80 V23.905.8(4.7)-18.90 11.50 -69.40 74.30 36.80 2.22 44.78 12.17 50.48 22.07 47.61 -2.56 40.00 -49.91 108.88 -54.37 104.41跨中M 1.20-0.36(-1.08)-2.60 1.65 -9.45 10.15 0.94 -2.20 3.75 -2.29 3.07 -0.92 2.65 -2.44 3.51 -8.62 10.49 -8.72 10.39CM-0.17-0.255(-0.77)-26.30 16.50 -96.40 103.20 -0.56 -37.02 22.90 -33.66 20.26 -22.57 13.38 -36.99 22.93 -93.80 100.81 -93.83 100.78 V 3.700.1(1.1)-18.90 11.50 -69.40 74.30 4.58 -22.02 20.54 -19.25 19.06 -10.78 14.75 -22.76 19.80 -72.35 86.44 -73.07 85.71二层AM-89.17-24.31(-24.99)31.50 -19.70 137.20 -142.80 -141.03 -62.90 -134.58 -97.94 -162.45 -117.74 -160.74 -45.07 -116.75 42.28 -230.72 57.53 -215.48110.30 V93.8024.4(24.4)-7.60 4.70 -32.90 34.30 146.72 101.92 119.14 133.73 149.23 144.16 154.49 83.16 100.38 71.77 146.02 53.75 128.00跨中M123.6036(35.28)1.55 -1.00 7.10 -7.35 198.72 150.49 146.92 195.63 192.42 203.44 201.30 125.77 122.20 134.04 119.95 112.85 98.76B左M-109.57-30.77(-31.03)-28.40 17.70 -123.00 128.10 -174.56 -171.24 -106.70 -206.03 -147.95 -201.92 -163.20 -149.33 -84.79 -232.49 12.33 -213.73 31.09 V99.9026.3(26.2)-7.60 4.70 -32.90 34.30 156.70 109.24 126.46 143.44 158.94 154.26 164.59 89.26 106.48 78.91 153.16 59.70 133.95B右M-22.95-6.035(-5.19)15.20 -9.50 66.10 -68.90 -35.99 -6.26 -40.84 -15.99 -47.11 -24.13 -44.88 -1.67 -36.25 41.46 -90.17 45.29 -86.33101.40 V25.60 6(4.6) -13.40 8.30 -58.40 60.90 39.12 11.96 42.34 21.40 48.74 29.18 47.41 6.84 37.22 -5.95 95.75 -40.82 91.01跨中M 2.28-0.48(-0.96)-1.60 1.00 -7.05 7.35 2.06 0.50 4.14 0.12 3.39 1.26 3.45 0.04 3.68 -5.25 8.79 -5.52 8.52CM-1.190.34(0.68)-18.40 11.50 -80.20 83.60 -0.95 -27.19 14.67 -24.18 13.49 -16.73 8.39 -26.95 14.91 -78.96 80.75 -78.83 80.87 V 2.00 0.3 (1) -13.40 8.30 -58.40 60.90 2.82 -16.36 14.02 -14.11 13.24 -8.26 9.97 -16.76 13.62 -61.98 69.84 -62.41 69.42注：表中组合一到组合十三的荷载组合式子以及剪力的调整见计算书的4.6.2节（）中的数值为雪荷载作用下的内力；弯矩M的单位为kN·m，剪力V的单位为kN。
内力组合
层 数
内力 恒
活*1.1
风
雪
无震组合 1.2恒+1.4 活 +1.4*0.6 右风
1
-M V
梁 左 端
2
-M V
3
-M V
4
-M V
5
-M V
层 数
内力 恒
-182.51 126.82 -188.51 126.81 -188.12 126.95 -191.31 127.09 -155.18 106.52
-62.67 41.24 -64.86 41.18 -64.70 41.21 -63.73 41.23 -17.29 10.27
-41.55 10.31 -33.93 8.67 -24.93 6.23 -16.49 4.06 -7.90 1.85
活*1.1
风
雪
-56.97
-332.87
37.49
212.81
19.12 354.56 -5.74 29.06 269.15 -18.25 29.06 183.74 -15.99 32.57 98.33
124.07 2358.81
-8.10 181.48 1850.09 -69.04 173.78 1341.86 -62.50 163.15 837.21
柱 上 端
地震
-121.84 31.47
-121.48 31.06
-108.65 25.78 -81.13 20.29 -29.31 13.64
1.2恒+1.4*0.7 活 +1.4
1.35恒+1.4 *0.7活
左风
1.0(恒+0.5 活) +1.3右 震
1.2(恒+0.5 活) +1.3左 震
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
-30.65
-117.228
-117.357
-78.0476
-85.6804
-110.257
-117.126
-57.175
-136.865
B3C3
M
-16.64
-6.25
7.747
-7.747
85.99
-85.99
-28.718
-28.714
-9.1222
-30.8138
-18.0818
-37.6042
-0.671
0.671
-8.53
8.53
-101.698
-110.863
-93.9994
-92.1206
-101.68
-99.9887
-107.85
-85.673
跨中
M
-88.32
-8.88
-0.378
0.378
-4.92
4.92
-118.416
-128.112
-106.513
-105.455
-117.649
-5.3574
-21.4266
-11.7427
-26.2049
66.76
-98.86
C3D3
M
-65.55
-23.33
10.856
-10.86
123.34
-123.3
-111.322
-111.823
-63.4616
-93.8584
-94.3772
-121.734
67.684
-253
V
-67.34
-24.65
-69.2956
-98.5282
-95.3882
-102.29
-64.4735
M
68.24
27.54
12.603
-69.9052
-101.002
-98.3759
-101.75
-67.952
M
68.11
25.1
8.772
-8.772
97.36
-97.36
116.872
117.0485
94.0128
69.4512
124.4107
102.3053
223.36
-29.776
V
-68.22
-25.26
2.726
-2.726
-253
V
-67.34
-24.65
-2.726
2.726
-30.65
30.65
-115.318
-115.559
-84.6244
-76.9916
-115.302
-108.432
-135.44
-55.753
跨中
M
-59.47
-22.48
-1.042
1.042
-13
13
-102.836
-102.765
-72.8228
-40.4898
-40.4898
-39.546
-39.546
M
30.49
1.57
1.8
-1.8
22.77
-22.77
38.786
42.7315
39.108
34.068
40.8342
36.2982
67.131
7.929
V
-12.96
-0.88
1.333
-1.333
16.87
-16.87
-16.784
-18.376
-117.357
-78.0476
-85.6804
-110.257
-117.126
-57.175
-136.865
A2B2
M
-65.8
-23.42
15.094
-15.09
157.48
-157.5
-111.748
-112.25
-57.8284
-100.092
-89.4508
-127.488
111.712
-297.736
-20.5812
-17.004
-17.004
M
15.39
6.7
4.69
-4.69
55.8
-55.8
27.848
27.4765
25.034
11.902
32.8194
21.0006
95.028
-50.052
V
-11.16
-4.43
3.474
-3.474
41.33
-41.33
-19.594
-19.496
-8.5284
-106.513
-105.455
-117.649
-116.697
-117.71
-104.916
M
74.86
6.67
2.039
-2.039
25.79
-25.79
99.17
107.731
92.6866
86.9774
100.8053
95.66706
127.361
60.307
V
-82.91
-6.31
0.671
50.052
-95.028
V
-11.16
-4.43
-3.474
3.474
-41.33
41.33
-19.594
-19.496
-18.2556
-8.5284
-23.351
-14.5966
-69.779
37.679
跨中
M
-11.46
-5.42
0
0
0
0
-21.34
-20.891
-13.752
-13.752
-20.5812
-116.697
-117.71
-104.916
M
74.86
6.67
2.039
-2.039
25.79
-25.79
99.17
107.731
92.6866
86.9774
100.8053
95.66706
127.361
60.307
V
-82.91
-6.31
0.671
-0.671
8.53
-8.53
-108.326
-7.929
-67.131
V
-12.96
-0.88
-1.333
1.333
-16.87
16.87
-16.784
-18.376
-17.4182
-13.6858
-18.3404
-14.9812
-38.011
5.851
跨中
M
-32.24
-1.43
0
0
0
0
-40.69
-44.954
-38.688
-38.688
19.57
-19.57
-116.962
-117.029
-79.1886
-83.8674
-111.313
-115.524
-71.273
-122.155
B4C4
M
39
-6.7
4.69
-4.69
55.8
-55.8
-27.848
-27.4765
-11.902
-25.034
-21.0006
-32.8194
-118.239
-98.5526
-100.431
-106.597
-108.288
-92.189
-114.367
A4B4
M
-68.59
-22.51
6.719
-6.719
77.76
-77.76
-113.822
-115.107
-72.9014
-91.7146
-102.205
-119.137
5.274
-196.902
7.2框架柱内力组合
采取以下组合方式
考虑地震作用时：①1.3×地+1.2×(恒+0.5×活)
不考虑地震作用时：②γ0(1.35×恒+0.7×1.4×活)
③γ0[1.2×恒+1.4×0.9（风+活)]
7.3框架梁内力组合如下
横梁内力组合表：
左风
右风
左风
右风
左震
右震
杆件
截面
内力类型
恒载
活载
左风
右风
左震
右震
-98.3759
-101.75
-67.952
M
68.11
25.1
8.772
-8.772
97.36
-97.36
116.872
117.0485
94.0128
69.4512
124.4107
102.3053
223.36
-29.776
V
-68.22
-25.26
2.726
-2.726
30.65
-30.65
-117.228
V
-67.36
-24.24
-3.847
3.847
-39.7
39.7
-114.768
-115.176
-86.2178
-75.4462
-116.222
-106.527
-146.99
-43.766
跨中
M