模板力学计算
桁架式模板力学计算书
圆端桥墩模板力学验算一、计算依据1、《材料力学》2、《路桥施工计算手册》3、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-20034、《公路桥涵施工技术规范》5、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74--2003)6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二、施工工况浇筑方式采用泵送机振，浇筑速度为2.0m/h,塌落度偏安全考虑为15cm，初凝时间综合考虑为6小时。
三、计算载荷混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝图的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论推导和试验，我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的新浇混凝土作用于模板上的最大侧压力计算公式如下：采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取二式中的较小值：（1）混凝土侧压力计算公式F1＝0.22γct0β1β2V1／2F2＝γcH式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN/㎡；γc——混凝土的重力密度，kN/m3t——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶的总高度。
有效压头高度按下式计算：h=F/γc。
按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载组合值对模板进行强度、刚度验算。
模板强度及稳定性计算
模板计算一、模板构造模板采用厚度为6mm的定型钢模，横肋间距为350mm、纵肋间距为450mm，横肋采用尺寸为80mm*10mm、厚为6mm的钢板，上面加焊同样尺寸的盖板以加强模板刚度，形成T形结构。
横向侧模之间采用对拉螺栓固定。
纵向侧模外用钢管固定。
模板具体设计构造见模板设计图纸，附后。
二、荷载计算1、竖向荷载根据《路桥施工计算手册》相关内容，荷载取值如下：（1）新浇混凝土自重：按配筋量大于2%算取26kN/m3。
（2）模板重量：取0.75 kN/m2。
（3）倾倒混凝土时产生的冲击力：取2.0kPa。
（4）振捣混凝土产生的荷载：取2.0kPa。
（5）人员、机具材料堆放等荷载：计算模板时取2.5kPa。
2、水平荷载根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）推荐的模板侧压力计算公式：Pm=4.6v1/4式中：v——混凝土的浇筑速度，m/h。
混凝土浇筑速度取3m/h。
盖梁混凝土浇筑侧压力为：6.05kPa。
三、底模验算图一图示圆弧段即为收荷载最大的位置，讲圆弧型荷载偏安全的转化为直线段计算。
此部分总荷载值如下：（1）新浇混凝土荷载：26kN/m3×3.4m×1.3m（按荷载较大的B形桥墩宽计算）×4.8m=551.616 kN（2）模板重量：0.75 kN/m2×4.8m×（3.4m+3.4m）=24.48 kN（3）倾倒混凝土时产生的冲击力：2.0kPa×1.3m×3.4m=8.84 kN（4）振捣混凝土产生的荷载：2.0kPa×1.3m×3.4m=8.84 kN（5）人员、机具材料堆放等荷载：1.0kPa×1.3m×3.4m=4.42 kN总荷载值为：N=（1）+（2）+（3）+（4）+（5）+（6）= 612.83 kN 化为均布荷载大小为：P=N/（1.7*∏*1.3）=88kPa。
钢模板计算
4、结构计算 4.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×8×1.2×1.15×421=116kpa4.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖带间距0.4m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁（单向板）进行计算。
4.2.1、荷载计算q=116×1＝116m kN /有效压头高度：h=γΡ=24116=4.83m4.2.2、材料力学性能参数及指标34221006.1810006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝44331026.481000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×8＝80002m m23124111094.8101026.4101.2Nm EI ⨯=⨯⨯⨯⨯=- N EA 963111068.110100.8101.2⨯=⨯⨯⨯⨯=-4.2.3、力学模型4.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
M max =0.69m kN .. Q max =10.3kNa 、强度计算σ=ωM =461006.11069.0⨯⨯=65.1Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =8000103.103⨯=1.3Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度计算f=0.83mm<400/400＝1mm ，合格。
4.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距40cm ，横肋采用[16槽钢，间距100cm 。
4.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /2.174.0434.0=⨯=⨯=。
4.3.2、材料力学性能参数及指标I=1.98×4610mmW=3.96×4103mm A=12742m mEI=2.1×1110× 1.98×610×12_10=4.15×2510Nm EA=2.1×1110×1.274×310×6_10=2.67×N 8104.3.3、力学模型4.3.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
独立梁模板设计计算书
独立梁模板设计计算书1 计算简图2 高支模设计计算模板支架搭设高度为13.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×900mm，梁两侧楼板厚度0mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.300m，梁底增加1道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×0.900×0.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=0.578kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×0.900×0.300+0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=7.463kN/m 均布线荷载设计值为：q1 = 0.9×[1.35×(6.885+0.578)+1.4×0.9×0.750]=9.917kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.744kNN2=2.479kNN3=0.744kN最大弯矩 M1 = 0.050kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/16200=3.061N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 7.46kN/m为设计值。
钢大模板的变形计算和承载能力计算
钢大模板的变形计算和承载能力计算〔86型〕1． 墙大模板的构造构造1．1构造构造86型钢大模板的构造构造。
单元板详图见附录一，组拼大模板详图见附录二。
86型钢大模板：面板采用δ=6 mm 厚，且材质为Q 235—A 的原平钢板；竖肋、横肋均采用8 #普通型热轧槽钢；背楞采用10 #普通型热轧槽钢。
1．2模板部件的力学特性数据86型模板部件都是采用Q 235—A 材质，其强度设计值F=215 N/mm 2，弹性模量E=206000 N/mm 2。
面板厚6mm ，取1 m 宽，截面积A=6000 mm 2，惯性矩I=18000 mm 4，截面模量W=6000 mm 3。
8 #槽钢的截面积A=1024 mm 2，惯性矩I=1.013×106 mm 4，截面模量W=25.3×103 mm 3。
10 #槽钢的截面积A=1274 mm 4，惯性矩I=1.983×106 mm 4，截面模量W=39.7×103 mm 。
2．模板的荷载计算2．1计算模板变形用的荷载值按照国家标准"砼构造工程施工及验收标准"第条规定，计算大模板变形的荷载标准值由下面二个公式计算，并取二者较小值。
设T=200C ，β1=1.0，β2=1.15，V=5.3代入〔2.1-1〕式得，q=80 KN/m 2。
设H=3.5 m 代入〔2.1-2〕得q=84 KN/ m 2，取q=80 KN/ m 2，为计算86型大模板变形的标准荷载值。
这里需要说明二点：一是在T=200的标准温度下，浇筑速度可达5.3 M/h ，接近本标准规定的最大浇筑速度。
二是通常的住宅大模板，层高3 m 以下，86型大模板可以用来浇筑层高更高的建筑物。
砼侧压力值分布如图2.1-1所示。
图示说明，86型大模板浇筑2700mm 层高的墙，可一次浇筑到顶。
图2.1-1砼侧压力值分布图側側2．2验算模板承载能力用的荷载值2.2-1 2.2-2如上所述，取用80 KN/m2侧压力值，可以不考虑砼振捣和倾倒因素。
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式是根据工程需求和模板类型来确定的，以下是一些常见的模板计算式：
1. 模板展开面积计算式：
模板展开面积= 模板长度×模板宽度
这个计算式用于计算模板的展开面积，即模板所需的原材料面积。
2. 混凝土侧压力计算式：
混凝土侧压力= 混凝土密度×混凝土浇筑高度×9.8
这个计算式用于计算混凝土浇筑时对模板产生的侧压力，是确定模板支撑体系的重要参数。
3. 梁模板计算式：
梁模板面积= （梁宽+ 模板宽度）×梁长
这个计算式用于计算梁的模板面积，考虑了模板宽度对梁宽度的增加。
4. 楼板模板计算式：
楼板模板面积= 楼板长度×楼板宽度
这个计算式用于计算楼板的模板面积，直接根据楼板的尺寸进行计算。
5. 墙模板计算式：
墙模板面积= （墙高×墙长+ 门窗洞口面积）×墙厚
这个计算式用于计算墙的模板面积，考虑了门窗洞口对模板面积的影响。
这些计算式是土木施工模板计算中常用的公式，具体使用时需要根据工程实际情况和设计要求进行调整和修正。
同时，还需要注意考虑其他因素，如模板支撑体系的设计、施工方法、材料性能等。
模板支撑木方的计算
二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m静荷载q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m活荷载q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m计算单元内的木方集中力为(1.890+1.192)×1.200=3.698kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 3.699/1.200=3.082kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×3.08×1.20×1.20=0.444kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×3.082=2.219kN最大支座力N=1.1×1.200×3.082=4.069kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = 37.33cm3；截面惯性矩I = 149.33cm4(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.444×106/37333.3=11.89N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m最大变形v =0.677×0.994×1200.04/(100×9000.00×1493333.4)=1.038mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!。
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh2 0.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
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附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
（3）用Φ48×3.5钢管架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm)1）抗压强度验算N=9.5×2.12×1.2=24.17KN[N]=Af= =489×215=1.05×105KN<f c=11.6KN（已知）满足2）稳定性验算。
（按中心点最大偏心25mm计算）稳定性验算：N/ФA0 < f cA0钢管顶撑截面的计算面积A0＝489Ф轴心受压构件的稳定系数,根据顶撑的长细比λ求得λ＝L0/i其中：L0＝受压杆件的计算长度i＝钢管截面的回转半径i＝d/4I x=π(D4-d4)/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4I x=(I x/A)1/2=(1.22x105/489)1/2=15.79mmλ=1800/i x=1800/15.79=114查Q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.453欧拉临界应力Nex=π2EA/λ2=π2×2.06×105×489/1142=76.4KN初始偏心弯距M x=Ne=16×103×25=4×104N.mm截面塑性发展系数r x=1.0受压最大纤维毛截面抵抗距W lx=I x/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3N/ΦxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9Mpa<215Mpa（满足要求）1.2墙体模板计算（1）荷载计算1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高2.5m，侧压力为①F1=0.22r c t0β1β2v1/2 F2=Hr c取两者较小值；式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；r c——混凝土重力密度，取材24KN/m；t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个单元墙体混凝土量约40m3，控制在5h左右浇筑完毕，取V=1.5m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=2.5m；β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15 得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×1.51/2=37.2KN/m2F2=24×3=72 KN/m2<F1取F1、F2较小值。
F=F1=37.2KN/m22)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②混凝土采用泵车浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为q=1.2×①+1.4×②=1.2×37.2+1.4×4=50.24KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)q=①=37.2KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)（2）模板及次龙骨的设计及验算1）次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2主龙骨间距取为600mm，次龙骨接三跨连续梁计算1）次龙骨的强度验算次龙骨承受的荷载为q托=qL模=50×0.30=15KN/m式中：q托——模板传给次龙骨的线荷载L模——模板的跨度得次龙骨截面最大弯矩形为Mmax=0.1 q托L2托=0.1×15×0.6KN·m W=bh3/6=50*1002 /6σ=M/W=0.1×15×0.6/50*1002 /6=10.8 <[σ]＝87N/mm2∴次龙骨的强度满足要求。
2）次龙骨的刚度验算托梁承受的线荷载为q次*L模=50×0.25=12.5KN/m得最大挠度为ω=0.00677×q次*L次4/EI=0.00677×12.5×2004/104×416×102=0.325mm<[ω]=1.5mm∴次龙骨的刚度满足要求。
（3）主龙骨的设计及验算主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算主龙骨的截面性能为σ=215N/mm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm1）主龙骨的强度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P主=q次L次=50×0.3=15KN得主龙骨截面最大弯矩为M max=0.604P主L次=0.604×15×0.6=5.43KNMσ=M/W=5.43×106/2×15.08×103=180.03<[σ]=215n/mm2∴主龙骨的强度满足要求。
2）主龙骨的刚度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P主=q次L次=50×0.3=15KN得最大挠度为ω=0.00667×PL/100EL=0.00667×15×103×0.6×109/100×2.06×1052×12.19×104=0.01mm<600/400mm(满足要求)根据《建筑施工计算手册》：结构表面外露的结构模板规定，模板支架的最大挠度允许为计算跨度的1/400.∴主龙骨的刚度满足要求。
（4）穿墙螺栓设计每根穿墙螺栓承受的拉力为：T=qs\50.24×1×0.6=30.14KN选用Φ14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2σ=T/A=30.14×103/105×4=71.77N/mm2<允许抗拉强度设计值f b f=147(钢结构设计规范)∴穿墙螺栓的承载力满足要求。
1.3梁模板计算（一）底模验算：按照最深的梁计算，断面200×800（1）抗弯强度验算1）荷载底膜自重5×0.04×0.45×1.2=0.108混凝土自重24×0.2×0.8×1.2=4.61钢筋自重 1.5×0.45×0.8×1.2=0.648振捣混凝土载荷2×0.45×1.2=1.08合计q1=6.45为保守起见，Q1=Q2＝6.452)抗弯折减载力验算底膜下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。
按最不利荷载部之中结构静力表示得。
弯矩系数：K M=－0.121剪力系数：K V=－0.620挠度系数：K W=0.967则M=K M×q12=0.121×6.45×0.22=0.0531KN.m=0.0312×106n.mm σ=m/w=0.0312×106×6/(450×402)=2.600n/mm2＜fm=13n/mm2(2)剪力强度验算。
V=K V q1=0.620×6.45×0.2=0.8KN剪应力：τ=3V/（2bh）=3×0.86×103/(2×450×40)=0.073n/mm2＜fv=1.4n/mm2(3)挠度验算。