笔架山大桥支架现浇箱梁施工技术总结
现浇箱梁全阶段施工总结
现浇箱梁全阶段施工总结(总30页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除重庆市快速路二横线西段PPP项目礼白立交主线左幅第二联箱梁施工总结中建五局重庆市快速路二横线西段PPP项目一分部二〇一九年一月一、工程概况 (1)二、场地平整硬化 (3)2.1、设计情况： (3)2.2施工情况： (3)2.3施工总结 (5)三、支架施工 (5)3.1、设计情况： (5)3.2施工情况： (8)3.3施工总结 (9)四、模板及预压 (10)4.1设计情况： (10)4.2施工情况： (11)4.3施工总结 (13)五、钢筋安装 (15)5.1设计情况： (15)5.2施工情况： (18)六、预应力施工 (19)6.1设计情况： (19)6.2施工情况： (20)6.3总结 (21)七、混凝土浇筑 (22)7.1设计情况： (22)7.2总结 (22)八、后记 (26)一、工程概况二横线西段PPP项目礼嘉嘉陵江大桥项目起止里程为K15+245~K17+000.234，全长1.755Km，项目包括跨江大桥一座（礼嘉嘉陵江大桥），互通式立交一座（礼白立交）。
礼白立交主线桥全桥长330.26m，礼白立交主线桥上部结构采用单箱多室斜腹板箱梁形式，单跨最大跨径37m，梁高1.8m，桥面宽 16.6m，分岔连续箱梁桥面宽 20.1～30.07m。
礼白立交主线桥左右幅全桥长330.26m，全桥共三联，桥跨布置为（2×36）+（36+31+37+34）+（30+34.288+30.972+21）m。
左右幅桥宽分别为16.6～30.07m和16.6～26.153m，左右幅上部结构采用预应力混凝土等截面连续箱梁，梁高均为1.8m，为单箱多室斜腹板箱梁形式，箱梁横坡i%依据道路设计横坡设置，即：主梁通过结构找纵、横坡，顶、底板横坡相同（同等变坡）。
现浇箱梁支架技术总结
++++工程现浇箱梁跨龙井路支架技术总结（作者：+==+）内容提要：++++++的一个分项，桥梁沿线分别上跨沙河东路北延段、龙井路、西丽车管所、龙珠大道以及益力水厂，全程为连续高架桥，桥梁按左、右两幅独立桥设计，左、右各十三联。
本文介绍第三联现浇箱梁跨越龙井路支架设计的基本情况，希望借此对相似工程有参考、借鉴之用。
关键词：城市快速路连续高架桥跨龙井路贝雷梁支架1.工程概况1.1设计概况第三联箱梁为单箱四室现浇预应力砼结构，桥梁梁高1.8米，桥梁宽度由19.1米过渡到17米，左右幅纵坡分别为1.247%、1.192%，横坡4% 。
桥梁于Z9至Z10和Y10至Y11墩间跨龙井路，墩距40米，梁底至路面高8-9米。
砼浇筑施工采用泵送砼全断面一次性浇注，浇注过程中模板、支架所承受施工荷载为40-60Kpa。
龙井路东西走向，双向四车道宽13米，与本标段桥梁方向呈40°夹角，本跨越区域地处西丽车管所入口与龙井路交汇处，平日车流量大，上午九时至下午五时为该道路车辆高峰时段，极易出现拥堵情况。
图1 桥梁跨龙井路平面图1.2支架设计根据本跨越区域内桥梁横纵坡度大、跨越跨度长等特点，最终跨越方案选用贝雷片结合碗扣脚手架的形式。
运用贝雷梁进行龙井路的跨越，单跨12m共两跨；碗扣架来调节桥梁的横纵坡。
本标左、右两幅桥跨越支架错开施工，搭设完成后桥下净空 5.5m，龙井路北侧通道宽度5.8m，南侧5.6m，能够满足两车同时缓速通过。
1.2.1平面布置贝雷梁沿桥梁纵向即与龙井路斜交布置，以减少支架搭设范围，并且使贝雷梁受力均匀、合理。
鉴于跨度均大于10m，所以梁部采用贝雷梁进行跨越，单幅贝雷梁由17组272片贝雷片组成，单跨12m共两跨。
图2 跨越贝雷梁平面布置图1.2.2立面布置在龙井路以南、以北及中部分别设置1处C25钢筋混凝土条形基础，其上吊装双排三层或三排(路中央)三层贝雷片作为支墩。
支墩以上为沿桥梁方向的贝雷梁，梁顶标高+23.540m。
箱梁施工的工作总结
箱梁施工的工作总结箱梁施工工作总结一、工程概述本工程是一项重要的桥梁建设工程，旨在构建一条连接城市东西两部分的箱梁桥。
工程包括主桥和引桥两部分，主桥采用预应力混凝土连续箱梁结构，引桥采用普通混凝土简支梁结构。
全桥总长2.5公里，其中主桥长1.5公里，引桥长1公里。
二、施工过程1.施工前准备在施工前，我们进行了充分的技术准备和物资准备。
对施工现场进行了详细的勘察和测量，绘制了施工图纸，编制了施工组织设计和安全技术方案。
同时，我们组织了施工队伍进行培训和交底，确保了施工人员的安全意识和操作技能。
2.模板制作与安装在模板制作与安装过程中，我们采用了高强度、高刚度的钢材和木板组合而成的模板。
对模板进行了精细的制作和安装，确保了模板的平整度、光洁度和尺寸精度。
同时，在安装过程中，我们采用了定位和支撑系统，确保了模板的稳定性和可靠性。
3.钢筋加工与绑扎在钢筋加工与绑扎过程中，我们严格遵守了设计要求和规范标准。
对钢筋进行了精细的加工和绑扎，确保了钢筋的位置、间距和数量正确无误。
同时，在钢筋加工过程中，我们采用了先进的机械设备和技术手段，提高了加工效率和精度。
4.混凝土浇筑与养护在混凝土浇筑与养护过程中，我们采用了分阶段、分层浇筑的方法。
对每层混凝土进行了振捣和密实，确保了混凝土的密实度和强度。
同时，在养护过程中，我们采用了喷水养护和覆盖养护相结合的方法，确保了混凝土的质量和外观质量。
5.预应力张拉与压浆在预应力张拉与压浆过程中，我们采用了高强度、低松弛的钢绞线作为预应力筋。
对预应力筋进行了张拉和锚固，确保了预应力的施加准确无误。
同时，在压浆过程中，我们采用了真空辅助压浆技术，确保了压浆的密实度和强度。
三、经验总结与改进方向通过本次箱梁施工，我们积累了以下经验教训：1.施工前准备要充分：在施工前要对施工现场进行详细的勘察和测量，编制好施工组织设计和安全技术方案。
同时要组织好施工队伍并进行培训和交底。
2.模板制作与安装要精细：模板的制作和安装要严格按照设计要求进行，保证模板的平整度、光洁度和尺寸精度。
浅谈支架现浇简支箱梁施工技术
浅谈支架现浇简支箱梁施工技术
支架现浇简支箱梁施工技术是一种常用于桥梁建设中的梁体施工工艺。
该工艺具有结
构简单、施工效率高、经济合理等优点，广泛应用于各类桥梁项目中。
支架现浇简支箱梁施工技术主要包括以下几个方面的内容：
1. 梁底支架的搭设：梁底支架是箱梁施工的关键，对梁体的施工质量有着重要的影响。
在施工过程中，需要根据梁体的形状和尺寸，制作相应的支架模板，确保模板的刚度
和稳定性，并保证各个支点的平整度和垂直度。
2. 钢筋的布置：在箱梁的施工过程中，需要根据梁体设计要求和受力特点，合理布
置钢筋，并采取适当的加固措施，提高梁体的受力性能和抗弯承载力。
3. 混凝土的浇筑：在进行现浇简支箱梁施工时，需要采用预拌混凝土进行现场浇筑。
在浇筑过程中，要注意混凝土的配合比例和施工流程，确保混凝土的强度和均匀性。
4. 脚手架的搭设：为了确保施工人员的安全和施工效率，需要在梁体的上方设置脚
手架。
脚手架的搭设要符合安全规范，并保证施工人员的通行和操作空间。
5. 支架的拆除：在混凝土达到预定强度后，可以进行支架的拆除。
拆除过程中要注
意施工安全，避免对梁体造成损坏。
支架现浇简支箱梁施工技术是一种结构简单、施工效率高、经济合理的施工工艺。
在
实际应用中，需要根据具体情况和桥梁设计要求，合理选择施工方案，确保施工质量和安全。
随着施工技术的不断进步，支架现浇简支箱梁施工技术也在不断发展和完善，为桥梁
建设提供了有效的施工方案。
现浇箱梁施工工作总结
现浇箱梁施工工作总结现浇箱梁施工工作总结1近年来，随着我国社会经济的不断快速发展和人民生活水平的不断提高，公路交通量的快速增长及行车速度的不断提高，人们出行希望有快速、舒适的交通条件，预应力连续箱梁桥能适应这一需要。
它具有桥面接缝少、梁高度小、刚度大、整体性强、外形美观、便于养护等优点。
由于连续箱梁在构造、施工和使用上的优点，当前伴随着我国公路桥梁建设事业的迅速发展，现浇连续箱梁桥在现代桥梁建设中应用较为普遍。
现浇连续箱梁桥的施工质量控制是个重点也是难点，对其进行总结探讨具有十分必要的重要意义。
预应力现浇箱梁施工工序控制流程如下：地基处理支架搭设支架预压施工标高调整铺设底模、腹板侧模、翼板底模底板钢筋及中横梁钢筋加工安装波纹管定位穿钢绞线浇筑底板、腹板和中横梁梁混凝土翼板、顶板钢筋安装加工浇筑翼板、顶板混凝土养生张拉预应力钢绞线（先横后纵）预应力管道压浆拆除支架模板。
下面本文结合自己多年来的工作实践经验，主要对沛县龙固桥预应力现浇箱梁的施工要点进行了深入的研究，总结了一些个人的体会，仅供同行们参考和借鉴。
1、原地面承载力的处理现浇箱梁的关键部位是支架搭设地段的原地面地基承载力的处理，为确保箱梁支架搭设基础坚固密实，须对箱梁平面范围内的原地面地基基础进行加强处理，以提高整体承载力，一般采用换填碎石层或石屑层处理，处理后的地基承载力须满足设计要求。
一般箱梁地基承载力须由箱梁的上部荷载换算确定，其中上部荷载包括箱梁本身结构自重、支架及模板等材料重量，作业人员及振捣工具等施工荷载重量。
2、钢管支架搭设支架搭设是现浇箱梁的质量控制重点，现浇箱梁支架搭设，目前施工中用最常用的就是门碗扣式支架和门式支架。
这类支架搭设方便，受力稳定，拼装灵活，因此，得到广泛青睐。
然而，有时由于受到跨河跨路，大跨度、高净空等特殊地形环境限制，采用常规搭设方法无法进行。
因此根据具体的施工条件，有时需要采用贝雷桁架支撑、大型型钢加临时墩等方式进行支架搭设。
现浇连续箱梁施工技术总结
现浇连续箱梁施工技术总结一、施工方案与施工工艺预应力砼连续箱梁采取有支架就地浇筑法施工。
一联同时搭设支架，按照水平分层施工法分两次完成浇筑工作，待张拉预应力筋、压浆后卸架。
预应力砼连续箱梁施工流程图首先进行箱梁普通钢筋砼施工，支架采用多功能WDJ碗扣式脚手架，满堂搭设，箱梁外模及底模采用1.8cm厚的木胶合板，内模采用木模，汽车吊配合模板和钢筋的安装，砼采用商品砼，由砼拌合站统一拌制，由砼运输车运至现场，高架泵车泵送到位，沿箱梁竖向分两层浇筑。
在砼强度达到设计强度的100%时，进行预应力筋的张拉和孔道压浆、封锚工作。
最后进行卸架工作。
二、支撑体系的确定(一)、支架基础处理将钻孔桩施工中的泥浆池（泥浆要挖除）和承台(系梁)施工开挖的基坑分层回填砂土并夯实，然后平整压实场地。
砂土地基上设20cm厚的灰土层，并用彩条布覆盖。
处理后的地基必须进行承载力试验以确定是否满足检算书中的承载力要求，同时观察地基受压后的沉降情况，以确定施工预拱度的留设。
若地基沉降过大时，对地基进行换填碎石处理，确保压实后的地面平整、坚实，避免支架体系产生不均匀沉降。
具体施工步骤为：1、首先清表和挖除泥浆池中的泥浆（清表宽度较梁部翼缘板宽1～2m），泥浆池和承台（系梁）基坑要分层回填砂土，已虚填过砂土的地面要用水浸泡使其下沉。
而后进行场地平整、压实，采用16T振动压路机来回碾压6遍以确保地基压实度达到90%以上。
2、砂土地基压实并经检验合格后按比例撒铺粘土和生石灰粉，然后使用旋耕犁拌匀，16T压路机振压6遍。
灰土地基压实系数必须达到93%以上，平整度用直尺检测偏差小于2cm。
为有利于雨水排除，基底设置成由曲线外侧向内侧的1～2％的坡度，并在内侧设置排水沟。
基础处理要超出箱梁平面投影范围每边1～2m。
C、所有支架地基处理完毕后必须用彩条布覆盖，防止雨水浸泡破坏地基，降低承载力。
（二）.支架设计及搭设1、支架设计①支架立杆顺桥向间距为1.2m(77＃～83＃墩之间为0.9 m)，横桥向间距为0.9m，横杆步距为1.2m。
现浇箱梁首件工程施工总结
现浇箱梁首件工程施工1. 前言现浇箱梁首件工程是任何工程建设的重头戏，一旦成功完成，往往可以为之后的工程建设奠定坚实的基础。
在本次工程中，我们以最高的标准、最严格的要求，制定了完整的施工流程和质量标准，确保了现浇箱梁首件工程的成功完成。
2. 工程概述本工程的主体结构是现浇混凝土箱梁，梁体长度为30m，宽度为4m，高度为2m，主要用于连接两座重要建筑物之间的跨越。
首件工程的意义在于为之后的工程提供了重要的参考和借鉴，同时也为施工过程中的安全保障提供了重要的技术支持。
3. 施工组织本工程分为桥梁施工组和箱梁生产组，由桥梁施工组进行箱梁的吊装和安装工作，箱梁生产组则负责生产制造高质量的箱梁，确保箱梁可以高效、准确的安装。
4. 施工安全本工程位于一个繁忙的地区，涉及到多个施工现场和人流密集的地带，因此在施工前，我们对施工区域进行了全面的安全分析和评估，制定了严格的安全标准和管理措施，确保工程施工的平稳、安全和顺畅。
5. 施工质量箱梁的生产和制造是保证工程质量的重要环节，我们采用了最先进的生产技术和设备，从原材料采购到成品质量检测，都实施了一系列严格的质量控制措施，确保了箱梁的质量符合大型工程建设的高标准要求。
6. 施工成效本工程的施工效果非常好，我们充分发挥了施工组织的优势，采用了最佳的施工方案和生产技术，使得施工周期缩短，施工质量得到了有效提升。
当前，箱梁的安装工作已经完成，工程交付的时间也将提前，这是整个施工团队的优秀表现。
7. 结果分析通过本工程的施工实践，我们不仅提高了技术水平，提高了施工经验，还切实提高了工作效率和工程质量，为之后的工程建设积累了宝贵的经验。
本文是对现浇箱梁首件工程施工的一次，通过对施工组织、施工安全、施工质量、施工成效以及结果分析的详细阐述，我们可以得到一个准确的，即开展好组织、安全和质量等方面的施工管理工作，保证施工的效率和施工质量，提高了工程建设的顺利。
现浇箱梁施工总结
普通砼现浇箱梁施工首件总结根据弘卢高速〔2010〕51号文件关于下发《三门峡至淅川高速公路灵宝至卢氏段首件工程认可制和样板工程推广制实施细则》的通知精神，我标段普通砼现浇箱梁首件选在BK0+681.813 B匝道2号桥第二联现浇箱梁，该箱梁所需砼量400m3，光圆钢筋24.4kg，带肋钢筋4653.5kg。
该箱梁于2011年6月13日05:40-23:52浇筑完成，浇筑时间18小时12分钟，结合我标段在BK0+681.813 B匝道2号桥第二联现浇箱梁施工过程，对我标段现浇箱梁首件施工经验总结如下，以便于指导我标段立柱大面积施工。
一、支架及底模施工1. 地基处理：将桥跨处场地推平夯实，做一层厚15cm、灰剂量为12%的石灰土，压实度达95%以上。
个别软弱地段换填为灰土并分层夯实。
为防止地基表面积水，地基做成2%的横坡，顺桥两侧开挖好排水沟。
然后采用20cm厚C20砼处理。
2．支架：支架采用碗扣式满堂支架，纵向间距0.9m，横向间距0.6m，梁肋处横向间距0.9m，横杆步距1.2 m，单根立杆最大承受荷载为15KN，容许荷载为30KN，即安全系数为30/15=2。
支架搭设后设置纵横向连杆及部分斜撑，以保证支架稳定。
3．底模：先在支架顶托上安放10×15cm方木，然后再纵向铺设10×10cm方木，梁肋部间距20cm，其他部分30cm，调平后定出底模控制线，由中心向两侧铺设底模，底模采用1.2cm厚双面覆模木质胶合板。
支架布置图附后《BK0+681.813 B匝道2号桥现浇箱梁满堂支架示意图》二、预压：该桥共三联，计划先浇筑第二联，接着浇筑第一联，最后浇筑第三联。
预压顺序为：先预压第二联，接着预压第一联，最后预压第三联。
该桥梁每跨现浇箱梁的自重为280t，每个砂袋重量在2t 左右，振捣系数采用1.2，所需168袋砂进行预压，使支架稳定后即可撤除砂袋进行绑扎钢筋工作。
翼板部位由于荷载较轻不进行预压，分三次加载，前2次各为砂袋总重的30%，第3次为40%，每孔选取跨中及1/4跨径及横梁五个断面布点进行观测，每个断面分左中右三点。
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笔架山大桥支架现浇箱梁施工技术总结内容摘要：重点介绍了钢管柱、贝雷梁组成的排架式支架支撑体系现浇公路箱梁施工技术，阐述了施工方案选择、支架结构验算、支架安装方案等。
关键词：钢管柱贝雷梁支架现浇箱梁施工技术总结1.工程概况笔架山大桥上部构造为现浇连续箱梁，共17孔，全长802米，共二联，跨径为35+14*50+35+32米。
箱梁顶板宽度为12.64米，底板宽6.5米，高2.7米，首跨箱梁浇筑长度44.84米。
桥面纵坡-2.85%，砼435.83立方米。
钢筋67T，钢绞线24.8T，梁体总重量1133T，箱梁为等截面单箱单室后张法预应力箱梁，1#墩高20米，首跨施工尾端箱梁底距地面33米。
采用上行式移动模架自0#台向17#台逐孔现浇施工。
2.施工方案选择2.1移动模架拼装方案选择2.1.1移动模架简介笔架山大桥箱梁采用MSS1800型50米上行式移动模架原位现浇施工，模架主梁为叠合式箱梁结构，主梁单节最大长度为12.6米，宽2.4米，高3.05米，单节最大重量为25T。
移动模架拼装完成总体长度95.32米，高度5.5米，加吊挂总宽度16.6米。
2.1.2施工环境情况笔架山大桥0#台位于山顶，1#墩位于半山腰，0#台与水口大桥（相邻标段）16#台相距仅为16米，两侧山坡坡面陡峭，山顶距谷底高差达33米，山顶开挖后最大宽度不超过30米，施工场地非常狭小。
地势起伏剧烈，其情况见图一。
2.1.3移动模架拼装方案选择受模动移架外形尺寸、重量限制，只能采用大吨位吊车进行拼装，又受地施工场地影响，在半山腰1#墩位置采用吊车吊装主梁需要填筑大量土石方，且笔架山大桥位于大港河河床上，河床宽度不足20米，如进行填筑，必定堵塞河道和施工辅道，给上游施工标段带来安全隐患。
根据以上情况，经对比分析，确定在山顶开挖山体，形成平台，第一跨箱梁先现浇完成后，移动模架运到平台，采用60T汽车吊在已浇筑完成的箱梁上进行拼装的施工方案。
2.2首跨箱梁现浇施工方案选择根椐现场地形地貌情况，采用脚手杆满堂支架法施工需在山坡上开挖横向台阶，对原山体破坏较大，又因原山坡陡峭（坡比为1：1），山体易产生滑坡，在山体上搭设满堂支架脚手，存在施工和结构安全隐患。
其次，采用满堂支架法施工，平均高度为20米，最大高度达40米，根据公路工程安全施工技术规程（JTJ076-95）8.4.10 规定，脚手架高度在10-15m时应设置一组（ 4-6根）缆风绳。
每增高10m应再加设一组。
缆风绳与地面夹角为45°-60°。
此法施工需投入大量的劳动力和周转材料，又无后续工程，其施工成本增加。
采用钢管柱和贝雷梁组成的简易支架法施工，对原山体破坏小，施工安全、简洁。
投入劳动力及周转材料小，能够节约施工成本。
3.总体布置方案原方案在0#台至1#墩间设四排Φ425*6mm钢管支柱式支，经开挖后，1#支架与2#支架间地基高程基本一致，地基距箱梁底部高度为5米，0#台至1#支架之间地基岩面变化很大，采用钢管支架法施工，需开挖台帽下土石方，造成桩基外露，对结构受力不利，又因箱梁施工完成后，箱梁下回填土石方困难，如采用浆砌锥坡防护方式，增加工程成本。
经过分析比较确定，取消1#支架、2#支架，2#支架改用钢筋混凝土基础上直接放置贝雷纵梁，在1#支架与2#支架间先用开山碎石回填后，浇筑20cm厚C20砼，再搭设满堂脚手架的施工方案。
其总体型式布置见图二、图三。
支架基础采用C20砼扩大基础，基础中预埋钢板与钢管焊接形成排柱式支墩，柱间设置[12.6对扣槽钢系梁。
柱顶设置锲块调整纵坡。
锲块与柱头焊接牢固。
锲块上横向设置2根I30b横梁，横梁上纵向分布12排贝雷梁。
在贝雷梁上横向设置I14横梁，纵向间距0.5米，在I14横梁上纵横向每0.5米间距分布扣件式脚手架，脚手架长1.05米,上托0.15米。
然后横向铺设10*10cm木枋，满铺1.8cm木胶板，1.2cm竹胶板做为箱梁底模。
箱梁腹板外模采用1.2cm竹胶板，内模采用1.8cm木板。
4．支架结构检算4.1 工字钢（I14）横梁验算4.1.1工字钢横梁设计贝雷梁上横向设置I14横梁，纵向间距0.5米，单根长度14米。
布置图如下：图四、工字钢横梁（I14）布置图4.1.2 受力分析如图四所示，I14钢横梁受力情况较复杂，为简化计算，箱梁腹板下部贝雷梁分部三片，间距45CM，因腹板砼较重，I14工字钢横梁在此处按固定端考虑，箱梁翼板与箱梁中分别计算。
受力简图如下：4.1.2.1 箱梁翼板处I14钢横梁受力分析a.箱梁翼板处I14钢横梁受力简图（图五）。
图五、箱梁翼板下I14钢横梁受力简图b.荷载组合★砼自重:q1取26KN/m3计算q11=0.2*0.5*26=2.6KN/mq12=0.4*0.5*26=5.2KN/mq13=0.6*0.5*26=7.8KN/m★模板、支架、脚手架荷载q2=0.439KN/m底模1.2cm厚竹胶板q21=0.012*0.5*6=0.036KN/m底模纵向10*10枋木：q22=13*0.1*0.1*.5/3.5=0.019KN/m底模横向10*10枋木：q23=0.1*0.1*6=0.06KN/mΦ48钢管脚手：q24=3*4*0.0333/3.07+5*0.0333+0.5*5*0.0333/3.07=0.324KN/m ★工字钢自重q3=0.1421KN/mq3=14.21kg/m=0.1421KN/m★施工人员、施工料具运输、堆放荷载q4=0.75KN/mq4=1.5*0.5=0.75KN/m★倾倒混凝土及振捣混凝土产生的荷载q5=1KN/mq5=2*0.5=1KN/m★荷载组合计算qa=q11+q2+q3+q4+q5=2.6+0.439+0.1421+0.75+1=4.93KN/mqb=q12+q2+q3+q4+q5=5.2+0.439+0.1421+0.75+1=7.53KN/mqc= q13+q2+q3+q4+q5=7.8+0.439+0.1421+0.75+1=10.31KN/mc.受力分析★4.1.2.1.3.1弯矩（见图六）图六、箱梁翼板下I14钢横梁弯矩图Mmax=5.56KN/m★剪力（见图七）：图七、箱梁翼板下I14钢横梁剪力图Qmax=9.69KNd.抗弯验算σmax=Mmax/w=5.56/102=0.05451GPa=54.51Mpa<[σw]=145Mpa，满足要求。
e.抗剪验算τmax=Qmax/A=9.69/21.516*10-4=4.5MPa<[τ]=85MPa，满足要求。
f.挠度图（见图八）图八、箱梁翼板下I14钢横梁挠度图ƒ(x)=3.3mm4.1.2.2 箱梁梁中处I14钢横梁受力分析a.箱梁梁中处I14钢横梁受力简图（见图九）图九、箱梁中部I14钢横梁受力简图b.荷载组合★桥梁自重产生的荷载视为均布荷载,砼自重取2.6t/m3计算。
q1=(0.28*0.5*26*4.5+0.25*0.5*2.5*26+(0.25+0.45)*1*1/2*0.5*26*2)/4.5=7.47KN/m ★模板、支架、脚手架荷载q2=0.324KN/m底模1.2cm厚竹胶板q21=0.012*0.5*6=0.036KN/m底模1.6cm厚木胶板q22=0.016*0.5*6=0.048KN/m底模横向10*10枋木：q23=0.1*0.1*6=0.06KN/mΦ48钢管脚手：q24=1.2*9*0.0333/4.5+2*0.0333+0.5*9*0.0333/4.5=0.18KN/m ★工字钢自重q3=0.1421KN/mq3=14.21kg/m=0.1421KN/m★施工人员、施工料具运输、堆放荷载q4=0.75KN/mq4=1.5*0.5=0.75KN/m★倾倒混凝土及振捣混凝土产生的荷载q5=1KN/mq5=2*0.5=1KN/m★荷载组合计算q=q1+q2+q3+q4+q5=7.47+0.324+0.1421+0.75+1=9.6861KN/mc.受力分析★弯矩（见图十）：图十、箱梁中部I14钢横梁弯矩图Mmax=0.74KN.m★剪力图如下（见图十一）：图十一、箱梁中部I14钢横梁剪力图Qmax=4.77KNd.抗弯抗剪验算由4.1.2.1.4，4.1.2.1.5验算过程可知，满足要求。
e.挠度（见图十二）图十二、箱梁中部I14钢横梁剪力图ƒ(x)=0.2mm4.2 贝雷梁结构验算纵梁采用12排贝雷钢梁。
4.2.1 荷载组合4.2.1.1桥梁自重产生的荷载视为均布荷载,砼自重取 2.6t/m3计算:q1=435.83*26 /34.84=325.246KN/m。
4.2.1.2模板、支架、脚手架：q2=39.99KN/m底模1.6cm木板:q21=0.016m*7m*6KN/m3=0.672KN/m底模1.2cm竹胶板：q22=0.012m*7m*6 KN/m3=0.504KN/m外模1.2cm竹胶板：q23=0.012m*(6.14+4.2)m*6 KN/m3=0.744KN/m蕊模2cm木板：q24=0.02m*(1*2+2.7*2+5.5)m*6 KN/m3=1.55KN/m木材（共需81 立方米）：q25=81*6 /44.84=10.84KN/mΦ48钢管脚手（共需60T）：q26=600/44.84=13.38KN/mI14工字钢：q27=12.64m*(16.88kg/m)/0.5m=426.7kg/m=4.267KN/m4.2.1.3贝雷梁自重单层单节270kg:q3=270/3.0*12=1080kg/m=10.8KN/m4.2.1.4施工人员、料具、运输、堆放荷载：q4=1Kpa4.2.1.5振捣砼产生的荷载：q5=2.0Kpa4.2.1.6倾倒砼荷载：q6=2.0Kpa4.2.1.7荷载组合贝雷梁所受均布荷载为：q=q1+q2+q3+q4+q5+q6=381.036KN/m 4.2.2受力分析4.2.2.1 0#台至1#墩间贝雷梁荷载计算a.0#台至1#墩间贝雷梁计算简图（见图十三）：图十三、0#台至1#墩间贝雷梁受力简图b.弯矩图（见图十四）：图十四、0#台至1#墩间贝雷梁弯矩图Mmax=4787.41KN.mM中max=2957.42KN.mc.剪力图（见图十五）：图十五、0#台至1#墩间贝雷梁剪力图Qmax=2429.99KNRa=1837.6KNRb=4768.49KNRC=1395.65KN4.2.2.2 1#墩外侧雷梁荷载计算a.计算简图（见图十六）图十六、1#墩外侧雷梁受力简图b.弯矩（见图十八）图十八、1#墩外侧雷梁弯矩图Mmax=2223.33KN.mc.剪力（见图十九）图十九、1#墩外侧雷梁受力简图Qmax=1314.21KNRa=1468.22KNRb=1961.14KN4.2.3 贝雷梁结构验算4.2.3.1 贝雷梁抗弯验算贝雷梁单层单排容许弯矩：[W]=788.2KN，由以上内力分析可知，最大弯矩为：Mmax=4787.41KN.m<12[W]=9458.4KN.m，满足要求。