围堰计算书
单壁钢围堰计算书
单壁钢围堰计算书一、计算依据1、xxxxxx施工设计图；2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3、水利水电工程钢闸门设计规范（SL74-95）4、《钢结构计算手册》二、工程概况本设计主要为xxxx大桥水中墩系梁施工用钢围堰，该项目共计12个水中墩，其中9#、12#—19#墩因系梁底标高较低，采用单壁钢围堰施工。
现场调查，施工最高水位为414米，根据各墩位系梁标高，确定三、主要技术参数1、现场调查，施工最高水位为414米；2、Q235钢[σ]=140Mp，[σw]=145Mp，[τ]=85Mp3、钢弹性模量Es＝2.1×105MPa；四、围堰构造围堰采用单壁钢围堰，面板为8mm厚钢板，竖向背楞采用8号槽钢，间距400mm，竖向设置三道围檩，围檩使用I32b，对应围檩设置三道内支撑，每道支撑为4根φ140x5.5mm钢管。
封底混凝土厚1.5米，采用C20混凝土，采用水下多点灌注的方式。
五、计算过程（一）面板计算面板按支撑在围檩上的连续加筋板计算，横向取3.2米宽一条（一块板），竖向取全长7.9米，荷载为静水压力荷载。
简图如下：正面图侧面图荷载为静水压力，按水深7.6米考虑（水面标高414米，围堰底标高406.9米），则q=7.6x10=76KN/m2。
3、计算结果按上述图示与荷载，计算结果如下：（1）面板变形：（2）面板应力：通过以上两图，可以看到面板最大变形为 2.35mm，最大应力77Mpa，满足要求。
结论：面板采用8mm厚钢板刚度与强度满足要求。
（二）竖向背楞计算1、计算简图竖向背楞简化为支撑在围檩上的连续梁，计算简图如下：3002、计算荷载荷载主要为静水压力，Q=76KN/m2，竖肋间距400mm，荷载q=76/100x400=30.4N/mm3、计算结果根据上述图示及荷载，计算竖向背楞的结果如下：(1)下部0-3.7米内单元（采用2[8截面]Mmax=6.9105KNxmQmax=85.379KN[8的几何特性为：A=2x1020=2040 mm2A0=（80-2x8）x5x2+400x8=3840mm2I=1010000x2=2020000mm4W=25300x2=50600mm3σmax= M max /W=6.9105·106/50600=136.6N/ mm2<145N/ mm2τmax= Q max /A0=85379/3840=22.2N/ mm2<85N/ mm2 (12)上部3.7-7.9米内单元（采用[8截面]Mmax=3.06KNxmQmax=12.051KN[8的几何特性为：A=1020 mm2A0=（80-2x8）x5+400x8=3520mm2I=1010000mm4W=25300mm3σmax= M max /W=3.06·106/25300=120.9N/ mm2<145N/ mm2τmax= Q max /A0=12051/3520=3.4N/ mm2<85N/ mm2结论：竖肋上部4.2米采用[8，下部3.7米采用[8，满足要求。
围堰计算书
Mmax＝142.4kN·m
2、钢板桩抗弯强度检算：
=69.9MPa<1.05×[200MPa]=210MPa满足受力要求
通过对钢板桩围堰两种状态下的比较可知：
第一道内支撑在工况一时受力最大F1max=73.4kN，
工况1：围堰水下洗泥完成后，钢板桩处于最不利位置，受力情况分析如下。
按照结构专业规范4.1.1条规定：悬臂式支护结构嵌固深度设计值hd宜按下式确定。
式中 —桩、墙底以上根据本规程第3.5节确定的基坑内侧各土层水平抗力标准值 的合力之和；
h —合力 作用点至桩、墙底的距离；
—桩、墙底以上根据本规程第3.4节确定的基坑内侧各土层水平抗力标准值 的合力之和；
将边梁及内支撑看做中心加有刚性约束的整体平面刚架结构，利用迈达斯进行受力分析，计算受力图如下：
支撑受力分析图
支撑组合应力值
自重产生的应力值
支撑剪力应力值
边梁及内支撑最大组合应力值： <205MPa
边梁及内支撑最大剪力应力值：
（三）封底混凝土厚度验算
围堰封底抽水完成后，封底混凝土需承受水头差引起的向上浮力，封底混凝土标号为C25，其容重γ=24kN/m3，封底混凝土厚度为2.5m。
综上：F1max＝73.4kN，F2max＝238.3kN,F3max＝230.8kN，
Mmax＝233.1kN·m
2、钢板桩抗弯强度检算：
=114.4MPa<1.05×[200MPa]=210MPa满足
2、围堰受力计算（混凝土按非理想状态来计算）
围堰合拢后，先进行水下封底，混凝土没有达到强度后进行内支撑的安装，将其视为普通填土进行考虑。
土石防水围堰计算书
土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数计算简图围堰剖而图土和块石防水围堰剖面图:、围堰土堤稳定性计算K mini=(W iX cos 也 1 x tan 41+W 1*sin 也 1)=(555.11 x cos22.69 0x tan25.00 15.00 X 17.41)/(555.11 X sin22.69 0 )=2.34 > 1.25K min2=(W2X cos a 2x tan 42»(W力X sin a 2)=(674.28 x cos17.57 ° X^tan25.00 15.00 X 20.98)/(674.28 X sin17.57 0 )=3.02 > 1.25其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN ;满足要求！2、围堰土堤抗倾覆稳定验算围堰土堤重和顶部所受荷载：W” X H(2B+HX ctg a +HX ctg 6 )/2+q X B=21.00 X 7.00 X (2 X 5.00+7.00 X ctg33.69 0 +7.00 X etc)/2+20.00 500=2635.53kNk0=(W<b+ E y 冷)/( E x Xh+M wF+M other沪(2635.53 T4.04+ 359.92 16.83)/(180.00 2.00+ 910.46)=33.89 > 1.30满足要求！3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算k c = p XK/ Bi =(0.30 x 2995.45)/(180.00+104.67)=3.16 > 1.30其中：廿i--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN ；写i--围堰土堤各水平■力总和，kN ；满足要求！三、围堰土堤断面抗剪强度计算土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为H y应大丁剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：p =tan 4 = tan25.00 0 =0.47抗剪切强度：H Y =7.00 X 21.00 X 0.47=68.55kN/m剪应力：r =3/2(2/2/B)= 3H2/4/B =3 次002/4/5.00=7.35kN/m2Hy p =68.55kN/n^3H/4/B=7.35kN/m2。
钢板桩围堰计算书
苏州西全桥主墩钢板桩围堰计算书一、工程概括苏州西全桥跨望虞河为（48.75＋80＋80＋48.75）米一联四跨连续梁形式。
35＃、36＃主墩位于望虞河中。
主墩承台平面尺寸为10.4×18.2米，高度为4米，其上为6.6×12米，厚度1.5米的加台。
主墩桩基为15根Φ1.5米钻孔桩。
35＃、36＃主墩承台结构尺寸如下：二、围堰的布置及计算假设1、围堰的布置在比较2个墩的承台底标高及河床标高后，拟以35＃墩为例，进行钢板桩围堰的设计、计算。
钢板桩的具体布置如下图：2、计算假设本计算中土层参数根据项目部提供的土层资料，按经验取值如下：围堰设计时计算水位按＋2.0m 考虑。
三、钢板桩围堰设计 1、土压力计算本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。
以水位标高＋2.0以基准，计算各高度点的水压力、有效土压力。
（1）、主、被动土压力系数黏 土：Ka ＝tg 2(45-220)＝0.49， ka ＝0.7 Kp ＝tg 2(45+220)＝2.04， kp ＝1.428粉 砂：Ka ＝tg 2(45-25.24)＝0.414， ka ＝0.643 Kp ＝tg 2(45+25.24)＝2.417， kp ＝1.555（2）、有效主动土压力的计算 a 、h ＝6.5m 时， Pa ’=0b 、h ＝8.8m （上）时，Pa ’=0.49×9.5×2.3－2×10.5×0.7＝－3.99KN/m 2，取Pa ’=0h ＝8.8m （下）时，Pa ’=0.414×10×2.3－2×10×0.643＝-3.338KN/m 2，取Pa ’=0c 、h ＝20.5m 时，Pa’=0.414×（9.5×2.3＋10×11.7）－2×10×0.643＝44.6 KN/m2 （3）、孔隙水压力的计算a、h＝6.5m时，Pw＝65 KN/m2b、h＝8.8m时，Pw＝88 KN/m2c、h＝20.5m时，Pw＝205 KN/m2（4）、土压力合力a、h＝6.5m时，Pa＝65 KN/m2b、h＝8.8m时，Pa＝88 KN/m2c、h＝20.5m时，Pa＝44.6＋205＝249.6 KN/m22、各施工工况及内力计算本围堰施工时，按上层支撑已安装，并抽水（吸泥）至待安装支撑下100cm 处，计算各支撑在各阶段可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。
围堰设计计算书
一、导流水力学计算1.一期导流水力学计算1.1一期围堰堰前最高设计挡水位的计算本要素按束窄河床水力学进行计算确定已知，设计挡水流量Q=16000m 3/s ，设计过水流量17100m 3/s 。
查天然河床水位流量关系曲线表Q=16000m 3/s 对应的坝址河床天然水位为42.66m 。
截流堰前水位壅高位按下列公式试算求得： ()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--Φ=2212102211z h B A A zg Q z 式中：φ——流速系数，其值与围堰的布置形式有关Q ——泄流量（m 3/s ）g ——重力加速度B 1——堰址上游4~5倍水深处河床水面宽度A 0——原过流面积（m 2），A 1——围堰占压面积（m 2）h ——下游水深（m ）Z ——水位壅高值（m ）(1)一期围堰的布置型式为梯形加翼堰，取流速系数φ=0.85~0.90。
(2)天然状态下，Q =16000m 3/s时，坝址水位42.66，相应过流面积A0=11155.8087m 2，A1=6792.2578m 2。
A 0 -A 1=4363.5519m 2。
(3)查围堰布置知B 1=985m ，水深h=14.1m 附图1：计算简图 ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯-⨯=∴222221.1498515519.436318.9216000z Z φ取φ=0.85时，试算得Z=0.95mφ=0.90时， 试算得Z=0.847m ， 取Z =0.90m 。
(4)对比坝址与坝轴线下游405m 处的水位-流量关系曲线，知坝址段的水面坡降约为1‰，天然来水量Q=16000m 3/s 对应的一期上游围堰轴线处水位高于坝轴线水位约53c m 。
故围堰堰前静水位=42.66+0.90+0.53=44.09m 。
1.2一期围堰堰顶过流面高程计算堰顶过流按日本车间台形堰公式计算。
计算式如下：Q=φp ×B×hs ()hs H g -2Q=M P ×B×232H g ⨯φp ——淹没出流的流量系数B ——溢流宽度（m ）M p =0.28+0.37H/P 1假定堰前水位上升到44.20m 时，右汊河床过流能力为16000m 3/s （偏安全考虑），则一期围堰堰顶过流能力按17100-16000=1100m 3/s 进行核算。
某围堰受力计算书
七、围堰受力计算（一）已知条件1、计算中根据实际情况取施工最高水位+1.0m。
2、钢板桩顶标高：+2m,承台设计顶标高：-2.0m，底标高：-4.0m。
3、3＃、4＃墩承台尺寸为7.0m×15.0m×2.0m承台的顶标高为-2.000米，底标高为-4.000米。
经过实测目前海河水的水面高程为+0.937米。
3＃墩河床底标高最大为-3.063m，最小为-3.363m；淤泥底标高为-9.450米，淤泥层的厚度为（6.1～6.4）m；4＃墩河床底标高为（-4.565m～-5.065）m，淤泥底标高为-11.5米，淤泥层的厚度为（6.4～6.9）m。
淤泥层的承载力特征值，压缩模量。
4、拉森Ⅳ型钢板桩技术参数为：截面尺寸为：宽度＝400mm；高度＝155mm；每延米重量77.7Kg；截面矩W＝2037cm35、现场实测和地质报告结合后水文地质情况（选用9＃墩处）见图1。
图1：水文地质情况图在19m范围内进行加权平均后得出：γ＝16.3 ；C＝14.4KPa；φ＝9.8°。
主动土压力系数：被动土压力系数：（二）计算内容1．内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度：r:平均值，取16.3h1=1.11h=3.14mh2=0.88h=2.49mh3=0.77h=2.18m根据具体情况，确定采用的立面布置形式如下图所示整体平面布置见总平面布置图2．支撑内力计算按简支梁计算（利用等值梁法进行计算），假定横梁承受相邻两跨各半跨上的水压力：：所求横梁支点承受的土压力；D：横梁支点到板状顶的距离；：横梁支点到上一支点的跨度；：横梁支点到下一支点的跨度；其中封底混凝土也做为一道支撑考虑p1=15.6p2=111.2Kp3=86.68 （封底混凝土）3．钢板桩入土深度（用盾恩近似法进行计算）计算简图如下由上图知：MR的斜率：DB板桩上的荷载GDB’N’一半传到D点，另一半传至土压力MR’B’；由式：知：X＝6.4m根据入土部分的固定点，在P点的作用点O，距坑底的距离为：。
围堰计算书
围堰计算书一、围堰侧边摩阻力围堰下沉采用围堰内吸泥清空方法，因此围堰下沉的阻力为外侧边的摩阻力与水浮力。
围堰外侧边周长l=(8.5+15.0)x2=47m围堰入土深度 h=4.5m砂土摩擦系数取f=2.0 tf/m2围堰自重 G=65t摩擦力 F1=lhf=47x4.5x2=423t水浮力 F2= G/7.85*1.0=8.3tF1+F2 >G，因此围堰靠自重无法下沉，采取在双壁围堰内填充砼。
填充砼数量为：（7.7+14.2）x2x4.5x0.8=157.68m3，重量为：G1=140.16x2.3=362.7t。
则：G+G1=427.7t≈F1+F2=431.3t如果围堰下沉困难，可采取围堰四周高压射水，减小摩擦力。
二、围堰封底后抗浮力计算围堰封底抽水后，承受最大的水浮力，水浮力由围堰自重、封底砼重、填充砼及封底砼与钻孔桩之间握裹力克服。
封底砼重量 P=6.9x13.4x2.0x2.3=425.3tF1+G1+P+G=423.0+362.7+425.3+65.0=1276t(未计封底砼与钻孔桩之间握裹力)围堰浮力F3=15x8.5x10x1.0=1275t 因此满足浮力要求。
三、围堰结构计算1、面板、肋计算围堰受力在围堰封底抽水后，水压力作用下为最不利。
其受力如图示：b/a=1.5/0.5=3>2.0因此按单向连续板计算。
Y=(11.5x2.15+30x0.6x7.8)/(11.5+30x0.6)=5.6cmI=1/12x30x0.63+30x0.6x2.22+59.96+11.5x3.452=0.54+87.12+59.96+136.88=284.5cm4W=284.5/5.6=50.8 cm3M=1/10*ql2=1/10*8x0.5x1.52 =0.9t〃mσ=M/W=0.9x105/50.8=1771kg/cm2≈[σ]= 1700kg/cm2 (可)2、内支撑计算N=5.84t/m2*(1.7+1.5)/2*(3.2+2.0)/2=5.84*1.6*2.6=24.29t 选用2∠752x8角钢[N]= A*1.700t/cm2=2x11.5x1.700=39.10t>N(可)3、桁梁计算M=1/8*ql2=1/8*8*9.344*3.02 =8.41t〃mN=M/a=8.41/0.8=10.5t面积A=14x1.0+25x1.0=39cm2[N]= A*σ=39cm2x1.700t/cm2=66.3t>N(可)。
围堰计算书
工程设计证书号：A132019934金庭环岛路B取土区施工围堰计算报告江苏宏鑫路桥建设有限公司2012年02月目录1 工程概况 (1)2 计算依据 (1)3 设计条件 (1)4 钢桩嵌固深度计算 (3)5 排桩结构内力计算 (5)6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5)7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)1 工程概况本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。
依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。
2 计算依据（1）围堰设计图（2）岩土工程勘察报告（3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99（4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999（5）堤防工程设计规范GB50286-983 设计条件工程等别及标准按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。
考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。
根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。
本工程区地震基本烈度Ⅵ度。
围堰断面围堰顶高程、顶宽确定⑴顶高程堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。
设计水位：2.37m。
设计风速取8级风（17.9m/s）安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。
A区围堰：风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。
经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m，围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。
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工程设计证书号：A132019934
金庭环岛路B取土区
施工围堰
计算报告
江苏宏鑫路桥建设有限公司
2012年02月
目录
1 工程概况 (1)
2 计算依据 (1)
3 设计条件 (1)
4 钢桩嵌固深度计算 (3)
5 排桩结构内力计算 (5)
6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5)
7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)
1 工程概况
本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。
依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。
2 计算依据
（1）围堰设计图
（2）岩土工程勘察报告
（3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99
（4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999
（5）堤防工程设计规范GB50286-98
3 设计条件
工程等别及标准
按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。
考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。
根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。
本工程区地震基本烈度Ⅵ度。
围堰断面
围堰顶高程、顶宽确定
⑴顶高程
堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。
设计水位：2.37m。
设计风速取8级风（17.9m/s）
安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。
A区围堰：
风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。
经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m，
围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。
B区围堰：
风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为西风及西北，风区长度约35km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。
经核算风壅水高0.71m，波浪爬高为1.03m，
围堰顶高程=2.37+0.69+1.03+0.5=4.59m，设计围堰顶高程为
4.60m。
⑵顶宽
围堰堰顶宽度按满足施工、维护和防汛等要求，并根据类似工程围堰的施工经验，钢板桩围堰顶宽取5m。
根据江苏苏州地质工程勘察院提供的《吴中区金庭环岛路A B取土区围堰独工程地质勘察报告》和工程经验，各土层的物理力学指标及结构参数见表1。
表1 土层指标及结构参数
注：K0为静止土压力系数，K a为主动土压力系数，K p为被动土压力系数。
围堰顶考虑5kN/m2的均布活载。
围堰外施工常水位2.37m。
4 钢桩嵌固深度计算
在围堰结构中，钢管（板）桩作为约束回填土的骨架，前、后排桩可以视为是单层支点排桩的支护结构，设计时要求在极限状态下嵌固深度满足支护体系抗倾覆、抗滑移、整体稳定性、抗隆起等要求，规范认为按抗倾覆要求确定的嵌固深度，基本可保证其它各种验算所要求的安全系数。
对于单支点支护结构，结构的平衡是依靠顶点约束拉筋的支点及桩的嵌固段土抗力共同提供反力，因此必须具有足够的嵌固深度以形成一定的反力保证结构稳定。
计算钢桩抗倾覆稳定时，采用单锚浅埋板桩计算方法，假定上端为简支，下端为自由支承，相当于单跨简支梁，其中土压力作用在桩后为主动土压力，作用在桩前为被动土压力。
对支点求弯矩，要求在支点（拉筋联系点）的合力矩等于0（实
践中应满足一定安全系数）。
根据荷载计算，确定由主动土压力、被动土压力和水压力对支点的力矩Ea M 、Ep M 、Ew M ，钢桩嵌固深度需满足下面经验公式：
2.1≥+=
Ew
Ea Ep M M M F
其中主动土压强和被动土压强计算公式为：
a a a a K c K e 2-=σ p p p p K c K e 2+=σ
式中：a K 为主动土压力系数，p K 为被动土压力系数，c 为土体粘聚力，数值见表1。
以钢管桩围堰为例，钢管桩折算挡土高度为m ，嵌固深度为m 。
土压力计算简图见图3。
经计算，围堰的钢管桩和钢板桩嵌固深度验算满足要求，具体数据见表2。
表2 钢桩抗倾覆安全系数计算表
5 排桩结构内力计算
支点的拉杆拉力采用比较符合实际情况的变位法计算，即假定钢板桩内、外侧板桩由于外力作用产生变位，在拉杆处的内向变位相等。
计算公式如下：
)80/()51010()(3
22321HC C HC C H H P P Z -+-⨯+=
H P P P /)2(a 1水-= H
P P P /)2(a 2水+=
式中：a P 为泥面以上主动土压力之和，水P 为泥面以上水压力和浪压力之和，C 为泥面以上水深，H 为泥面以上桩长。
钢板桩内力计算可先确定钢板桩剪力为零的位置，然后计算该店的弯矩，即钢板桩的最大弯矩。
通过内力计算和钢板桩的结构型式，进而可计算支点拉筋的拉应力和钢桩的弯曲应力，评估其承载力要求。
表2 钢桩结构内力计算表
6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算
围堰挡水的整体抗滑稳定性计算包括未有持力层接触面抗滑稳
定和结构整体稳定计算。
其中接触面抗滑稳定应满足下列公式：
4.12≥++⨯=
s
w E E S
f G K
式中：G 为围堰重量，f 为基底摩擦系数，=0.25；S 为钢桩的剪切抗力， ][τA S =；s w E E +为围堰前水压力和淤泥土压力之和。
结构整体稳定性，采用瑞典圆弧法，将滑动弧内土体与钢板桩视为一个整体，滑动圆弧需通过钢板桩桩尖点。
表3 围堰抗滑稳定计算表
7 土堤坝边坡抗滑稳定计算
围堰中的土体构成为土堤坝结构，根据《堤防工程设计规范》（GB50286-98）规定，需计算其边坡抗滑稳定，计算工况可分为正常情况和非常情况。
因独墅湖水位骤降幅度较小，边坡抗滑稳定以设计洪水位下的稳定渗流期的背水侧堤坡为计算对象，上游设计挡水位为1.25m ，围堰内侧无水。
根据《堤防工程设计规范》，大堤边坡抗滑稳定计算可采用瑞典圆弧滑动法，土坡抗滑稳定计算法法可分为总力法和有效应力法，总
应力法计算公式如下：
∑∑+++++=
i
i i i
i i i i i i i i a W W W
a b C a W W W K sin )(]
sec tan cos )[('
321'
3'
21ϕ
式中：K 为抗滑稳定安全系数；
i
W 1 、
i
W 2 、'
2i W 、'
3i W 为第i 个土
条浸润线以上土体的天然重量、浸润线与外坡水位线之间的土体的饱和容重、浸润线与外坡水位之间的土体的浮容重、外坡水位线以下的土体浮容重（kN ）；bi 为第i 个土条的宽度（m ）；Zi 为坡外水位高出第i 个土条底面中点的距离（m ）；ai 为第i 个土条底面中点的半径与竖直方向（重力方向）的夹角（0）；c i 、i ϕ为第i 个土条底部土体的总应力抗剪强度指标（kPa ，0）；
采用总应力法进行稳定分析时，土的抗剪强度指标采用经饱和后的固结快剪指标。
计算结果如下表4：
表4 围堰内侧边坡抗滑稳定计算表
经计算，抗滑稳定系数和渗透出逸坡降满足规范要求。