连铸机扇形段辊子劣化倾向分析
板坯连铸机扇形段驱动辊故障原因分析
辊子主要设计尺寸如表 ３所示：
表 ３ 辊子主要尺寸
段型 辊径 ／ｍｍ 轴颈 ／ｍｍ 冷却水管直径 ／ｍｍ
Ａ段
２２０
１２０
４５
Ｂ段
２４０
１３０
４５
Ｃ段
２６０
１４０
５５
Ｄ段
２６０工程师，邮箱：１５８３２５５１３４２＠１６３．ｃｏｍ
— ９７—
总第 ２８６期 冶 金 设 备
２０２３年 １０月第 ５期
１３段、１５段、１７段、１９段为双驱动形式即活动侧、 固定 侧 都 有 驱 动 辊，７段、８段、１２段、１４段、１６ 段、１８段 为 单 驱 动 即 只 有 活 动 侧 安 装 驱 动，活 动 侧驱动辊与驱动梁连接，靠两个油缸驱动上下运 动。浇钢过程中根据钢种、拉速、浇注断面等参数 自动设定驱动缸的压下力，以保证板坯能在驱动 辊的驱动力作用下在扇形段中前进，从而实现连 续浇注。
西门子奥钢联 ＶＭＣ７５飞剪是国内国际比较 先进设备，广泛应用于对剪切速度较高的冶金特 棒生产线，其核心技术在于飞剪的控制。通过对 剪刃的运动轨迹、剪切控制、出口翻板控制等过程
量，同时每台扇形段及辊子离线修复需要 １００多 个人工时，增加了离线维修人工消耗。 ２ 辊列布置及辊结构
板坯连铸机设计为 １机两流，每流共有 １９个 扇形段，分五种段型，１－３段为 Ａ段、４－６段为 Ｂ 段、７段为 Ｃ段、８段为 Ｄ段、９－１９为 Ｅ段，其中 １－６段为弧 形 段，７－８段 为 矫 直 段，９－１９段 为 水平段。辊子采用小辊径、三分节结构，每个段有 ７排辊子，包括 ６排从动辊、１排驱动辊，连铸机驱 动辊布置图如图 １所示，其中 １－６段、９－１１段、
浅谈连铸机扇形段故障处理
浅谈连铸机扇形段故障处理摘要：扇形段的故障一直扰乱板坯连铸机的正常生产，经常出现扇形段架的非计划停工，严重影响了产品质量的稳定性，在一定程度上限制了生产水平。
为此，本文先是对板坯连铸机情况进行了详细的分析，接着系统阐述了影响扇形段故障的根本原因，最后对板坯扇形段故障分析及控制措施做出了全面的剖析，希望可以为板坯连铸机的稳定运行有所帮助。
关键词：板坯连铸机；扇形段；根本原因引言：连铸机扇形段是在结晶器内钢水一次冷却形成的薄壁高温板坯，进入二次冷却时，支撑、引导、弯曲和矫直板坯流动方向的装置。
连铸机的扇形段对板坯质量和形状的内部缺陷有显著影响，在现代有效连铸生产实践中，板坯连铸机的维修成本和维修时间主要由管片的正常使用寿命决定，扇形段寿命通常根据在线使用寿命或多余钢材的数量来估计。
1.板坯连铸机情况分析连铸机扇形段的主要构造特征：一是辊系结构为小辊，密排通轴三个节辊；二是液压、轴承、防冻发动机冷却液、气路通过快速接头和扇形连接，拆装方便。
三是通过驱动辊子由液压缸上升，通过扇形内外圆弧由四个液压缸上升；四是托辊系统冷却，通过滚动轴承外冷却和托辊内冷却，通过旋转接头连接；五是良好的辊道应用技术；六是在扇状段上应用了软夹紧、动态轻夯下等技术；七是采用智能扇状段控制技术等[1]。
随着板坯产量的增加和板坯连铸机段的使用和管理上生产变体的多样化，暴露出一些影响连铸机正常生产和产品质量的缺陷，段体本身寿命较短，维护设备备件的成本很高。
经过研究探索，相关工作人员采取有效措施解决了设备冲击问题，使用部门的在线使用时间和实际通过率都有了很大的提高。
1.影响扇形段寿命的原因分析连铸机生产初期，经过试产试验，连铸机部门设备使用维护不理想，因设备本身原因多次停产，因多种原因被迫更换扇形段较为频繁，更换的主要原因是在规定使用寿命内更换和轧辊磨损超标、托辊轴承座泄漏、托辊不转、压区跑偏报警、片材跑偏超标、连杆、拉杆等机械损坏，驱动辊筒轴颈螺栓损坏漏油、万向节严重漏水、漏钢、横堵等。
Csp连铸机扇形段辊子轴承失效原因及防控措施探讨
Csp连铸机扇形段辊子轴承失效原因及防控措施探讨摘要：本文根据CSP连铸机扇形段辊子使用过程中出现轴承损坏的事故,分析轴承损坏的原因,提出合理的解决方法和预防措施。
关键词：扇形段；辊子轴承；原因分析；预防引言：邯钢薄板坯连铸连轧厂是一条具有国际先进水平的带钢生产线。
该厂的关键设备和技术是从德国西马克引进的，具有工艺流程短、节约能源、生产成本低等优点。
该生产线有2台薄板坯连铸机，每台在线有4个扇形段，每个扇形段由液压缸驱动辊子完成对铸坯的“液芯压下”功能和对铸坯的夹持及冷却功能，扇形段辊子能否正常运行，对于连铸机能否正常生产是至关重要的,如何延长辊子的使用寿命,一直以来都是“高效连铸”的一个重要课题.由于板坯连铸机的夹送辊一直处于高温、低速、重载、水气的环境中,干油润滑经常发生高温导致干油碳化,堵塞干油管道和分配器,从而导致夹送辊轴承润滑不良,再加上氧化铁皮等杂物和水的侵入使得夹送辊轴承时常损坏,造成连铸机检修频繁,严重影响生产.本文结合多年扇形段设备管理经验,通过分析找到连铸机扇形段辊子轴承失效原因,达到提高辊子使用寿命的目的。
1、问题的提出该厂有2台薄板坯连铸机，每台在线有4个扇形段，每个扇形段由液压缸驱动辊子完成对铸坯的“液芯压下”功能和对铸坯的夹持及冷却功能，浇注过程中铸坯出结晶器后,进入扇形段,扇形段辊子在液压缸的作用下,使铸坯由进入时的90mm压至出口时的70mm，扇形段外侧的喷淋系统对辊子和铸坯进行冷却，达到降低温度和冷却铸坯的功能，扇形段辊子靠外部喷淋进行冷却，透过内部油路不断打进润滑油脂进行润滑。
按照西马克公司的经验，规定扇形段的在线使用炉数分别为：扇形段1和扇形段2为150炉，扇形段3和扇形段4为400炉。
在实际使用过程中，经常因为辊子转动不灵活而被迫更换未到使用寿命的扇形段。
到2002年扇形段辊子转动不灵活的问题愈来愈明显，最低在线使用炉数为40炉。
扇形段的辊子卡死后，在辊子与铸坯之间产生保护渣和氧化铁皮堆积而形成的“黑石头”，在铸坯表面造成划伤和铸坯楔形，从而导致最终产品产生质量问题。
扇形段锻件心部缺陷分析与修复
的 作 用 ，整个 框 形 挡块 ２ ９ 设 计 成矩 形 框 结 构 ，以便
ห้องสมุดไป่ตู้
保持较好的强度及刚性。为保证夹紧管料 ，使镦头
零件质量稳 定，模具 工作 良好 。ＭＷ （ ２ ０ １ ２ １ ０ ２ ６ ）
参 磊
…
謦
４ ７
１ ０ 倍 的 管径 长 。
轨移动对管料 实施压紧。
与此 同时 ，拉 杆２ 也 随 同前 行 ，弹 簧３ 得 到 压 缩
为调整管料 的夹紧力 ，通过增减夹 紧滑块 ６ 与
固定 块 ９ 间接 缝 处 的 调 整 垫片 ８ 便 可 实现 。镦 头及 夹 紧斜 楔 及镦 头 凹模 ２ ４ 的 材料 选 用Ｃｒ ｌ ２ Ｍｏ Ｖ￣ Ｉ ］ 造，
压 缩后 的弹 簧 ３ 、１ ８ 的弹 力 作 用下 沿 夹 紧 滑座 ７ 、镦
为对夹紧的管料部位进行保护 ，左夹 紧块１ ０ 、右夹
紧块 １ １ 均采 用 铝铁 青 铜 制造 。 考 虑 到 冷挤 压 加 工 中 ， 由于 磨 损 及加 工 中的 正
常耗损等原 因 ，一些易损件需进行更换 ，为此，设 计 中充分考虑了模具的制造工艺性及 易损件更换 、
／ ｇ
Ｆｏ ｒ ｍｉ ｎ ｇ
扇形段锻件心部缺陷分析与修复
中冶陕压 重工设备有 限公 司 （ 陕西 渭南 ７ １ １ ７ １ １ ） 马建平 张晓芳 杨景华
扇形段是轧机卷取筒的关键部件 ，也是保证轧
制 线 设 备 稳 定性 的 关 键 部 件 。 扇 形 段 零 件 如 图 １ 所 示 ，外 形 特 点 属 于 横 截 面 为 扇 形 的 长 板 类 零 件 ， 其锻 件毛坯 一般是 横截面 为矩形 的长板类 锻件 。 我 公 司 曾 生 产 过 多 件 热 轧 卷 取 机 扇 形 板 ，材 质 为 Ｘ２ ２ Ｃｒ Ｍｏ Ｖ１ ２ １ ，锻 件 高 ２ ０ ０ ｍｍ，宽 ５ ５ ０ ｍｍ，重 １ ３ ３ ０ ｋ ｇ ，选 用２ ｔ 锭 型 。锻 造 完成 后 进 行 毛坯 无 损检 测 时 发 现心 部 有 超标 缺 陷 ，缺 陷 位 置与 分 布 范 围如
薄板坯连铸机扇形段缺陷分析及改进
间隙 处 于轴 承 下 部 位 置 ， 模 拟 工作 状 态 ， 然后 再 测
量、 调整辊 缝 ， 这 样调整 的辊缝 就与工 作时 的辊 缝相
一
减 少 了辊 子挠 度 ， 减 少 了高 温铸 坯 在辊 子 之 间的鼓 肚变形 ， 为 良好 的铸 坯 内部质量提 供 了保 证 。
致 。通 过摸 索发 现 ， 冷态 和 工作 状态 下 的 间隙差
连铸 机设备 在投产初 期 ， 由于设计 、 工况 等条件
的影 响 ， 扇 形段更 换频 繁 ， 且 多次发生 因设 备本身原 因导 致 的非 计 划 停 机 ， 设 备 维 护 费用 大 幅度 提 升 ，
冷却 不 当和润 滑 不足 ， 根 据 季节 的变 化调 整 自动加
注甘 油 的时 间间 隔 ， 可 以充 分保证 轴 承 的润滑 。轴 承的冷却 主要通 过轴 承座水箱 的 闭路循 环冷却 水 实 现， 原设 计 水 箱 位 于 轴 承座 上 部 ， 分 布 角度 １ ４ ８ 。，
为增强轴 承 的冷却效果 ， 对轴 承座水 箱进行 了扩容 ， 水 箱 的分 布 角 度扩 大 到 ２ ６ ４ 。， 水 箱 容 积 为原 设计 的１ ． ７ ８ 倍， 大大 增强 了对轴承 的冷却效 果 。
２ ． ３ 扇形段 辊子漏水 缺 陷及 控制措 施
２ ０ ０ ７ －２ ０ ０ ９ 年 共更 换 扇 形段 １ ２ ０ 台， 其 中弧 形段 ３ １
连 铸 机 由于扇 形 段直 接 与高 温铸 坯 接触 ， 且 周 围伴有 水气等介 质 ， 工作环境 恶劣 易 出现 故障 ， 且 不
易发 现 ， 因此扇 形段 也是 板 坯连 铸机 设 备维 护 的难 点 。通 过对 近几年扇 形段 发生 的故障进行 详细地 分
连铸辊的失效形式及原因分析
连铸辊的失效形式及原因分析摘要：连铸辊是连铸机上最关键的部件，它承担着承重、驱动钢坯和活动坯模的功能。
其失效形式主要表现为辊子表面的裂纹和小直径辊的弯曲，当裂纹扩展到不能承受外载时，便会发生断裂事故。
本文通表面过裂纹失效形式的分析，指出了裂纹产生的原因和避免裂纹产生的措施；延长了连铸辊子的使用寿命，提高产品质量。
关键词：连铸辊；表面裂纹；脱落；堆焊1.背景连铸辊是扇形段的核心构成部件，在使用过程中，主要承担承载、驱动钢坯和活动坯模的功能。
它连续不断地与内部还未凝固的高温铸坯接触，不仅反复承受着局部高温加热和水冷的交变冷热冲击循环作用，而且还受到板坯鼓胀力和静压力的交变机械应力的作用，以及滞坯、漏钢等异常浇钢情况，工况条件十分恶劣。
使用一段时间后，辊体会产生变形，辊面还会出现不同程度的网状裂纹、氧化腐蚀、磨损等问题。
这些问题将会直接导致钢坯出现质量问题，为更好的保障钢坯的质量，降低连铸辊对钢坯质量影响，提高连铸辊的使用寿命，有必要对连铸辊的失效形式进行分析。
2.连铸辊主要失效形式及分析连铸辊主要的失效形式为：表面裂纹、辊子磨损和辊子弯曲。
2.1表面裂纹连铸辊由于反复受到与高温板坯的接触和冷却的影响容易产生热裂纹（冷热疲劳裂纹）；辊子停止时在辊子表面产生拉应力，此反复的应力引起热裂纹。
疲劳裂纹与下列因素有关：2.1.1热负荷：辊子与炙热的铸坯直接接触而被加热，继而又被喷淋水所冷却，经受着强烈的冷热交变热负荷。
最大温度值、接触时间、冷却速度、温度变化的快慢等因素影响着裂纹的产生和扩展。
2.1.2疲劳：辊子表面的所受的热负荷和机械应力的交替作用，使辊子产生疲劳裂纹。
2.1.3腐蚀：辊子表面的腐蚀是由于与冷却水接触相造成的。
冷却水成分因环境的变化，酸性过大导致应力腐蚀和晶间腐蚀发生，增大表面裂纹的产生。
冷却水在裂纹内汽化还会产生气蚀现象。
2.1.4摩擦：辊坯表面易产生氧化铁皮。
辊子与辊坯上下表面间的摩擦会引起较强的磨损。
西重所(泰钢)扇形段辊子质量问题分析会议纪要
西重所（泰钢）扇形段辊子质量问题分析会议纪要2013年8月23日上午，就西重所（泰钢）扇形段辊子断裂质量问题原因分析及内部质量责任界定，在2013年7月5日会议的基础上，质量管理部召集第一事业部、第二事业部、热处理分厂、设计工艺部（参加会议人员名单附后）召开了分析会，会议形成纪要如下：1、公司为西重所制造的二段扇形段（生产单号：BL1099B44、B45），于2012年元月发货泰钢，泰钢在2013年元月上线使用。
2013年5月30日，西重所反馈段扇形段有6根辊子断裂，接到用户信息，第一事业部派人到现场对辊子断裂情况进行了调查和处理。
根据售后人员反馈情况，确认断裂辊子系公司扇形段上辊子，断裂辊子均在扇形段第8段，其中内弧有6根自由辊，外弧有1根自由辊。
由于西重所反馈辊子断裂信息迟后约一个月，售后人员在现场已难以查出用户是否有使用方面的问题。
2、在售后人员处理扇形段辊子断裂质量问题时，由于查不出用户在使用方面的问题，用户认为辊子断裂是制造问题，要求在15天时间内提供7根辊子以修复扇形段，处于先解决问题和与泰钢业务的考虑，第一事业部已外委制作7根辊子赔付泰钢，并对辊子残值进行了处理。
3、扇形段辊子系堆焊辊，材料系齐齐哈尔提供，毛坯供货状态为退火处理，主要工艺流程：粗车、探伤、热处理调质、辊面堆焊、热处理退火、精加工、表面磁粉检查，查过程质量记录，未有不符合记载。
对售后人员带回残体进行化学成份分析，材料符合图纸要求。
由于售后人员带回的残体经过氧割且太小，无法对其进行金相分析。
4、按照2013年7月5日会议要求，通过与西重所联系沟通，泰钢将断裂辊子的轴头于2013年8月9日发回1件作金相分析用。
5、中心实验室对泰钢所发回的断裂辊子的轴头残体进行了宏观检测和金相分析，出具了实验报告，报告认为：该辊子属疲劳断裂，断裂的主要原因是轴颈与辊身的圆弧过渡处表面粗糙度只有Ra12.5（图纸要求Ra1.6），且加工刀痕较深，在辊子使用过程中，刀痕处应力集中导致该处疲劳断裂。
板坯铸机扇形段辊子CARB轴承失效分析
中间通 轴 贯 穿 ， 端 采 用 调 心 辊 子 轴 承 ， 间 采 用 两 中
子
因
位
Ｓ Ｆ公 司的 Ｃ Ｒ Ｋ Ａ Ｂ轴承 ， 端部 的调心辊子轴承虽然被
锁 紧 ， ＃ Ｉ Ｎ Ｎ 端 部 均设 计 有 Ｉ ， 但 ｂ － Ｎ ￣Ｎ 司隙 而中部 的
轴 向位移 量／ ｍ
“ 径向游隙 （ ： 最小情况）； 径向游隙 （ ｂ： 最大情况）； ： Ｃ 角度误差
导
图 ２ 轴 向位移与径 向游 隙的关系
３
（ ）假设 轴承 内外 圈不存 在角度误 差 时 ， １ 扣环侧
轴 向位移超过 ５２ ｍ或非扣环侧轴 向位移达 １ｍ ．ｍ ｍ ２
时， 就会 出现 滚动体滑 出滑到 ， 成轴 承损坏 。 造
响 。因此 ， 分析扇形 段 中 间轴承 失 效 的原 因 ， 制定 相
承
力
承
圈
应 的解决措施 ， 对降低设备维护成本提高连铸机保障
能力 有着重要 意义 。
作
即
２ 扇 形段辊 子结构及 Ｃ Ｒ Ａ Ｂ轴承特 性分析
２ １ 扇 形段 辊子结构特 点 ．
的
２
图１ 为铸机扇形段辊子设计 图纸 ， 其为西 门子奥
出
严
经
配
因此 ， 当存在角度误差 ０ ３ 的情况下 ， 于扣环 ．。 对
侧， 为保证 滚动体不移 出滑道 ， 向位 移 量应 小 于 ５ 轴 ．
承
碳
２ １９ ＝ ．４ ｍ， — ．６ ３ ２ ｍ 对于非扣环侧 ， 为保证有足够的工
３
作游隙 ， 向位移量应小于 １— ．６ １．４ ｍ。 轴 １９ ＝ ０ ｍ ２ ０ 当存在角度误差 Ｏ５ 的情况下 ， ． ｏ 对于扣环侧 ， 为
板坯连铸机扇形段辊子应用优化与研究
・
宽厚板
Ｗ１ ＤＥ ＡＮＤ ＨＥ ＡＶＹ Ｐ Ｔ Ｉ Ｅ Ａ来自Ｖｏ ８。 ． １ １ Ｎｏ ４
Ａｕ ｕｔ ２ ２ ｇ ｓ ０１
‘１ ・ ５
生产 实践 ・
板 坯 连铸 机扇 形段 辊 子应 用优 化 与研 究
李成伟 宁丁丁
钢， 自由辊 采 用 分段 辊 结 构 。轴 承 座 采用 通 水 冷 却 的方式保 证轴 承 的使用 。成 品辊 从新 旧程度 上 分 为 ３类 ， 即新 加 工 辊 、 焊 修 旧辊 和 扒 皮修 旧 堆
辊。
提高 扇形段 ４个液 压缸 位置 传感器 的标定 精度 来 提 高辊缝值 精度 。标定 主要 分 为离线标 定和在 线
一 … 一 一… 、 … …
国 —
塞尺测 量 ， 过调 整 各 轴 承座 下 的 垫 片来 保 证 测 通 量 间隙在 （ ± ． ｍ 范围 内。 １ ０ １） ｍ
对 中 台和对弧 样 板 是 扇形 段 对 弧 的基 准 ， 其
图 １ １＃ ３ 扇形段 辊子使用轻压下时受力情况
准确程 度直 接影 响对 弧精 度 ， 以专业 人 员 每半 所
年对 扇形段对 中台进 行 一 次 校验 ， 把基 础 板 与导 轨之 间的综合 偏差 控制 在 ０ １ｍ 以 内。 同时定 ． ｍ
２ 解决方 案
通 过 以上 分 析 得 出减 少 辊 子 异 常 的 几种 措 施， 即提高辊子装配质量、 对弧精度和辊缝精度。 ２ １ 提高辊 子装 配质 量 ． 所有 导 辊 材质 均 为 Ｒ ３ 辊 子表 面堆 焊 不 锈 ７，
图 ２ 辊 子修 理 流 程 图
２ ２ 提 高对 弧精度 ． 提 高对 弧精度 包 括 两个 方 面 ， 是提 高 在 线 一
323板坯连铸机辊子结构设计的分析研究及实践
东北大学硕士学位论文摘要３捍板坯连铸机辊子结构设计研究与实践
摘要
连铸机扇形段是连铸机的重要组成部分，其包括弧形段、矫直段、水平段以及基础框架支承结构等。
扇形段中的弧形段、矫直段、水平段均采用整体、密排的辊列，辊子通过内部冷却水进行冷却。
天钢３＃板坯扇形段在使用中出现严重的漏水现象。
经现场核实及分析，是由于在拉钢过程中，设计缺陷使分节辊子之间产生相对运动和横纵向偏角，使得起密封作用的胶圈经常损坏。
为了满足快速的生产节奏及降低成本的要求，避免经常更换、维修扇形段，既能保证生产产量和产品质量，又能节约成本，需要将连铸机扇形段辊子连接形式上进行合理的设计改造。
本文首先概述了天钢３撑板坯连铸机扇形段使用的现状，天钢３＃板坯连铸机是由中冶京诚工程技术有限公司设计制造的直结晶器连续弯曲连续矫直弧形板坯连铸机，为一机一流，其主要产品是为老厂中板厂提供轧钢铸坯原材料的，其断面１８０ｘ１０５０～＇１６００ｍ，２００、２５０×１０５０＂－＇１６００ｍ，其实际年产量约为：１００万吨／年。
３撑板坯连铸机经过几年的使用表现出较高的生产效率，但是一些设计缺陷也慢慢的表现出来，扇形段中间瓦座存在的漏水问题就是其中之一。
３ｊｆｉ｝板坯连铸机软水补给量平均２０００吨／天，每年因漏水原因更换的扇形段约为１０台。
根据理论并结合生产实际，详细分析了产生漏水现象的根本原因，仔细分析了现有足辊的结构设计，并与图纸详细核对，确定了扇形段的辊子存在严重的设计缺陷，３＃板坯扇形段的分节辊，长辊和短辊通过一个芯套连接在一起，芯套两端靠两个“Ｏ”型密封圈密封，两颗独立的分节辊靠瓦座连接支撑。
因为分节辊中间连接不
进行各个方面的综合分析并提出不足和展望。
．１３．。
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’! 结! 论
综上 对不同 制造厂 生产的 扇形段辊 子辊面 磨损的 劣化 倾向分析， 不难看出奥 钢联的 外供 件质 量最好， 国 内产 品尚 达不到外供件水平。国内厂家中一重 制造的产 品最好， 威尔 堆焊件其次， 常 冶产品最差。在了解了不同 制造厂生 产的扇 形段辊子的劣化趋势之后， 我们在近几年的 工作中都 能够按 过钢量在辊子达到劣化极限之前对辊 子进行下 线修复， 避免 了由于辊面磨损对铸坯质量和设备造 成的不良 影响， 因此本 次劣化倾向分析取得了良好的效果。
’" 引" 言
扇形段辊子是连铸机的重要组成 部件之一， 在连铸 机辊 列中起着至关重要的作用。其辊面磨 损量过大， 势必会 造成 扇形段开口度变大， 这 将会 对连铸 坯质 量造成 不良 的影响。 同时辊面磨损过大及 其不 均匀性 影响 连铸机 辊列 的对 弧精 度， 而开口 度和对弧的超差将使连铸机辊列 中的辊子的 受力 发生较大的变化， 这将造成受力较大辊子的 轴承因超负 荷而 过早失效。因此我们 必须 对扇形 段辊 子表面 的磨 损量 进行 跟踪、 检测 ， 并对其进行劣化倾向分析， 将辊 面磨损量作 为辊 子失效和修复的一个重要依据。通过 近几年的 实践， 我 们对 扇形段辊子的几个主要制造厂 （ 奥钢联、 一重、 常冶、 威尔） 的 产品的磨损量和过钢量进行了跟踪和总结， 其结果如下：
连铸机扇形段辊子劣化倾向分析
贾" 昕
（ 本钢炼钢厂 连铸车间 ， 辽宁 本溪 ’’A%%% ） 摘要： 辊面的磨损 量是连铸机扇形段辊子失效、 修复的一个重要参考依 据。本文 对本钢 ’&%% 板坯连铸机的几个主要辊子 供货商所供产品在使用中的辊面磨损量进行了劣化分 析。 关键词：磨损量； 过钢量； 劣化分析 中图分类号： 31$&" " " " 文献标识码： -
第 ! 卷" 第 # 期 辽宁科技学院学报 9:;< !" ,:< # " " " $%%& 年 ’$ 月" ()*+,-. )/ .0-),0,1 0,2303*34 )/ 2504,54 -,6 3457,).)18 6=>< " $%%& !!! !!!! !!!! !!!! !!!! !!!! !!!! !!!! !!!! !!!! !!!! !!!! 文章编号： ’%%! ? @A$@ （$%%& ） %# ? %%$B ? %$
后， 磨损曲线较 奥钢联辊子磨损曲线直 且急。在稳定 磨损阶 段中， 辊子表面 缺陷表现为轻微点蚀和 细小裂纹。在 急剧磨 损阶段则有较为明显的点蚀与裂纹。
图 $" 一重辊子辊面磨损 （ !$@% 从动辊和 !$B% 驱动辊） !" %$ 常冶辊子辊面磨损与过钢量 常冶制造的辊子 如图 @ 所示， 大部分辊子使用 寿命可达 到 !% 万吨。在过钢量 $% C #% 万吨 时处于 稳定磨 损阶段， 过 钢量超过 #% 万吨 后， 进入 急剧 磨损 阶段 （ #% C !% 万吨 ） ， 辊 面的焊带间隙处局部开始出现脱落， 形成宽 ’ C ’< BEE， 深约 ’EE 的环槽， 辊面出现点蚀与裂纹。过钢量达到 !% 万吨 后， 环槽深度可达 $ C @EE ， 且辊面点蚀 严重。
收稿日期： $%%& ? ’% ? $B 作者简介： 贾昕 （’DA$ —） ， 男， 辽宁本溪市 人， 本 钢炼钢 厂工 程师< 图 #" 威尔堆焊辊子辊面磨损 （! $@% 从动辊和 !$B% 驱动辊）
! &* ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 辽宁科技学院学报! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! 第 " 卷 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! #! !#$$ 从动辊和 !#$$ 驱动辊的劣化情况
! " # $ 奥钢联辊子辊面磨损与过钢量 如图 % 所示， 奥钢 联 辊子 过钢 量可 达约 &$$ 万吨， 磨损 曲线较平滑。过钢量在 ’$ ( )’$ 万吨时为 稳定磨 损阶段， 此 阶段中有轻微 点 蚀和 裂纹 出 现， 并随 着 过钢 量的 增 加而 加 大。 !" !$ 常冶辊子辊面磨损与过钢量 如图 + 所示， 一重辊子 过钢量可达 约 )$$ 万吨。在 过钢 量达到约 %$ 万 吨后， 焊带 间出现 沟槽， 随 着过钢 量的 增 加， 最终环槽可达宽约 ), %--， 深约 #--。
图 @" 常冶辊子辊面磨损 （! $@% 从动辊和 !$B% 驱动辊） !" & $ 威尔堆焊辊子辊面磨损与过 钢量 威尔堆焊的辊子 如图 # 所示， 大部分辊子使用 寿命可达 到 ’%% 万吨。在过钢量 @% C B% 万 吨时 处于 稳定 磨损 阶 段， 过钢量超过 B% 万吨后， 进入急 剧磨损 阶段 （B% C ’%% 万吨） ， 图 ’" 奥钢联辊子辊面磨损 （!$@% 从动辊和 !$B% 驱动辊） !" !$ 一重辊子辊面磨损与过钢量 一重制造的辊子 如图 $ 所示， 大部分辊子使用 寿命可达 到 ’%% 万吨。在 过钢量 @% C &% 万 吨时 处于 稳定 磨损 阶段， 过钢量超过 &% 万 吨后， 辊 面 磨损 进入 急 剧磨 损阶 段 （ &% C ’%% 吨） ， 从图 $ 中可看出辊面磨损进入急剧磨损阶段之 辊面出现点蚀和龟裂， 随着过钢量的增加点 蚀和龟裂 逐渐加 重。
图 %! 奥钢联辊子辊面磨损 （ !#$$ 从动辊和 !#$$ 驱动辊） !" %$ 一重辊子辊面磨损与过钢量 如图 * 所示， $$ 万吨时为稳定磨损 阶段， 此 阶段中有 点蚀和 裂纹 出现， 并随着 过钢量的增加而加大。
图 +! 常冶辊子辊面磨损 （ !#$$ 从动辊和 !#$$ 驱动辊）
$" !$@% （ 辊径） 从动辊和 !$B% （辊径） 驱动辊的劣 化情况
! " # $ 奥钢联辊子辊面磨损与过钢量 从近几年使用实 践看， 奥 钢联所 供件 质量是 最好 的， 大 部分辊子使用寿命都达到了 ’$% C ’#% 万吨。 从图 ’ 中 可以 看出， 其辊面 磨损曲线较平滑， 在 $% C !% 万吨的 过钢量 中磨 损较平稳， 处 于磨损 的稳 定阶段。 而过钢 量超 过 !% 万吨 以 后， 磨损处于急 剧 磨损 阶段， 辊面 磨损 加 快， 达到 ’$% C ’#% 万吨时， 辊面 出现大面 积磨损， 表 现为 沿堆焊 方向 有纵 向小 沟和点蚀情况出现。