内循环反应器梯度实验数据处理(final)
气提式内循环反应器处理生活污水的试验研究——毕业论文
气提式内循环反应器处理生活污水的试验研究——毕业论文硕士研究生学位论文新疆大学论文题目(中文)：气提式内循环反应器处理生活污水的试验研究论文题目(外文)：Experimental Study on DomesticSewage Treatment by an Internal-loopAir-lift Bioreactor研究生姓名：学科、专业：环境科学研究方向：环境管理导师姓名职称：论文答辩日期： 2010 年 5 月 19 日学位授予日期：年月日摘要气提式内循环反应器是以传统生物流化床为基础的一种新型好氧生物处理工艺，该反应器吸取了化工操作中的流态紊动技术，具有污泥负荷高，抗冲击负荷能力强，结构紧凑，占地面小等特点。
本文对气提式内循环反应器的工作原理进行了阐述，总结了气提式内循环反应器的国内外研究现状及其在污水处理行业中的应用。
试验采用气提式内循环反应器处理生活污水，利用正交实验确定反应器的最优参数，研究了反应器对COD、NH4+-N、SS、TN、TP等主要污染物的去除效果，并对反应器的抗冲击负荷能力以及活性污泥特性进行了研究。
试验研究结果表明：1、通过正交实验得出气提式内循环反应器最佳运行参数为HRT10h，QL 0.55m3/h，SRT5d，该工况下气提反应器出水COD、NH4+-N和SS的去除率分别为90.17%、91.45%和91.85%，出水水质符合《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918-2002）二级标准。
2、试验过程中，COD进水浓度最小值为229.71mg/L，最大值为595.69mg/L，平均浓度值为375.71mg/L。
气提反应器COD去除率维持在64.24-94.43%，平均去除率为81.24%。
COD出水浓度稳定，保持在33.16-96.17mg/L之间，平均出水浓度为63.24mg/L。
污泥负荷平均为1.05kgCOD/（kgMLSS·d），高于一般好氧生物处理工艺。
内循环厌氧反应器
水处理内循环厌氧反应器内循环厌氧反应器(internal circulation reaction ，IC)，是荷兰PAQUES于20世纪80年代中期在UASB反应器的基础上开发成功的第3代超高效厌氧反应器。
到1988年，世界上第1座生产性规模的IC反应器在荷兰投人运行，到目前为止，已成功地应用于啤酒生产、造纸、食品加工、柠檬酸等的生产。
IC反应器与以UASB为代表的第2代厌氧反应器相比，在容积负荷、电耗、工程造价、占地面积等诸多方面，具有绝对的优势，是对现代高效厌氧反应器的一种突破，有着重大的理论意义和实用价值，进一步研究和开发IC反应器，推广其应用范围已成为当前厌氧处理的重点内容之一。
1.1 IC反应器的基本构造IC反应器可以看作是由2个UASB反应器叠加串联构成，高径比一般为4一8，高度可达16一25m。
由5部分组成:混合区、第1反应区、第2反应区、内循环系统和出水区。
其中内循环系统是IC反应器的核心部分，由一级三相分离器、沼气提升管、气液分离器和污泥回流管组成。
参见图1。
1.2进液和混合布水系统通过布水系统泵人反应器内，布水系统MA 液与从IC反应器上部返回的循环水、反应器底部的污泥有效地混合，由此产生对进液的稀释和均质作用。
为了进水能够均匀的进入IC 反应器的流化床反应室，布水系统采用了一个特别的结构设计。
1.3流化床反应室在此部分，和颗粒污泥混合物在进水与循环水的共同推动下，迅速进人流化床室。
废水和污泥之间产生强烈而有效的接触。
这导致很高的污染物向生物物质(即颗粒污泥)的传质速率。
在流化床反应室内，废水中的绝人部分可生物降解的污染物被转化为生物气。
这些生物气在被称为一级沉降的下部三相分离器处收集并导人气体提升器，通过这个提升装置部分泥水混合物被传送到反应器最上部的气液分离器，气体分离后从反应器导出。
1.4内循环系统在气体提升器中，气提原理使气、水、污泥混合物快速上升，气体在反应器顶部分离之后，剩余的泥水混合物经过一个同心的管道向下流人反应器底部，由此在反应器内形成循环流。
内循环厌氧反应器梯度多层旋流布水系统研究_王建光
内循环厌氧反应器作为第三代厌氧反应器的典 型代表， 以下简称 IC 反应器， 具有有机负荷率高、 水 力停留时间短、 高径比大、 占地面积小、 出水水质稳 ［1 ］ 定、 耐 冲 击 负 荷 强 等 优 点 。自 荷 兰 帕 克 公 司 于 1988 年建立第一个生产性规模的 IC 厌氧反应器以 来， 其已成功应用于多种工业的规模化生产过程产生 的低、 中、 高 浓 度 废 水 处 理 。从 整 体 结 构 角 度 分 IC 反应器在构造上是由上下两个 UASB 反应器 析， 叠加而成 ， 下层反应区、 主要包括底部布水系统、 ［4 ］ 上层反应区、 气液分离器、 内部循环管道等 。
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Paper Science ＆ Technology 2016 Vol. 35 No. 4 依赖于反应过程产生的气泡， 泥水混合效率受沼气量 波动影响较大， 短流和偏流现象时有发生， 而且局部 的关键。对于高效厌氧反应器， 合理的进水分配系统 应至少满足以下几点：
1 ） 进水均匀地分布在反应器的横断面上， 保证 阻力损失大、 能耗高， 影响了其传质效率。 IC 厌氧反应器布水系统是旋流布水器的一种， 反应器底部单位面积上的进液量相同 ， 以防止由布水 ［10 ］ ［13 ］ 荷兰帕克公司在厌氧净化装置 中提及的布水系统 不均引起的短流和表面负荷不均匀等现象 。 相邻扇片 结构如图 2 所示。结构上由多块扇片拼成， 重叠， 里外交错布置形成布水缝， 布水缝如伞骨， 整体 呈伞形， 其布水在空间上呈线形。该布水系统依靠进 水管的出水方向及带有布水缝的导流装置而在底部 形成旋流， 促进了泥水的扩散并提高了布水的均匀 性
（ 3）
在这里给 出 N 根 布 水 支 管 内 径 的 理 论 计 算 公 式：
槡
4 π
实验3乙醇气相脱水制乙烯宏观反应速率的测定
实验三简易内循环无梯度反应（乙醇气相脱水制乙烯宏观反应速率的测定）一、实验目的1．巩固所学有关反应动力学方面的知识。
2．掌握测取宏观反应动力学数据的手段和方法。
3．学会实验数据的处理方法，并能根据动力学方程求出相关的动力学参数值。
4．了解内循环式无梯度反应器的特点及其使用方法。
二、实验原理反学动力学描述了化学反应速率与各种因素如浓度、温度、压力、催化剂等之间的定量关系。
动力学在反应过程开发和反应器设计过程中起着重要的作用。
它也是反应工程学科的重要组成部分。
气固相催化反应是一个多步骤的反应，它包括以下七个步骤：1．反应物分子由气流主体向催化剂的外表面扩散（外扩散）；2．反应物分子由催化剂外表面向催化剂微孔内表面扩散（内扩散）；3．反应物分子在催化剂微孔内表面上被吸附（表面吸附）；4．吸附的反应物分子在催化剂的表面上发生化学反应，转化成产物分子（表面反应）；5．产物分子从催化剂的内表面上脱附下来（表面脱附）；6．脱附下来的产物分子从微孔内表面向催化剂外表面扩散（内扩散）；7．产物分子从催化剂的外表面向气流主体扩散。
这七个步骤可分为物理过程和化学过程。
其中步骤1、2、6、7为物理扩散过程，步骤3、4、5为化学过程。
在化学过程中，步骤3、步骤5分别为化学吸附和化学脱附过程，步骤4为表面化学反应过程。
整个反应的总速率取决于这7个步骤中阻力最大的一步，该步骤称为反应的速率控制步骤。
如果步骤1或7为控制步骤，称反应为外扩散控制反应；如果步骤2或6为控制步骤，称反应为内扩散控制反应；如果步骤3、4或5的任何一步为控制步骤，称反应过程为反应控制或动力学控制。
在考虑以上所有步骤的影响的反应速率为为宏观反应速率，在消除了传递过程（包括热量传递和质量传递）的影响的理想情况下，测得的化学反应的反应速率为相应反应的本征反应速率。
在实际反应过程中，由于固体催化剂一般都具有很大的内表面，反应物质通过扩散达到催化剂内部的不同深度进行反应，因而导致常常具有浓度梯度和温度梯度，而这个浓度梯度和温度梯度对催化反应影响一般很大，因此需要了解催化剂颗粒内表面的浓度和温度梯度，即内扩散对总反应速率的影响。
反应器的模拟实验
吉布斯反应器(RGibbs模块)是通过Gibbs自由能从小实现化学平衡和相平衡，主要用于化学平衡和相平衡同时发生的反应器，对固体溶液和汽-液-固系统计算相平衡；
附表：四种不同类型的反应器所有物料及组分的物性数据与摩尔流量表
F-CSTR
F-GIBBS
F-PLUG
F-STOIC
FEED
P-CSTR
P-GIBBS
P-PLUG
P-STOIC
Temperature C
70
70
70
70
70
70
70
130.7154
70
Pressure bar
1.01325
1.01325
表3活塞流反应器（RPlug模块）长度与压力、温度、气相分率、停留时间的分布关系表
Reactor length
Pressure
Temperature
Molar vapor fraction
Residence time
meter
atm
C
hr
0
1
70.0000051
0
0
0.2
1
130.829922
0
0.00112368
8.892
8.892
128.811
181.5976
132.6769
139.505
2.四种反应器的模拟结果；
3.活塞流反应器（RPlug模块）长度与四种组分的摩尔分数、压力、温度、气相分率、停留时间的分布关系。
2）实验结果的记录
非均相光芬顿体系的建立与内循环流化床反应器的研究
非均相光芬顿体系的建立与内循环流化床反应器的研究一、本文概述随着环境保护和可持续发展的日益重视，高效、绿色的废水处理技术成为了研究的热点。
在众多高级氧化技术中，光芬顿反应以其强大的氧化能力和环境友好性受到了广泛关注。
然而，传统的均相光芬顿体系存在反应速率慢、催化剂难以回收、易产生二次污染等问题。
为了解决这些问题，本文提出了一种非均相光芬顿体系，并深入研究了内循环流化床反应器在该体系中的应用。
本文首先概述了非均相光芬顿体系的基本原理和研究现状，指出了传统均相光芬顿体系存在的问题和挑战。
然后，详细介绍了非均相光芬顿体系的建立过程，包括催化剂的选择、制备和表征，以及反应条件的优化。
在此基础上，进一步探讨了内循环流化床反应器的设计原理和结构特点，并通过实验验证了其在非均相光芬顿体系中的应用效果。
本文的研究旨在为非均相光芬顿体系在实际废水处理中的应用提供理论基础和技术支持，为推动绿色、高效的废水处理技术发展提供新的思路和方法。
本文的研究成果也有助于促进环境保护和可持续发展的实现，具有重要的社会意义和经济价值。
二、非均相光芬顿体系理论基础非均相光芬顿体系是一种高级氧化技术，结合了光催化与芬顿反应的优势，旨在提高污染物的降解效率和矿化度。
其理论基础主要源自光催化、芬顿反应以及两者的协同作用。
光催化过程中，光敏催化剂如TiO₂在受到光能激发后，会产生电子-空穴对。
这些电子-空穴对具有很高的氧化还原活性，可以引发一系列氧化还原反应。
当这些反应发生在水溶液中时，可以产生羟基自由基（·OH）等强氧化剂，从而实现对有机污染物的降解。
芬顿反应则是一种利用亚铁离子（Fe²⁺）和过氧化氢（H₂O₂）在酸性条件下发生反应，产生高活性的羟基自由基（·OH）。
羟基自由基具有很强的氧化能力，可以无选择性地氧化大多数有机污染物，甚至可以将它们完全矿化为二氧化碳和水。
在非均相光芬顿体系中，光催化与芬顿反应相互协同，共同促进污染物的降解。
内循环厌氧反应器(IC)处理高浓度L-乳酸精馏残液试验研究的开题报告
内循环厌氧反应器(IC)处理高浓度L-乳酸精馏残液试验研究的开题报告一、研究背景与意义L-乳酸是一种广泛应用于化工、医药、食品等行业的重要有机酸，其生产产生的精馏残液中L-乳酸浓度高达80%以上，若不加以处理直接排放，不仅浪费资源，还会对环境造成严重污染。
目前，处理L-乳酸精馏残液的方法主要包括生物处理与物化处理两种，其中生物处理因其具有能够降解有机物质的优势，在工业废水处理中占有重要地位。
而内循环厌氧反应器(IC)作为一种环保型生物处理技术，其具有处理高浓度、复杂有机物质的优点，已被广泛应用于废水处理领域。
因此，本研究旨在探索内循环厌氧反应器(IC)处理高浓度L-乳酸精馏残液的可行性和效果，为该行业提供有效的工业废水处理方案，减少对环境的不良影响。
二、研究内容和方法本研究将以高浓度L-乳酸精馏残液为对象，采用IC工艺进行生物处理，探究其处理效果及反应机理。
具体包括以下内容：1.建立内循环厌氧反应器(IC)处理高浓度L-乳酸精馏残液的实验装置。
实验装置由IC反应器、加热循环水槽、阀门、流量计、压力计、COD检测仪等部分组成。
2.研究IC反应器中添加剂、温度、氧气流量等操作条件对反应器处理高浓度L-乳酸精馏残液的影响。
实验采用单因素实验和正交实验，对不同条件下的COD去除率、L-乳酸降解率等指标进行检测和分析。
3.利用扫描电镜(SEM)、荧光定量PCR(qPCR)等技术手段，研究IC反应器中微生物的菌群结构和数量变化，探究微生物种类及其代谢途径对L-乳酸降解的贡献。
三、研究预期结果本研究预期通过实验发现内循环厌氧反应器(IC)能够有效处理高浓度L-乳酸精馏残液，此外，考虑到IC反应器内部的微生物多样性和嫌氧条件的作用，预计将获得与传统生物处理有差异的降解途径和菌群结构，为深入探究工业废水生物处理的机理提供科学依据。
内循环反应器梯度实验数据处理(final)
内循环反应器无梯度实验数据处理1.实验数据表1 转速为0时实验数据序号数据采集累计数n电压值U(n)/mV时间t/s分布函数F(t)-lnF(t)无因次时间θ分布函数F（θ）-lnF（θ）2 38 262.0 3.8 0.560 0.579 0.23 0.560 0.5793 76 216.4 7.6 0.336 1.091 0.46 0.336 1.0914 114 192.0 11.4 0.216 1.534 0.69 0.216 1.5345 152 178.0 15.2 0.147 1.919 0.92 0.147 1.9196 190 170.0 19.0 0.107 2.232 1.15 0.107 2.2327 228 164.5 22.8 0.080 2.523 1.38 0.080 2.5238 266 161.5 26.6 0.065 2.726 1.61 0.065 2.7269 304 159.1 30.4 0.054 2.925 1.84 0.054 2.92510 342 157.4 34.2 0.045 3.095 2.07 0.045 3.09511 380 156.3 38.0 0.040 3.222 2.30 0.040 3.22212 418 155.0 41.8 0.033 3.397 2.53 0.033 3.39713 456 154.0 45.6 0.029 3.556 2.76 0.029 3.55614 496 153.1 49.4 0.024 3.724 2.99 0.024 3.72415 532 152.2 53.2 0.020 3.927 3.22 0.020 3.92716 570 151.8 57.0 0.018 4.033 3.45 0.018 4.03317 608 151.3 60.8 0.015 4.182 3.68 0.015 4.18218 646 151.0 64.6 0.014 4.284 3.91 0.014 4.284表2 转速为0时作图计算结果lnF(t)—t曲线ln F（θ）—θ曲线截距I 0.7637 0.7600<t> 16.5100 ——相关系数R 0.9700 0.9700注：以上结果由计算程序r02.exe计算出表3 转速为1000r/min时实验数据序号数据采集累计数n电压值U(n)/mV时间t/s分布函数F(t)-lnF(t)无因次时间θ分布函数F（θ）-lnF（θ）294462.49.40.7680.2640.280.7680.264 3188385.818.80.5890.5300.560.5890.530 4282326.928.20.4500.7980.840.4500.798 5376281.437.60.344 1.068 1.120.344 1.068 6470246.747.00.262 1.338 1.400.262 1.338 7564219.956.40.199 1.612 1.680.199 1.612 8658199.465.80.158 1.888 1.960.151 1.888 9752183.975.20.115 2.163 2.240.115 2.163 10846171.984.60.087 2.444 2.520.087 2.444 11940162.694.00.065 2.733 2.800.065 2.733 121034156.0103.40.050 3.005 3.080.050 3.005 131128150.8112.80.037 3.288 3.360.037 3.288 141222146.9122.20.028 3.568 3.640.028 3.568 151316144.0131.60.021 3.845 3.920.021 3.845 161410141.7141.00.016 4.135 4.210.016 4.135 171504139.7150.40.011 4.482 4.490.011 4.482 181598138.3159.80.008 4.825 4.770.008 4.825表4 转速为1000r/min时作图计算结果lnF(t)—t曲线ln F（θ）—θ曲线截距I -0.0501-0.0500<t> 33.5300 ——相关系数R 1.0000 1.0000注：以上结果由计算程序r02.exe计算出2.作图图1 转速为0时，U(n)—n关系图图2 转速为0时，F(t)—t关系图图3 转速为0时，-lnF(t)—t关系图图4 转速为0时，F（θ）—θ关系图图5 转速为0时，-ln F（θ）—θ关系图图6 转速为1000r/min时，U(n)—n关系图图7 转速为1000r/min时，F(t)—t关系图图8 转速为1000r/min时，-lnF(t)—t关系图图9 转速为1000r/min时，F（θ）—θ关系图图10 转速为1000r/min时，-ln F（θ）—θ关系图注：作图由Excel和Origin完成。
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内循环反应器无梯度实验数据处理
1.实验数据
表1 转速为0时实验数据
序号数据采集
累计数n
电压值
U(n)/mV
时间t
/s
分布函数
F(t)
-lnF(t)
无因次
时间θ
分布函数
F（θ）
-lnF（θ）
2 38 262.0 3.8 0.560 0.579 0.2
3 0.560 0.579
3 76 216.
4 7.6 0.336 1.091 0.46 0.336 1.091
4 114 192.0 11.4 0.216 1.534 0.69 0.216 1.534
5 152 178.0 15.2 0.147 1.919 0.92 0.147 1.919
6 190 170.0 19.0 0.10
7 2.232 1.15 0.107 2.232
7 228 164.5 22.8 0.080 2.523 1.38 0.080 2.523
8 266 161.5 26.6 0.065 2.726 1.61 0.065 2.726
9 304 159.1 30.4 0.054 2.925 1.84 0.054 2.925
10 342 157.4 34.2 0.045 3.095 2.07 0.045 3.095
11 380 156.3 38.0 0.040 3.222 2.30 0.040 3.222
12 418 155.0 41.8 0.033 3.397 2.53 0.033 3.397
13 456 154.0 45.6 0.029 3.556 2.76 0.029 3.556
14 496 153.1 49.4 0.024 3.724 2.99 0.024 3.724
15 532 152.2 53.2 0.020 3.927 3.22 0.020 3.927
16 570 151.8 57.0 0.018 4.033 3.45 0.018 4.033
17 608 151.3 60.8 0.015 4.182 3.68 0.015 4.182
18 646 151.0 64.6 0.014 4.284 3.91 0.014 4.284
表2 转速为0时作图计算结果
lnF(t)—t曲线ln F（θ）—θ曲线
截距I 0.7637 0.7600
<t> 16.5100 ——
相关系数R 0.9700 0.9700
注：以上结果由计算程序r02.exe计算出
表3 转速为1000r/min时实验数据
序号数据采集
累计数n
电压值
U(n)/mV
时间t
/s
分布函数
F(t)
-lnF(t)
无因次
时间θ
分布函数
F（θ）
-lnF（θ）
294462.49.40.7680.2640.280.7680.264 3188385.818.80.5890.5300.560.5890.530 4282326.928.20.4500.7980.840.4500.798 5376281.437.60.344 1.068 1.120.344 1.068 6470246.747.00.262 1.338 1.400.262 1.338 7564219.956.40.199 1.612 1.680.199 1.612 8658199.465.80.158 1.888 1.960.151 1.888 9752183.975.20.115 2.163 2.240.115 2.163 10846171.984.60.087 2.444 2.520.087 2.444 11940162.694.00.065 2.733 2.800.065 2.733 121034156.0103.40.050 3.005 3.080.050 3.005 131128150.8112.80.037 3.288 3.360.037 3.288 141222146.9122.20.028 3.568 3.640.028 3.568 151316144.0131.60.021 3.845 3.920.021 3.845 161410141.7141.00.016 4.135 4.210.016 4.135 171504139.7150.40.011 4.482 4.490.011 4.482 181598138.3159.80.008 4.825 4.770.008 4.825
表4 转速为1000r/min时作图计算结果
lnF(t)—t曲线ln F（θ）—θ曲线
截距I -0.0501-0.0500
<t> 33.5300 ——
相关系数R 1.0000 1.0000
注：以上结果由计算程序r02.exe计算出
2.作图
图1 转速为0时，U(n)—n关系图
图2 转速为0时，F(t)—t关系图
图3 转速为0时，-lnF(t)—t关系图
图4 转速为0时，F（θ）—θ关系图
图5 转速为0时，-ln F（θ）—θ关系图
图6 转速为1000r/min时，U(n)—n关系图
图7 转速为1000r/min时，F(t)—t关系图
图8 转速为1000r/min时，-lnF(t)—t关系图
图9 转速为1000r/min时，F（θ）—θ关系图
图10 转速为1000r/min时，-ln F（θ）—θ关系图注：作图由Excel和Origin完成。