48米下承式简支栓焊钢桁梁桥课程设计讲解
简支钢板梁和钢桁梁桥ppt课件
二、主桁的几何图式
30
三、主桁的主要尺寸
桁高－经济高度，跨度的1/5~1/10，满足桥上净空要求 节间长度－一般为桁高的0.8~1.2倍 斜杆倾度－与竖直线的交角在30°~ 50°范围内为宜 主桁中心距－不应小于跨长的1/20，满足桥上净空要
求 主桁尺寸与主桁图式有密切关系，各主要尺寸之间也
人行道 ） ❖ 桥面系－纵梁、横梁及纵梁间的联结系 ❖ 主桁－由上弦杆、下弦杆、腹杆（斜杆，竖杆）及节
点组成 ❖ 联结系－水平纵向联结系（简称平纵联，分上平纵联，
下平纵联 ），横向联结系
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铁路下承式简支桁架桥各组成部分
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铁路下承式简支桁架桥各组成部分（续）
横梁
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铁路上承式钢桁梁组成部分
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钢桥的基本特点： ① 构件特别适合用工业化方法来制造，便于运输，工地的安装速度也 快，因而钢桥的施工工期较短； ② 钢桥在受到破坏后，易于修复和更换； ③ 耐候性差、易锈蚀，铁路钢桥采用明桥面时噪声大，维护费用高。 本节所讨论的钢桥主要以铁路钢桥为主。
2
一、钢桥所用的材料
钢种－碳素钢（含碳量为0.03~0.25%的钢） 、低合金钢（各种合 金元素总含量不超过3％的钢）
摇臂钻床
覆盖式机器样 板及钻孔套
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制造示例（焊接）
半自动埋弧焊
杆件组焊
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制造示例（整形）
↓H形杆件矫正机示意
↑H形杆件的焊接变形
← 钢 梁 矫 正
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制造示例（试装）
钢桁梁试拼装（九江大桥第一联）
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二、钢桥安装
钢桥跨的构件由制造工厂运抵桥址以后，必须架设到设计位置上， 牢固支承连接，准备好桥面和其它必要设施，才能行车。这部分 施工工作，总称为安装（或架设）。
钢桥课程设计48米单线铁路下承式栓焊简支梁主桁设计
48米单线铁路下承式栓焊简支梁主桁设计目录第一部分设计说明书一、设计资料----------------------------4二、钢梁上部总体布置及尺寸拟定--------------------------41、钢桁架梁桥的优缺点--------------------------42、设计假定和计算方法---------------------------43、主桁杆件截面选择---------------------------54、节点设计原则---------------------------55、设计思路和步骤----------------------------56、参考文献 ----------------------------6第二部分设计计算书一、打开软件-----------------------------------7二、创建模型-----------------------------------71．设定造作环境-----------------------------------72．定义材料和截面-----------------------------------73．建立节点和单元-----------------------------------84．输入边界条件-----------------------------------85．输入荷载（1）——加载自重--------------------------------9 6．运行结构分析（1）-----------------------------------107．查看结果-----------------------------------108．输入荷载（2）——活载添加-------------------------------12 9．运行结构分析（2）----------------------------------1310．查看结果-----------------------------------13三、主力求解-----------------------------------141．冲击系数-----------------------------------142．活载发展均衡系数-----------------------------------143．活载产生内力-----------------------------------14四、横向附加力产生主桁内力计算---------------------------------151．由已知条件确定横向控制力--------------------------------15 2．用软件计算横向力作用下的桁架杆件内----------------------16 3．桥门架效应计算------------------------------17五、纵向荷载产生主桁内力计算--------------------------------18六、内力组合----------------------------------19七、截面验算----------------------------------211．验算内容----------------------------------212．主桁杆件截面几何特征计算---------------------------------21 3．主桁杆件截面验算----------------------------------24八、节点设计计算与验算---------------------------------27第一部分设计说明书一、设计资料1. 设计规范：《铁路桥梁设计规范》2. 活载等级：中—活载3. 结构轮廓尺寸：计算跨度48米，桥全长48.6米，桁高11米，主桁中距5.75米，节间长度8米，倾斜角809.0sin 1-=θ4．材料：主桁采用16Mnq 钢，板厚限于24mm ，高强螺栓用40B 钢5．连接：工厂焊接，工地栓接，基本参数为：栓直径23mm ，预紧力200KN ，摩擦系数0.456．恒载：钢桥桥面为明桥面，双侧人行道，自重按34KN/m 计，风力为1000KN/m*m二、钢梁上部总体布置及尺寸拟定一、钢桁架梁桥的优缺点钢桁架梁桥具有自重轻、跨度大，结构形式更趋于合理，形成更多优美、实用的体系等优点。
钢桁梁桥设计与计算详细解读，从基础开始~
钢桁梁桥设计与计算详细解读，从基础开始~一、钢桁梁的组成1、分类：按桥面位置的不同分为上承式桁梁桥、下承式桁梁桥、和双层桁梁桥2、组成：由主桁、联结系、桥面系及桥面组成（一）主桁它是的主要承重结构，承受竖向荷载。
主桁架由上、下弦杆和腹杆组成。
腹杆又分为斜杆和竖杆；节点分大节点和小节点；节间距指节点之间的距离。
（二）联结系1、分类：纵向联结系和横向联结系2、作用：联结主桁架，使桥跨结构成为稳定的空间结构，能承受各种横向荷载3、纵向联结系分上部水平纵向联结系和下部水平纵向联结系；主要作用为承受作用于桥跨结构上的横向水平荷载、横向风力、车上横向摇摆力及离心力。
另外是横向支撑弦杆，减少其平面以外的自由长度。
4、横向联结系分桥门架和中横联；主要作用为是增加钢桁梁的抗扭刚度。
适当调节两片主桁或两片纵联的受力不均。
（三）桥面系1、组成：由纵梁、横梁及纵梁之间的联结系2、传力途径：荷载先作用于纵梁，再由纵梁传至横梁，然后由横梁传至主桁架节点。
（四）桥面桥面是供车辆和行人走行的部分。
桥面的形式与钢梁桥及结合梁桥相似。
二、主桁架的图式及特点⌝三角形桁架（Warren trussesυ节间距较小时不设竖腹杆，较大时可设竖腹杆υ弦杆的规格和大节点的个数较少，适应定型化设计，便于制造和安装υ我国铁路中等跨度（L=48m~80m）下承式栓焊钢桁梁桥标准设计。
⌝斜杆形桁架(Pratt trusses)υ斜腹杆仅受压或受拉υ弦杆和竖杆规格多，均为大节点。
⌝双重腹杆桁架(Parallel chord rhombic truss)υ斜杆只承受节间剪力的一半υ受压斜杆短，对压屈稳定有利。
υ适用于大跨度钢桁梁，如武汉、南京长江大桥和我国铁路标准设计(L=96m~120m)下承式简支栓焊钢桁梁桥。
主桁架的主要尺寸⌝先确定桥梁跨度，再确定主桁架的主要尺寸包括：桁架高度、节间长度、斜杆倾角和两片主桁架的中心距。
⌝在拟定上述尺寸时，要综合考虑各种影响因素，相互协调，尽可能采用标准化和模数化，目的在于使设计、制造、安装、养护和更换工作简化及方便。
讲义总结下承式简支钢桁架桥施工设计总体解析简支钢桁梁3
在交叉形的纵向联结系中，应计算由于主桁弦杆变形
或横梁变形所引起的联结系杆件的内力。
由于主桁弦杆变形或横梁变形所引起的联结系杆件的
内力，可按下列公式计算：
交叉形斜杆因弦杆变形而生的内力：
Nd
=
N A
× 1+ 2
Ad
Ad cos2 α sin 3 α + Ad
cos3 α
Ap
A
交叉形，当横梁兼作撑杆：
Nd
交叉形的腹杆体系
桥梁工程
交叉形上平纵联
桥梁工程
交叉形的腹杆体系
2、平纵联的计算 简支桁架桥的平纵联的计算图式是水平放置的简支铰
接桁架，其计算跨度或等于主桁跨度，或等于主桁上弦端 节点之间的距离。
平纵联所受的荷载包括：横向风力，列车横向摇摆 力，离心力(若是弯道桥)，由于弦杆变形所引起的力。
桥梁工程
纵梁跨中弯矩和梁端剪力影响线见下图 跨中恒载弯矩：
M p = p × Ω1
梁端恒载剪力：
Qp = p×Ω2
跨中活载弯矩：
M k = η(1 + μ)K1 × Ω1
梁端活载剪力：
Qk = η(1 + μ)K 2 × Ω2
(2)纵梁的应力计算 包括：弯曲应力、疲劳强度、剪应力
桥梁工程
桥梁工程
二、纵梁和横梁的计算
鱼形板应力计算和疲劳强度的验算如下：
σ = N0 ≤ [σ ]
A0
γ dγ n (σ max − σ min ) ≤ γ t [σ 0 ]
式中 A0 —鱼形板的净截面面积； [σ ] —鱼形板的容许应力；
[σ 0 ] —疲劳容许应力幅。
桥梁工程
每块鱼形板与纵梁翼缘连接所需的螺栓数：
48m钢桥设计
.48m钢桁架铁路桥设计学院：土木工程学院班级：土木0906姓名：张宇学号：1801090603指导老师：方海整理日期：2012年01月07日——目录——第一章设计依据 (2)第二章主桁架杆件内力计算 (4)第三章主桁杆件设计 (10)第四章弦杆拼接计算 (14)第五章节点板设计 (16)第六章节点板强度检算 (16)48m钢桁架桥课程设计一、设计目的：跨度L=48米单线铁路下承载式简支栓焊钢桁梁桥部分设计二、设计依据：1. 设计《规范》铁道部1986TB12-85《铁路桥涵设计规范》简称《桥规》。
2. 结构基本尺寸计算跨度L=48m；桥跨全长L=48.10m；节间长度d=8.00m；主桁节间数n=6；主桁中心距B=5.75m；平纵联宽B0=5.30m；主桁高度H=12.00m；纵梁高度h=1.35m；纵梁中心距b=2.00m；3. 钢材及其基本容许应力：杆件及构件——16Mnq；高强螺栓——40B；精制螺栓——ML3；螺母及垫圈——45号碳素钢；铸件——ZG25；辊轴——锻钢35钢材的基本容许应力参照1986年颁布的《铁路桥涵设计规范》。
4. 结构的连接方式：桁梁杆件及构件，采用工厂焊接，工地高强螺栓连接；人行道托架采用精制螺栓连接；焊缝的最小正边尺寸参照《桥规》；高强螺栓和精制螺栓的杆径为Φ22，孔径d=23mm；5. 设计活载等级——标准中活载6. 设计恒载主桁P3=16kN/m；联结系P4=2.76kN/m；桥面系P2=6.81kN/m；高强螺栓P6=(P2+P3+P4)×3%; 检查设备P5=1.00kN/m；桥面P1=10.00kN/m；焊缝P7=(P2+P3+P4)×1.5%。
计算主桁恒载时，按每线恒载P=P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7。
三、设计内容：1. 主桁杆件内力计算，并将计算结果汇整于2号图上；2. 围绕E2节点主桁杆件截面选择及检算；3. 主桁E2节点设计及检算；4. 绘制主桁E2节点图(3号图)。
下承式钢桁梁桥结构设计及优化(跨度48m)
（请在以上相应方框内打“√”）
作者签名： 导师签名：
XXXX 年 X 月 X 日 XXXX 年 X 月 X 日
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武汉理工大学毕业设计（论文）
武汉理工大学毕业设计（论文）任务书
学生姓名： XXXX 指导教师： XXXX 专业班级： XXXX 工作单位： XXXX
设计(论文)题目:下承式钢桁梁桥结构设计及优化（跨度 48m） 设计（论文）主要内容：
指导教师签名： 2013 年 3 月 15 日
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武汉理工大学毕业设计（论文）
目
录
摘 要 ................................................................................ 1 Abstract .............................................................................. 2 1 绪论 ................................................................................ 3 1.1 引言 .......................................................................... 3 1.2 钢桥的特点 .................................................................... 3 1.2.1 自身特点 ................................................................ 3 1.2.2 适用范围 ................................................................ 3 1.3 我国钢桥的发展历程 ............................................................ 4 1.3.1 我国钢桥发展的历程回顾 .................................................. 4 1.3.2 三个里程碑和新技术发展的新纪元 .......................................... 4 1.4 钢桥的发展现状 ................................................................ 5 1.4.1 大跨度钢桥 .............................................................. 5 1.4.2 复合桥梁 ................................................................ 7 1.4.3 我国铁路钢桥的新型结构 .................................................. 7 1.5 国外钢桥概况 .................................................................. 8 1.6 国内外桥梁情况比较 ............................................................ 9 1.7 钢桥发展的要求 ............................................................... 10 1.8 钢桥发展的趋势 ............................................................... 10 2 设计资料 ........................................................................... 12 2.1 设计目的 ..................................................................... 12 2.2 设计依据 ..................................................................... 12 2.2.1 设计《规范》 ........................................................... 12 2.2.2 结构基本尺寸 ........................................................... 12 2.2 钢材及其基本容许应力 ..................................................... 12 2.2.4 结构的连接方式 ......................................................... 12 2.2.5 设计活载等级 ........................................................... 13 2.2.6 设计恒载 ............................................................... 13 2.3 主桁架杆件内力计算 ........................................................... 14 2.3.1 内力的组成 ............................................................. 14 2.3.2 影响线 ................................................................. 14 2.3.3 恒载所产生的内力 ....................................................... 15 2.3.4 活载所产生的内力 ....................................................... 17 2.3.5 横向风力作用下的主桁杆件附加力计算 ..................................... 21
讲义总结下承式简支钢桁架桥施工设计总体解析简支钢桁梁1
桥梁工程
特别说明 活载发展系数是用在使设计的桥梁各部件在强度检算 时，能承受的活载均匀，对疲劳损伤没关系。所以在疲劳 内力组合中，不考虑活载发展系数。
′ = η (1 + μ )kΩ N k = η (1 + μ )N k
′ = (1 + μ f ) kΩ N k = (1 + μ f )N k
桥梁工程
桥梁工程
⑤当由于将实际结构转化为各个平面计算模型产生的误 差较大时，需要进行必要的校正： a.由于主桁弦杆变形所引起的平纵联杆件的内力。 b.桥面系的纵、横梁和主桁弦杆的共同作用产生的内力 c.由横梁、主桁竖杆和横向联结系的眉杆所构成的横向 框架
桥梁工程
d.节点刚性连接引起的主桁杆件附加应力（次应 力），设计时，主桁杆件截面高度与其长度之比在连续桁 梁中大于1/15时，简支桁梁中大于1/10时，应计算由于节 点刚性所产生的次应力。
桥梁工程 b.桥面重量
p2
明桥面（包括双侧人行道）： 当木步行板时，单线=8KN/m，双线=15KN/m； 当为钢筋混凝土或钢步行板时，单线=10KN/m， 双线 =17KN/m。 当采用有砟桥面，桥面重量需进行道砟板、道砟、轨枕和 钢轨等的计算，规范中没有规定。 c.每片主桁计算恒载强度
p = ( p1 + p 2 ) 2
Ω=
2H
1 (n − m − 1) d Ω′ = − 2 n −1 sin θ
2
斜杆：
1 m2d 1 Ω= 2 n − 1 sin θ
竖杆： 支座反力：
Ω=d
l Ω= 2
桥梁工程 （3）恒载作用下主桁杆件内力计算
N p = p∑ Ω
p 其中 ——均布恒载强度（每片主桁的）； ∑ Ω ——杆件内力影响线面积的代数和。
48米下承式简支栓焊钢桁梁桥课程设计讲解
现代钢桥课程设计学院：土木工程学院班级：1210姓名：罗勇平学号：1208121326指导教师：周智辉时间：2015年9月19日目录第一章设计说明 .............................................. 错误！未定义书签。
第二章主桁杆件内力计算 . (5)第三章主桁杆件截面设计与检算 (14)第四章节点设计与检算 (23)第一章 设计说明一、设计题目单线铁路下承式简支栓焊钢桁梁设计二、设计依据1. 设计规范铁道部《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 铁道部《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 2. 结构基本尺寸计算跨度L=48m ；桥跨全长L=49.10m ；节间长度d=8.00m ；主桁节间数n=6；主桁中心距B=5.75m ；平纵联宽度B 0=5.30m ；主桁高度H=11.00m ；纵梁高度h=1.45m ；纵梁中心距b=2.00m ；主桁斜角倾角︒=973.53θ，809.0sin =θ，588.0cos =θ。
3. 钢材及基本容许应力杆件及构件用Q370qD ；高强度螺栓用20MnTiB 钢；精制螺栓用BL3；螺母及垫圈用45号优质碳素钢；铸件用ZG25Ⅱ；辊轴用锻钢35。
钢材的基本容许应力参照《铁路桥梁钢结构设计规范》。
4. 结构的连接方式及连接尺寸 连接方式：桁梁杆件及构件采用工厂焊接，工地高强度螺栓连接；人行道托架采用精制螺栓连接。
连接尺寸：焊缝的最小焊脚尺寸参照《桥规》；高强度螺栓和精制螺栓的杆径为22φ，孔径为mm d 23=。
5. 设计活载等级 标准中—活载。
6. 设计恒载主桁m kN p /70.123=；联结系m kN p /80.24=；桥面系m kN p /50.62=；高强度螺栓%3)(4326⨯++=p p p p ；检查设备m kN p /00.15=；桥面m kN p /00.101=；焊缝%5.1)(4327⨯++=p p p p 。
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现代钢桥课程设计学院：土木工程学院班级：1210姓名：罗勇平学号：1208121326指导教师：周智辉时间：2015年9月19日目录第一章设计说明 .............................................. 错误！未定义书签。
第二章主桁杆件内力计算 . (5)第三章主桁杆件截面设计与检算 (14)第四章节点设计与检算 (23)第一章 设计说明一、设计题目单线铁路下承式简支栓焊钢桁梁设计二、设计依据1. 设计规范铁道部《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 铁道部《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 2. 结构基本尺寸计算跨度L=48m ；桥跨全长L=49.10m ；节间长度d=8.00m ；主桁节间数n=6；主桁中心距B=5.75m ；平纵联宽度B 0=5.30m ；主桁高度H=11.00m ；纵梁高度h=1.45m ；纵梁中心距b=2.00m ；主桁斜角倾角︒=973.53θ，809.0sin =θ，588.0cos =θ。
3. 钢材及基本容许应力杆件及构件用Q370qD ；高强度螺栓用20MnTiB 钢；精制螺栓用BL3；螺母及垫圈用45号优质碳素钢；铸件用ZG25Ⅱ；辊轴用锻钢35。
钢材的基本容许应力参照《铁路桥梁钢结构设计规范》。
4. 结构的连接方式及连接尺寸 连接方式：桁梁杆件及构件采用工厂焊接，工地高强度螺栓连接；人行道托架采用精制螺栓连接。
连接尺寸：焊缝的最小焊脚尺寸参照《桥规》；高强度螺栓和精制螺栓的杆径为22φ，孔径为mm d 23=。
5. 设计活载等级 标准中—活载。
6. 设计恒载主桁m kN p /70.123=；联结系m kN p /80.24=；桥面系m kN p /50.62=；高强度螺栓%3)(4326⨯++=p p p p ；检查设备m kN p /00.15=；桥面m kN p /00.101=；焊缝%5.1)(4327⨯++=p p p p 。
计算主桁恒载时，按桥面全宽恒载7654321p p p p p p p p ++++++=。
三、设计内容1. 确定主桁型式及主要参数；2. 主桁杆件内力计算(全部)，并将结果汇制于2号图上；3. 交汇于E 2、A 3节点（要求是两个大节点）的所有杆件截面设计与检算；4. 主桁下弦E2节点设计与检算；5. 绘制主桁E2节点图(3号图)。
四、设计内容1. 设计说明书1份；2. 2、3号图各一张。
五、要求1. 计算书条理清楚、语句通顺、计算正确；2. 结构图按制图要求比例恰当、粗细线条明确、尺寸标注清楚、投影关系无误。
第二章 主桁杆件内力计算说明：计算图式采用平面铰接桁架，主力（包括恒载和活载）作用在主桁平面内。
一、影响线二、恒载计算：据第一章所提供的资料，每片主桁所承受的恒载内力：()995.165.07654321=++++++⨯=p p p p p p p p近似地采用p=17kN/m. 三、活载计算：静活载取换算均布活载k ，由所求杆件内力的影响线最大纵坐标位置α值和加载长度L 查表求得。
弦杆E 0E 2:α=1/6，L=48m ，由内插法求得k=50.20(kN/m)（一片主桁，下同）弦杆E 2E 2':α=1/2，L=48m ，k=47.25(kN/m)弦杆A 1A 3:α=1/3，L=48m ，k=48.10(kN/m) 端斜杆E 0A 1:α=1/6，L=48m ，k=50.20(kN/m) 斜杆E 2A 3:α'=1/6，L'=19.2m ，k=60.19(kN/m)α=1/6，L=28.8m ，k=55.06(kN/m)斜杆A 1E 2:α'=1/6，L'=38.4m ，k=52.09(kN/m)α=1/6，L=9.6m ，k=73.63(kN/m)吊杆A 1E 1:α=1/2，L=16m ，k=59.70(kN/m) 吊杆A 3E 3:α=1/2，L=16m ，k=59.70(kN/m)四、恒载内力和活载内力：采用响线面积法求恒载内力和活载内力。
1. 弦杆E 0E 2:影响线最大纵距：606061.01148408y 21=⨯⨯==LH l l 影响线面积：()m y L 5455.14606060.0485.05.0=⨯⨯=⋅=Ω 恒载内力：()kN p N P 27.2475455.1417=⨯=Ω= 静活载内力：()kN k N k 18.7305455.1420.50=⨯=Ω= 动力系数：3182.14840281402811=++=++=+L μ ()2569.01818.7303182.12727.2471=⨯=+=k p N N a μ其余各杆的a 值计算结果见2号图上所示，其中最大的max a 为： ()()2729.025.473182.11711max =⨯=+=+=kk pN pN N a μμ活载发展均衡系数：()()0027.12569.02729.0611611max =-+=-+=a a η 弦杆E 0E 2的总内力为（计算静强度时的最大内力）：()()kN N N N k p I 35.1212 18.7303182.10027.127.2471=⨯⨯+=++=μη计算疲劳时，应采用动力运营系数，2045.14840181401811=++=++=+L f μ，且不考虑活载发展均衡系数，计算疲劳时的最大内力为：()()kN N N N k f p 1126.8118.7302045.127.2471max =⨯+=++=μ2. 弦杆E 2E 2':影响线最大纵距：090909.111482424y 21=⨯⨯==LH l l 影响线面积：()m y L 1818.26090909.1485.05.0=⨯⨯=⋅=Ω 恒载内力：()kN p N P 09.4451818.2617=⨯=Ω= 静活载内力：()kN k N k 09.12371818.2625.47=⨯=Ω= 动力系数：3182.14840281402811=++=++=+L μ ()2729.00909.12373182.10909.4451=⨯=+=k p N N a μ活载发展均衡系数：()()0000.12729.02729.0611611max =-+=-+=a a η 总内力：()()kN N N N k p I 79.2075 09.12373182.10000.109.4451=⨯⨯+=++=μη动力运营系数： 2045.14840181401811=++=++=+L f μ 则计算疲劳时的最大内力为：()()kN N N N k f p 22.1935 09.12372045.109.4451max =⨯+=++=μ3. 弦杆A 1A 3:影响线最大纵距：969697.011483216y 21-=⨯⨯-=-=LH l l 影响线面积：()m y L 2727.23969697.0485.05.0-=⨯⨯-=⋅=Ω 恒载内力：()kN p N P 64.3952727.2317-=⨯-=Ω= 静活载内力：()kN k N k 42.11192727.2310.48-=⨯-=Ω= 动力系数： 3182.14840281402811=++=++=+L μ()2681.04182.11193182.16364.3951=⨯=+=kpN N a μ活载发展均衡系数：()()0008.12681.02729.0611611max =-+=-+=a a η 总内力：()()kN N N N k p I 41.1872 42.11193182.10008.164.3951-=⨯⨯--=++=μη上弦杆为受压构件，不需要考虑疲劳时的内力。
4. 端斜杆E 0A 1:影响线最大纵距：030414.11148408y 21-=⨯⨯-=-=LH l l 影响线面积：()m y L 7299.24030414.1485.05.0-=⨯⨯-=⋅=Ω 恒载内力：()kN p N P 4091.4207299.2417-=⨯-=Ω= 静活载内力：()kN k N k 4433.12417299.2420.50-=⨯-=Ω= 动力系数：3182.14840281402811=++=++=+L μ ()2569.04433.12413182.14091.4201=⨯=+=k p N N a μ活载发展均衡系数：()()0027.12569.02729.0611611max =-+=-+=a a η 总内力：()()kN N N N k p I 22.2061 4433.12413182.10027.141.4201-=⨯⨯--=++=μη端斜杆为压弯构件，不需要考虑疲劳时的内力。
5. 斜杆E 2A 3:由于该杆件的影响线具有正、负面积，必须分别进行计算。
正影响线最大纵距：412166.0481697.53sin 1sin 1y 2=⨯︒='⋅='L l θ 正影响线面积：()()()m y l l 9568.3412166.01620.35.05.021=⨯+⨯=''+'=Ω' 负影响线最大纵距：618249.0482497.53sin 1sin 1y 2-=⨯︒=⋅-=L l θ 负影响线面积：()()()m y l l 9028.8618249.02480.45.05.021-=⨯+⨯-=+=Ω 正、负影响线面积之代数和： ()m 9460.4-=Ω+Ω'=Ω∑ 恒载内力：()kN p N P 08.849460.417-=⨯-=Ω=∑ 活载内力也按影响线正、负面积分别计算。
•正面积部分： 静活载内力：()kN k N k17.2389568.319.60=⨯=Ω'=' 动力系数：4730.120.1940281402811=++=++='+L μ 恒载内力与活载内力之比：()2397.01725.2384730.10818.841-=⨯-=''+='k p N N a μ活载发展均衡系数：()()0854.12397.02729.0611611max =++='-+='a a η 正面积部分的总内力：()()kN N N N kp I 17.296 17.2384730.10854.108.841=⨯⨯+-=''+'+='μη动力运营系数： 3041.120.1940181401811=++=++='+L f μ 则计算疲劳时的最大内力为：()()kN N N N k f p 51.226 17.2383041.108.841max =⨯+-=''++='μ•负面积部分：静活载内力：()kN k N k 20.4909028.806.55-=⨯-=Ω= 动力系数：4070.180.2840281402811=++=++=+L μ ()1219.020.4904070.10818.841=⨯=+=k p N N a μ活载发展均衡系数：()()0252.11219.02729.0611611max =-+=-+=a a η 负面积部分的总内力：()()kN N N N k p I 14.791 20.4904070.10252.108.841-=⨯⨯--=++=μη动力运营系数： 2616.180.2840181401811=++=++=+L f μ 则计算疲劳时的最大内力为：()()kN N N N k f p 53.702 20.4902616.108.841max -=⨯--=++=μ6. 斜杆A 1E 2:由于该杆件的影响线具有正、负面积，必须分别进行计算。