满堂排架结构计算书
满堂支架计算书(最终版)上课讲义
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
钢管落地满堂脚手架计算书
钢管落地满堂脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 4.4 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施 (kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书一、工程概况本次搭建满堂脚手架的工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米。
该建筑结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米，主要用于_____施工。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距为_____米，纵距为_____米，步距为_____米。
2、内立杆距建筑物距离为_____米。
3、脚手架搭设高度超过_____米时，在架体顶部及底部设置水平剪刀撑。
4、剪刀撑斜杆与地面的倾角为_____度。
四、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：根据规范取值，每米立杆承受的结构自重为_____kN/m。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等，根据实际选用的材料计算。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况，取值为_____kN/m²。
（2）风荷载标准值基本风压：按照当地_____年一遇的风压取值，为_____kN/m²。
风荷载体型系数：根据脚手架的封闭情况确定，取值为_____。
五、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：包括自重和脚手板自重，按均布荷载计算。
活载：施工均布活荷载，按均布荷载计算。
2、强度验算按简支梁计算最大弯矩，然后进行强度验算，弯曲应力应小于或等于钢材的抗弯强度设计值。
3、挠度验算计算最大挠度，应小于或等于容许挠度。
六、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载：由纵向水平杆传来的恒载和活载。
2、强度验算按悬臂梁计算最大弯矩，进行强度验算。
3、挠度验算计算最大挠度，应满足规范要求。
七、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。
八、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆段的轴向压力设计值，然后进行稳定性验算。
屋面满堂脚手架的计算书
屋面满堂脚手架的计算书为了便于安装网架考虑在屋面以上搭设钢管满堂脚手架，采用φ48×3.5㎜钢管，横间为1M，纵向为1.2M，施工层铺设竹挑板，网架自重、槽钢轨道的重量为20T，由四条轨道支承此部分的荷载，即中间的轨道承受的力最大q=4900N/m1、荷载的计算:恒载：NG1=4.9×1.2×1.05=6.174KN网架及槽钢：脚手架钢管自重:查表得:NG2=2.81KN脚手架自重：NG3=0.35×1×1.2=0.42KN活载：NQ=1×1×1.2=1.2KN2、整体稳定性η=1.2/10.838=0.11 γη=1.59×1+0.11/1+1.17×0.11=1.564N=(6.174+2.81+42)×1.2+1.4×1.2=12.96查表:μ=1.55 L0=1.55×1.8=2.79 λ=L0/i=2.79/15.8=17.66查表:φ =0.954 A=489㎜2∵0.9N/φA=0.9×12960/0.954×489=25N/㎜2＜f c/γη΄=205/1.564=131N/㎜2∴满足要求3、扣件抗滑移的计算已知扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN由上图计算的R B的支座反力最大为9.072KN,所以R B支座必须设置双扣件才能满足抗滑移要求。
4、小横杆的计算由管面得知:N=1.2×(0.42+6.174)+1.4×1.2=9.6KNfc=pa2b2/3ElL=9.6×(0.7)2×(0.3)2/3×2.06×12.19×106×1=5.62N/㎜2＜fc=205 N/㎜2∴强度满足要求5qL4/384EL=5×9.6×(1)3/384×206×12.19×106=5.0㎜＜L/150=1000/150=6.667㎜∴挠度满足要求5、大横杆的计算脚手板自重：G k=0.35×1.2/3=0.14KN/m施工荷载：Q k=1×1.2/3=0.4 KN/mq=1.2×0.14+1.4×0.4=0.728 KN/mM Gk=0.1×0.14×1.2×1.2=0.02 KN.mM Qk=0.1×0.4×1.2×1.2=0.057 KN.mM=1.2×0.02+1.4×0.057=0.104 KN.mM x/5.08×103=0.104/5.08×103=0.02 KN/㎜2＜fc=0.205 KN/㎜2∴抗弯强度满足要求0.99qL4/100EI=0.99×（1.2×0.14+1.4×0.4）×1.24/100×2.06×106×12.19=0.06㎜＜1200/150=8㎜∴挠度满足要求6、立杆计算荷载由管面计算得:N=13.0KNN/A w=13/489=26.6N/㎜2＜fc=205N/㎜2因为步距为1.8m，回转半径i=15.8 λ=1.8/15.8=114查表数:φ=0.489则：N/φA=13000/0.489×489=54.365N/㎜2＜fc=205N/㎜2∴满足要求。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂支架方案(附计算书).doc
满堂支架方案(附计算书)目录第一节编制依据………………………………………………………………1第二节工程概况………………………………………………………………2第三节满堂脚手架搭设方案选用……………………………………………3第四节安装满堂脚手架的施工管理…………………………………………4第五节脚手架材料检测要求………………………………………………15第六节满堂脚手架安全性验算……………………………………………16第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-一次。
检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；2）钢管弯曲变形应符合规范规定；二、扣件扣件应符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的技术要求，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。
扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有厂家的生产许可证、法定检验单位的检测报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时，应按现行的国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定抽样检查；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝螺栓必须更换；3）新旧扣件使用前应进行防锈处理。
第六节满堂脚手架安全性验算脚手架参数选取计算荷载取值（按实际施工情况取值）如下：脚手片自重标准值gk=0.45kN/m2；钢管重量：3.84kg/m（按Φ48×3.5取值）；钢管验算参数选取：（按Φ48×3.2取值）；截面积A=4.504cm2；惯性距I=11.357cm4；截面模量W=4.732cm3；回转半径i=1.587cm；直角、旋转扣件抗承载力为8.0KN。
由于脚手架搭设高度较高，因此计算时立杆需考虑风荷载因素。
计算取值：操作平台立杆间距为1.5m，操作面水平横杆间距0.375m，水平杆步距1.8m。
脚手架安全性核算（一）验算操作层横向水平杆抗弯强度及变形：1、计算简图钢管计算简图2、强度验算（1）作用横向水平杆线荷载标准值钢管自重标准值：P=0.0384kN/m脚手片恒荷载标准值：gk=0.45kN/m2×0.375m=0.16875kN/m活荷载标准值：qk=2.1kN/m2×0.375m=0.79kN/m（2）作用横向水平杆线荷载计算值恒荷载计算值：q1=1.2×0.113+1.2×0.0384=0.182kN/m活荷载计算值：q2=1.4×0.79=1.11kN/m（3）考虑活荷载在横向水平杆上最不利位置时与恒荷载组合的弯矩，弯矩按连续三跨考虑。
满堂支架计算书
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图支架搭设纵断面图主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂支架计算书
兴宁至汕尾高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程A匝道1号桥现浇箱梁满堂支架计算书编制:审核:审批:施工单位：中交第二公路工程局有限公司编制日期：二O—七年五月一日1. 支架验算1.1 布置说明：满堂支架采用外径© 48mm壁厚3.5mm碗扣件组成，布置为纵横向立杆间距底板和翼板按60cm X 60cm布置，纵横向立杆间距腹板底按60cmX 30cm布置，横梁2m范围内纵横向立杆间距底板按60cm X 30cm布置，纵横向立杆间距翼板底按60cm X 60cm布置；支架最高高度9.695m,步距1.2m，设置一排纵、横向联接横管，使所有立杆联成整体；为确保支架的整体稳定性，在每 4.5m纵向立杆和每4.5m横向立杆各设置一道剪刀撑。
支架搭设好后，测量每10m放出高程控制点，然后挂线，将可调顶托调整到计算高程位置，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。
然后铺设纵横向方木，纵向按60cm间距布置，横向按60cm和30cm 间距（腹板处及横梁2m范围内横向均为30cm）布置，完成后，再铺设底模，模板采用2cm竹胶板。
模板安装完成即可进行支架预压。
满堂支架布置示意图如下：附件A匝道i#桥满堂支架跨中横向布置断面图（单位：cm310*10cm 方木（间距30cm、间距60cm）支架底托15 X 10方木10cmC25砼垫层地基处理护栏1275脚踢板2cm竹胶板15*10cm 方木（间距60cm、90cm）90*60支架50*50cm 排水沟，C209360*2 30*4 60*5 60*5附件A 匝道1#桥满堂支架桥墩2m 范围横向布置断面图（单位：cm ）49260*2 1-15*10cm 方木（间距 60cm 、90cm ）90*60支架K— I *I—i f I30*32支架底托 15 X 10方木 10cmC25砼垫层 地基处理护栏 脚踢板10*10cm 方木（间距 30cm 、间距 60cm ） 50*50cm 排水沟，—C20■附件5A 匝道1#桥满堂支架纵向布置图（单位：cm ）附件A匝道1#桥满堂支架平面布置图（单位：cm）61.2设计参数：（依据《钢结构设计规范》取值）：钢材抗弯强度设计值fm=215MPa钢材抗剪强度设计值fv=125MPa弹性模量E=2.1 x 105MPa表1.2-1碗扣式钢管截面特性表1.2-2 立杆允许设计荷载2. 桥墩2m范围支架检算3号〜4号墩两侧各2m范围支架按60cm X 30cm间距布置，该断面面积为21.875卅（电子图计算），底板宽度为8.75m,该位置长度为2m对该位置进行支架检算：i、支架布置以60x30cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/n3计每延米砼重量为：21.875 X 1 X 25=546.875 （KN则单位面积承重为q1=546.875/ （8.75 X 1）=62.5 （KN加）由于钢管布置为60cmx 30cm,贝U单根承载力为：q仁62.5KN/ m2X 0.6 X 0.3=11.25（KN/ 根）ii、底模及内模构造荷载取q2=5KN/ m2iii、扣件支架自重（按最高度9.695m计算）立杆自重（采用© 48X 3.5伽，碗扣式钢管单位重量为 5.602kg/m ）q31=0.05602X 9.695=0.543 （KN/根）可调托座q32=0.045KN/rriX 1 个=0.045 （KN/根）横杆自重q33=0.0247KN/r^ 8X 0.3=0.118 （KN/根）所以碗扣式钢管脚手支架自重：q3=q31+q32+q33=0.543+0.045+0.118=0.706 （KN/根）iv 、施工活载（参照规范4.2.2 表中结构支架施工均布荷载标准值，川计，基于安全考虑，取5KN/tf）q4=5KN/tfv、单根立杆设计轴向力荷载组合：施工恒载：NGK=q1+q X2 0.6 X 0.3+q3=11.25+5 X 0.6 X 0.3+0.706=12.856 （KN/根）活荷载：NQK=q X 0.6 X 0.3=5 X 0.6 X 0.3=0.9 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK＋1.4 NQK= 1.2 X 12.856＋1.4 X 0.9=16.69（KN/ 根）vi 、碗扣式支架稳定性检算查表5.1.7得：截面面积A=424mm 2 ; 回转半径i=1.59cm 则入=I0/i=120/1.59=75查表得巾=0.813N/（巾X A）=16690/ （0.813 X 424）=48.4Mpa<205Mpa（其中Q235钢管容许应力为205 Mpa）根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
满堂排架结构计算书
此方案由于在构造上设计了剪力撑，斜撑限制了各个方向的侧向变形。
因此可视为“无侧移多层刚架”，脚手架受轴压作用，失稳是脚手架的主要危险所在。
设计立杆为单杆，计算过程如下：
1、轴心荷载：
P n=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h
=37.7*[1+ (0.67+1.5)/1.8]+2.5*9.8/1.8
=96.76N/m
N=H0P n+ab2(0.5n1q1+ηn2q2)
=9.5*96.76+0.67*0.8*(0.5*2*343+0.68*8*2648)
=8824.21N
设计立杆下垫2500*500*5的木垫块，
则f=8824.21/(2.5*0.5)=7.06kN/m2<49~78kN/m2
∴满足地基承载力的要求。
P n为每1米架高的脚手架杆件的自重
q0立杆每米长的自重=37.7N
a立杆纵距=0.67m
h大横杆间距=1.8m
q3扣件自重，每个9.8N，取1个=9.8N
H0立杆总高度=9.5
b2作业面铺板宽度=0.8m
n1铺脚手版层数=2
q1脚手板自重=343 N/m2
η作业面上施工荷载分配于外力杆系数 = 0.68
n2可以构成轴心荷载的作业层数=8
q2脚手板上的施工荷载=2648 N/m2
夯实回填土地基承载力=49~78 kN/m2 2、偏心荷载：
P内=ηab2q2n5
=0.32*0.67*0.8*2648*2
=908.37 N/m2
P外=ηab2q2n5+Lq0+P0
=0.68*0.67*0.8*2648*2+30*9.5
=2215.29 N
其中Lq0+P0可按30N/m计算
n5按偏心荷载计算的作业层数
∵908.37N&2215.29N<8824.21N
∴满足要求。
3、脚手架的失稳计算：
1）立杆的计算长度：
按单立杆a1=h/a=1.2/0.67=1.80
脚手架计算：1、首步架：L0=μ1h=0.659*1.2=0.79
2、其他步架：L0=μ1h=0.698*1.2=0.84
2）立杆长细比λ：
λ1=L0/r1=0.634*μ1h=0.79*1.2=0.95
λ2=L0/r1=0.634*μ1h=0.84*1.2=1.00
3）计算立杆在偏心荷载作用下的相对偏心率e：
取e1=5.3cm , e2=H/2000
则ε=5.1*P偏/（P偏+N）+0.48*H/1000
=5.1*2215.29/(2215.29+8824.21)+0.48*9.5/1000
=1.19+0.0046=1.195
4）验算立杆：
取动力系数为1.20，则：
1.20*（P偏+N）≤Фp A1[δ]
即P偏+N≤67931Фp
8824.21+2215.29=11039.5≤67931Фp
∴满足要求。
经以上对排架的地基承载力和失稳的验算，可得知此种排架方案满足使用安全要求。
满堂排架结构计算书补充计算书
根据见里见里监理所提意见，现对计算书补充进行补充如下：
1、对主梁下的脚手架计算：
1）、菏载计算：
A.砼自重2400kN/M2
B.钢筋自重 1.5kN/M3
C.模板自重 1.1kN/M2
D.浇注、振捣砼时产生的冲击荷载 4.0kN/M2
E.施工活荷载 2.5kN/M2
2）、结构计算:
按每一个小网格为计算单位，即小网格的计算面积为0.80*0.67M2，则产生的荷载为：
（25+1.5+1.1）*0.80*0.67*1.2+（4.0+2.5）*0.80*0.67*1.4 =22.61kN
平均分在四根竖向杆件上，则
N=22.61/4=5.65kN
M x= M y= 5.65*0.8/2=2.26kN•M
3）计算承载力:
A n=Лr12-Лr22=1.6*10-3M2
W nx=W ny=3.63*10-6M3
按压弯构件计算，则
N/A n±M x/(r x* W nx)±M y/(r y* W ny)
=5.65*103/1.6*10-3*106± 4.52*106/1.15*3.63*10-3*109±4.52*106/1.15*3.63*10-3*109
=108.65±0.54±0.54
=109.73N/MM2≤f=205N/MM2
∴满足承载力的要求。