锚杆挡墙计算

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锚杆挡墙设计计算

锚杆挡墙设计计算

锚杆挡墙设it计算1、锚杆挡墙设计应包括下列内容:1侧向岩土压力计算;2挡墙结构内力计算;3立柱嵌入深度计算;4锚杆计算和混凝土结构局部承压强度以及抗裂性计算;5挡板、立柱(肋柱或排桩)及其基础设计;6边坡变形控制设计;7整体稳定性分析;8施工方案建议和监测要求。

2、坡顶无建(构)筑物且不需对边坡变形进行控制的锚杆挡墙,其侧向岩土压力合力可按下式计算:E,ah=Eahβ2(9.2.2)式中:E,ah——相应于作用的标准组合时,每延米侧向岩土压力合力水平分力修正值(kN);Eah——相应于作用的标准组合时,每延米侧向主动岩土压力合力水平分力(k N);β2—锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数,应根据岩土类别和锚杆类型按表9.2.2确定。

表9.2.2锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数β23、确定岩土自重产生的锚杆挡墙侧压力分布,应考虑锚杆层数、挡墙位移大小、支护结构刚度和施工方法等因素,可简化为三角形、梯形或当地经验图形。

4、填方锚杆挡墙和单排锚杆的土层锚杆挡墙的侧压力,可近似按库仑理论取为三角形分布。

5、对岩质边坡以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土类边坡,当采用逆作法施工的、柔性结构的多层锚杆挡墙时,侧压力分布可近似按图9.2.5确定,图中e'ah按下列公式计算:图9.2.5锚杆挡墙侧压力分布图(括号内数值适用于土质边坡),=E ∖,Mh O.875H 式中:e*ah ——相应于作用的标准组合时侧向岩土压力水平分力修正值(kN∕m 2);H 一挡墙高度(m )。

6、对板肋式和排桩式锚杆挡墙,立柱荷载取立柱受荷范围内的最不利荷载效应标准组合值。

7、岩质边坡以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土类边坡的锚杆挡墙,立柱可按下列规定计算:1立柱可按支承于刚性锚杆上的连续梁计算内力;当锚杆变形较大时立柱宜按 支承于弹性锚杆上的连续梁计算内力;2根据立柱下端的嵌岩程度,可按钱接端或固定端考虑;当立柱位于强风化岩层以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土内时,其嵌入深度可按等值梁法计算。

锚杆挡墙专项施工方案(计算书)

锚杆挡墙专项施工方案(计算书)

重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案批准:审核:初审:编制:深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2012年03月12日目录第一节编制说明 (1)第二节工程概况 (1)第三节编制依据 (2)一、施工合同 (2)二、施工图纸 (2)三、规范标准及其他文件 (2)第四节施工准备 (2)一、技术准备 (2)二、管理组织架构 (3)三、劳动力需求计划 (4)四、机械需求计划 (4)第五节施工部署 (5)一. 施工平面布置 (5)二. 边坡施工的分段分阶 (5)三. 施工程序 (5)第六节挡墙施工方案 (6)一. 板肋式锚杆挡墙施工 (6)二. 重力式挡墙施工 (8)三. 伸缩缝施工 (9)四. 排水沟施工 (9)五. 其他施工 (9)第七节质量保证体系和措施 (9)一. 板肋式锚杆挡墙施工质量控制措施 (9)二. 重力式挡墙施工质量控制措施 (10)第八节安全管理和文明施工 (11)第九节质量检验、监测及验收 (11)一. 质量检验 (11)二. 监测 (12)三. 验收 (13)6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案第一节编制说明1.本工程的边坡挡墙有重力式挡墙和板肋式锚杆挡墙两种支护形式,主要以锚杆挡墙为主。

1号、2号、3号挡墙均为锚杆挡墙,4号、5号、6号挡墙为重力式挡墙。

为了便于施工管理和资料管理,特将3号挡墙以伸缩缝为段从西向东进行分段编号为3-1号、3-2号、3-3号、3-4号、3-5号、3-6号挡墙。

2.施工顺序:1号挡墙→2号挡墙→3-1号挡墙→3-2号挡墙→3-3号挡墙→3-4号挡墙→3-5号挡墙→3-6号挡墙→456号挡墙号挡墙号挡墙,按照流水施工段组织施工。

3.因锚杆间距为3000(长向)×2500(高度)㎜布设,故沿挡墙高度方向每2500㎜高度作为分阶施工。

4.根据地勘报告可知,边坡为岩质边坡,坡体主要为泥质砂岩和泥岩,边坡岩体类别为Ⅲ类。

锚桩式重力式挡土墙验算

锚桩式重力式挡土墙验算

重力式挡土墙验算[执行标准:通用]------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 6.500(m)墙顶宽: 0.800(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)基础类型: 锚桩式基础襟边宽度: 0.500(m)基础高: 1.000(m)基础容重: 25.000(kN/m3)锚杆纵向间距: 3.000(m)锚桩有效深度: 3.000(m)钢筋直径: 20(mm)锚孔直径: 100(mm)钢筋容许抗拉强度: 225000.000(kPa)钢筋容许抗剪强度: 120000.000(kPa)锚孔壁对砂浆容许抗剪强度: 123.000(kPa)锚杆排数: 5锚杆序号锚桩距基础边缘距离(m)1 0.5002 1.5003 2.5004 3.5005 4.500===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 6.500(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角: 27.890(度)Ea=214.069 Ex=182.453 Ey=111.966(kN) 作用点高度 Zy=2.336(m) 因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.913(m2) 重量 = 365.988 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500因墙下基础为锚桩式基础,所以需要验算基础底面的滑移稳定性单位长度内锚杆截面积 Ag = 424.115(mm2) 锚杆增加的抗滑力 Ng=50.894(kN)基础截面积 = 4.850(m2) 基础重量 Wj= 121.250 kN滑移力= 131.559(kN) 抗滑力= 299.602(kN)滑移验算满足: Kc = 2.277 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂 Zw = 2.305 (m)相对于墙趾点,Ey的力臂 Zx = 3.766 (m)相对于墙趾点,Ex的力臂 Zy = 2.336 (m)基础为锚桩式基础,验算挡土墙绕基础趾点的倾覆稳定性单根锚杆的设计抗拔力 = 57.256(kN)(孔壁抗剪115.925(kN) 钢筋抗拉57.256(kN)) 单位长度内锚杆的抗倾覆力矩Mmao=89.064(kN-m)基础截面积 = 4.850(m2) 基础重量 Wj= 121.250 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 2.425(m)倾覆力矩= 608.660(kN-m) 抗倾覆力矩= 1887.370(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.101 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为锚桩式基础,只验算基础底的偏心距作用于基础底的总竖向力 = 599.204(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1189.646(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.850 (m) 偏心距 e = 0.440(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.985(m)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.440 <= 0.250*4.850 = 1.212(m)(四) 基础强度验算基础为锚桩式基础,不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积 = 15.913(m2) 重量 = 365.988 kN相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 2.305 (m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 3.766 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 2.336 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 477.954(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=839.091(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力作用力臂 Zn = 1.756(m)截面宽度 B = 4.350 (m) 偏心距 e1 = 0.419(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.419 <= 0.300*4.350 = 1.305(m)截面上压应力: 面坡=173.436 背坡=46.312(kPa)压应力验算满足: 计算值= 173.436 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.007 <= 110.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角: 28.250(度)Ea=186.175 Ex=158.679 Ey=97.377(kN) 作用点高度 Zy=2.153(m) 因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 13.800(m2) 重量 = 317.400 kN[强度验算]验算截面以上,墙身截面积 = 13.800(m2) 重量 = 317.400 kN相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 1.900 (m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 3.262 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 2.153 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 414.777(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=579.071(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力作用力臂 Zn = 1.396(m)截面宽度 B = 3.800 (m) 偏心距 e1 = 0.504(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.504 <= 0.300*3.800 = 1.140(m)截面上压应力: 面坡=195.996 背坡=22.308(kPa)压应力验算满足: 计算值= 195.996 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -1.903 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为:组合1(一般情况)抗滑力 = 299.602(kN),滑移力 = 131.559(kN)。

锚杆挡土墙设计计算

锚杆挡土墙设计计算

大竹林车辆段锚杆挡土墙计算分析报告铁道第一勘察设计院2008年10月第一章概述 (1)第二章锚杆挡土墙计算理论 (1)第三章锚杆挡土墙计算 (1)第一章概述锚杆挡土墙是由钢筋混凝土墙面和钢锚杆组成的支挡建筑物,它是靠锚杆锚固在稳定地层内,能承受水平拉力来维持墙的平衡,因此地基承载力一般不受控制,从而能克服不良地基的困难。

在高边坡的情况下,且可采用自上而下逐级开挖和施工的办法,可以避免边坡坍塌,有利于施工安全。

锚杆使用灌浆锚杆,采用钻机钻孔,毛孔直径一般为100~150mm,锚杆材料为HRB335钢筋和由7根钢丝构成© 12.7mm 的预应力钢绞线。

锚杆钢筋以一根或数根钢筋组成;锚杆锚索以一束或数束钢绞线组成。

锚杆插入锚孔内后再灌注水泥砂浆。

灌浆锚杆亦可用于土层,但由于土层与锚杆间的握固能力较差,尚需要加压灌浆或内部扩孔的方法以提高其抗拔能力。

锚杆挡土墙的墙面,一般用肋柱和挡土板组成,其结构布置应根据工点的地形和地质条件、墙高及施工条件等因素,考虑挡土墙是否分级和每级挡土墙的高度来决定。

当布置为两级或两级以上时,级间可留1~2米的平台,如图1。

肋柱的间距应考虑工地的起吊能力及锚杆的抗拔能力等因素,一般可选用2.0~3.5米。

每根肋柱根据其高度可布置多根锚杆。

锚杆的位置应尽可能使肋柱所受弯矩均匀分布。

肋柱视为支承于锚杆(或支承于锚杆和地基)的简支梁或连续梁。

肋柱的底端视地基的强度及埋置深度,一般设计时假定为自由或铰支端,如基础埋置较深且为坚硬的岩石时,也可以作为固定端。

当底端固定时,应考虑地基对肋柱基础的固着作用而产生的负弯矩。

第二章 锚杆挡土墙计算理论锚杆挡土墙计算的主要内容有:肋柱、锚杆和挡土板的内力计算; 肋柱底端的支承应力检算;肋柱、挡土板、锚杆和锚头的设计等。

a)肋柱和锚杆的内力计算假定肋柱与锚杆联结处为一铰支点,把肋柱视为简支梁或连续 梁。

锚杆为轴心受拉构件。

i. 当肋柱仅有两根锚杆,且底端为自由端时,可假定按两端 悬臂的简支梁计算,如图2所示。

锚杆挡墙(新规范)计算书

锚杆挡墙(新规范)计算书

锚杆肋柱验算(依据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》计算)参数项及单位数值说明侧向岩土压力水平分力强度标准值ehk(kPa)120.0锚杆水平间距Sxj(m) 2.5均布荷载q(kN/m)300锚杆垂直间距Syj(m) 2.0肋柱宽度b(mm)400肋柱高度h(mm)600肋柱混凝土强度fc(N/mm^2)16.7C35砼纵筋强度fy(N/mm^2)360HRB400混凝土轴心抗拉强度设计值ft(N/mm^2) 1.57C35砼箍筋抗拉强度设计值fyv(N/mm^2)270HPB300弯矩设计值M(kN.m)223.3M=1.35×1/8×qL²剪力设计值V(kN)405.0有效高度h0(mm)555h0=h-45截面弹塑性抵抗矩系数αs0.1085相对界限受压区高度ξ0.115肋柱纵筋计算值As1(mm^2)1186肋柱纵筋受拉实配钢筋直径(mm)20肋柱纵筋受拉实配钢筋根数4肋柱纵筋受拉实配钢筋面积AS2(mm^2)1257肋柱抗弯配筋验算结论:配筋满足。

AS2>AS1检验配筋率ρ0.52%max(0.20%,45ft/fy)hw/b 1.390.25(0.20)βcfcbh0926.85验算截面限值条件结论:满足。

肋柱混凝土抗剪力Vc=244肋柱箍筋计算值Asv/s 1.075肋柱箍筋直径(mm)10肋柱箍筋双肢截面积(mm^2)157.1肋柱箍筋间距(mm)100.0肋柱箍筋实配值Asv/s 1.571肋柱抗弯配筋验算结论:配筋满足。

配筋率ρsv0.39%最小配筋率ρsv,min0.14%配筋率验算结论:满足最小配筋率ρsv>ρsv,min。

锚杆计算书

锚杆计算书

锚杆喷射混凝土挡墙设计计算书姓名:王俊淇学号:20056113052(1)工程概况S)Ⅲ类岩质边坡,高度为20m,边坡的走向为东西方向,长度为60m,边坡岩层为侏罗系(J2=70kPa,中泥岩。

岩层状270°<30°,存在一组外倾斜结构面,其产状为180°<50°,结构面Ci内摩擦角为15°,顶部无附加荷载,无地下水,安全等级为二级。

试设计锚杆挡墙。

(2)设计依据1)《岩土工程勘察规范》GB 50021-2001。

2)《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002。

3)《重庆市建筑地基基础设计规范》DB 50/5001-1997。

4)《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002。

5)《建筑边坡支护技术规范》DB 50/5018-2001。

6)《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002。

7)《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001。

8)《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001。

9)《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB 50086-2001等。

(3)设计参数1)边坡类别:Ⅲ类。

2)边坡重要性系数为1.00(边坡工程安全等级为二级)。

3)岩土参数:①中风化岩体:γ=25kN/m3,c=0.14×0.90(时间效应系数)=0.126MPa,内摩擦角φ=29°×0.90(时间效应系数)=26.1°=70kPa,内摩擦角φ=21°。

②外倾结构面:Ci③中风化岩石天然抗压强度标准值:3.0MPa。

④岩体破裂角:50°。

⑤M30水泥砂浆与岩石之间的粘结强度:0.22MPa。

(4)计算按《重庆市边坡设计支护技术规范》DB50/5018-2001进行此支护结构为柔性结构的多层格架式锚杆,计算高度H =20m (300-280 =20);无地下水,不计顶部附加荷载。

(5)土压力计算1)土压力系数 泥岩:主动土压力系数K a ,按公式(5.3.2)计算,α=60°,β=15°, θ=50°,δ=0.6,φ=21°η =2c/γH=2×70/(25×20)=0.28K q =1+2qsin αcos β/〔γHsin(α+β)〕=1.0(因为q=0) 则K a =sin(α+β)/〔sin 2αsin(α-δ+θ-φ)sin(θ-β)〕×〔K q sin(α+θ)sin(θ-φ)- ηsin αcos φ〕=sin(60°+15°)/〔sin 260°sin(60°-10°+50°-21°)〕×[1.0sin(60°+50°)sin(50°-21°)-0.28sin60°cos21°]=1.390×1.057×0.472-0.457×0.828)=0.3012)土压力E ak =0.5×25×202×0.301=1505 (kN/m) 总土压力为E a 为: E a = 1.2E ak =1806 (kN/m) (6)锚杆计算1)锚筋计算锚杆水平间距2.0m ,竖向间距2.0m ,α=20°,每肋柱单元选配10个锚孔。

锚杆格梁加固既有挡土墙的计算

锚杆格梁加固既有挡土墙的计算

S ud n t a c a i n M e ho fEx si g Re a ni alwihAnc rPie t y o heC lul to t d o itn t i ngW l t ho l G rd a i eBe r n
HUS o - n h u eg f
i e tg to ft e d sr c i n of heo i i a ea ni l d i g t e n o c me sg a c a i ns nv si a i n o e tu to rg n l ti ngwa l urn her i f r e nt h t r de in c lulto . K e r :e itn ea n n l; n ho l rd be m;sr n t ni y wo ds x si g r t i i g wa l a c rpieg i a te g he ng
第2 卷 第 2 1 期
2 1年6 02 月
湖 南 城 市 学 院 学 报
J u na o u n o r l f H na Ciy t Un ve st i r iy
f自然 科 学 饭 )
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J un. 201 2
(Na u a Sc e c trl i n e)
锚杆格梁加 固既有挡土墙 的计算
刘 首峰
f 益阳瑞安建设 程 监理咨询有限公列 ,湖南 摘 箍限 430) 10 0
要 :以 目前 广泛存在 的既有重力式挡土墙 为研究对 象,研 究对其 采用锚杆格 梁方式进行加 固的计算
方法.通过计算表 明:如 考虑原挡 土墙 的承载能力则会得到较 高的安 全系数 ,而不考虑原挡土墙的承载 能力

土压力计算(边坡规范)

土压力计算(边坡规范)

锚杆挡墙设计计算:(1)、侧向岩土压力计算:按<<建筑边坡工程技术规范>>(GB 50330-2002)6.2.3条计算岩土压力系数:φd=580= 1.0rad H=10m(φd为岩体综合内摩擦角α=90.00= 1.6rad Cs=0kN/m2β=00=0.0rad q=20kN/m2δ=00=0.0radγ=25.6kN/m3η=2Cs/(γH)k q=1+2qsinαcosβ/[γHsin(α+β)] =0.000= 1.156k a=sin(α+β){k q[sin(α+β)sin(α-δ)+sin(φd+δ)sin(φd-β)]+2ηsinαcosφd cos(α+β2SQRT<[k q(sin(α+β)*sin(φd-β)+ηsinαcosφd)][k q(sin(α-δ)sin(φd+δ)+ηsinα/[sin2αsin2(α+β-φd-δ)]=0.095根据平面滑裂面假定,主动岩土侧向压力合力标准值可按下式计算:E ak=0.5γH2K a=121.7KN/m侧向岩土压力合力水平分力标准值:E hk=E ak SIN(α-δ)=121.7KN/m(c)、按<<建筑边坡工程技术规范>>(GB 50330-2002)8.2.5条:侧向岩土压力水平分力标准值:e hk=E hk/(0.9H)=13.5KN/m2侧向岩土压力分布可近似按右图(要求按逆作法施工)(2)、锚杆(锚杆:HRB400钢筋;灌浆材料:M30水泥砂浆)计算:锚杆间距:锚杆倾角:锚杆轴向拉力标准值锚筋抗拉强度设计值一级边坡重要性系数锚杆钢筋选用:锚固体直径:锚杆钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数:ξ3=0.6钢筋与砂浆的粘结强度设计值:锚杆与砂浆间的锚固长度:l a2=γ0N ak/(ξ3nπdf b)=0.7m(3)、挡板钢筋计算(每延米):钢筋采用H RB335则每米宽挡板的设计荷载:q=(e hk x1.35)x1=18.3KN/m挡板伸缩缝处支座弯矩:M支=0.5q(S x/2)(S x/2)=9.1KN.m钢筋合力点至边缘距离:挡板跨中弯矩:M跨=0.125qS x S x=9.1KN.m挡板计算弯矩:M=MAX(M支,M跨)=9.1KN.m=12.5MPaC25砼轴心抗压强度设计值:f砼受压区高度:x=h0-SQRT[h20-2M/(α1f c b)]=3mm最小配筋百分率:µmin=MAX(0.2, 45f t/f y)=0.2%钢筋计算面积:A s1=α1f c bx/f y=114mm2实配受力钢筋:22@150分布筋:A s0=MAX(0.15%bh,15%A s)=450mm2实配分布钢筋:Φ12@200(4)、肋柱钢筋计算(纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235):肋柱宽度:b=400mm肋柱高度:h=1000mm肋柱顶部悬臂长度:L=0m <0.2H=肋柱的设计荷载:q=1.35e hk S x=36.5KN/m肋柱跨内弯矩:M1=0.125qS y S y=28.5KN.m肋柱顶部支座弯矩:M2==0.0KN.m肋柱计算弯矩:M=MAX(M1,M2)=28.5KN.m钢筋合力点至边缘距离: C25砼轴心抗压强度设计值:f c=12.5MPa砼受压区高度:x1=h0-SQRT[h20-2M/(α1f c b)]=6mm C25砼抗拉强度设计值:系数:α1=1HRB335钢筋强度设计值:纵筋最小配筋百分率:µmin=MAX(0.2, 45f t/f y)=0.2%纵筋计算面积:A s1=α1f c bx/f y=99mm2实配纵筋:420钢筋肋柱最大剪力:Q max=0.625qS y=57KN箍筋抗拉强度设计值:实配箍筋:4Φ8@100受剪承载力:V cs=0.7f t bh0+1.25f yv h0A sv/s=510KNφd为岩体综合内摩擦角)γHsin(α+β)]β)]+2ηsinαcosφd cos(α+β-φd-δ) in(α-δ)sin(φd+δ)+ηsinαcosφd)]>}S y荷载分项系数:γQ锚筋抗拉工作条件系数:ξ2锚杆轴向拉力设计值:N a=γQ H ak锚筋抗拉强度标准值:f yk钢筋截面所需计算面积:A s=γ0N a/(ξ2f y)实际锚杆钢筋截面面积:A s锚杆验收试验荷载值:N验=1.1ξ2A s f y锚固体粘结强度特征值:f rb固体与地层的锚固长度:l a1=N ak/(ξ1πDf rb)=0.5m 砂浆的粘结强度设计值:f b=2400kPa挡板宽度取:b=1000mm挡板厚度:h=300mm保护层厚度:c=20mm 钢筋合力点至边缘距离:a=31mm截面有效高度:h0=h-a=269mm系数:α1=1MPaMPamm2mm2mm2mm22保护层厚度:c=30mm 钢筋合力点至边缘距离:a=40mm 截面有效高度:h0=h-a=960mm C25砼抗拉强度设计值:f t= 1.27MPa RB335钢筋强度设计值:f y=300MPa 纵筋最小配筋面积:A s2=µmin bh=800mm2所需纵筋面积:A s=MAX(A s1,A s2)=800mm2实际纵筋面积:A s=1256mm2箍筋抗拉强度设计值:f yv=210MPa 实际箍筋面积:A sv=201mm2。

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