基坑槽钢桩支护方案
基坑钢板桩支护施工方案及工艺方法
基坑钢板桩支护施工方案及工艺方法一、基坑钢板桩支护施工方案：1.整体施工方案：（1）确定开挖范围和深度，制定施工进度和计划。
（2）施工现场勘测，了解地质情况、施工条件和现场环境。
（3）制定设计方案，包括基坑尺寸、支护结构、钢板桩布置及锚杆等。
（4）确定施工路线和起始位置。
（5）施工前进行必要的安全技术交底和岗位培训。
2.钢板桩的安装：（1）安装前先进行认真的检查和清理基坑底部，排除障碍物。
（2）根据设计方案，布设基坑钢板桩，保持桩与桩之间的水平间距和竖向间距较为一致。
（3）使用专业工具，将钢板桩垂直插入基坑底部，并用锤击使其沉入土层中。
（4）每隔一定深度，进行水平检查，保证桩的垂直度和水平度。
（5）根据设计要求，进行必要的锚杆固定，提高钢板桩的稳定性。
3.支撑剩余土方：（1）钢板桩安装完成后，从顶部开始，逐层支撑土方。
（2）采用临时支撑结构，如支撑延伸梁、双层梁等，进行土方支撑。
（3）根据施工计划，逐层进行土方开挖和支撑。
4.钢板桩的拆除：（1）在混凝土浇筑完成后，进行钢板桩的拆除工作。
（2）先拆除锚杆，然后逐层拆除支撑结构。
（3）最后使用挖掘机或其他工具将钢板桩拔出或剪断。
二、基坑钢板桩支护施工工艺方法：1.土方开挖：根据设计要求，在基坑内部逐层开挖土方，注意保持基坑的稳定和施工进度。
2.钢板桩安装：（1）确定钢板桩的长度和数量，根据设计要求进行布设。
（2）接通振动器，将钢板桩逐层插入土层中，确保桩与桩之间的间距均匀。
（3）垂直插入钢板桩时，做好桩的导向和对准工作，防止桩的偏移。
3.锚固施工：（1）钢板桩固定后，根据设计方案进行锚杆的布置和安装。
（2）使用钻机或锚杆钻进行孔洞钻进，并注入灌浆材料。
（3）根据锚杆的设计要求，加固钢板桩的稳定性。
4.土方垫层：（1）钢板桩固定后，根据设计要求进行土垫层的填充。
（2）填充土方时，注意控制填充厚度和均匀性，确保基坑的稳定性。
5.防水施工：（1）在钢板桩固定后，进行基坑防水施工，根据设计要求进行防水层的安装和固定。
基坑支护方案槽钢支护
基坑支护方案槽钢支护昆明市呈贡区110KV斗南变电站10KV电力通道建设项目的土建部分正在施工，该项目起点位于彩云中路和兴呈路交叉口变电站输电接口，沿着彩云路依次跨越昆玉高速、XXX 和呈黄立交，转入春融街，止点与呈祥街已建电力通道。
10千伏电力通道起点与110千伏斗南变电站10千伏配套电缆通道连通，连通断面尺寸为宽1.5米，高1.8米的电缆沟，电缆沟槽部分土方开挖时采用槽钢支护。
该方案的编制依据包括昆明市呈贡区110KV斗南变电站10KV电力通道建设项目设计图纸、国家及行业技术规范、规程、标准、现场踏勘、本企业的质量方针、质量目标、《电缆工程设计规范》（GB -2007）、《中国南方电网城市配电网技术导则》（Q/CSG -2005）、《城市电缆线路设计技术规定》（DL/T5221）以及《建筑地基基础设计规范》（GB-2011）。
该工程地区位于滇池断陷盆地东侧边缘地带，原始地貌属构造剥蚀丘陵地貌和侵蚀堆积盆地地貌单元。
电力通道沿线一带，整体地势呈东南部高西北部低，原始地形中部起伏较大，而南北侧则相对平缓。
电缆沟的部分路段由于道路车行道已施工一部分，缘石基础对电缆沟基槽开挖存在影响，同时考虑软土的影响，需对电缆沟进行钢槽支护。
针对该工程场地地质情况特点，槽钢的主要作用是为了防止深沟槽边坡的塌方，起到支护边坡的作用。
设计要点包括采用25a槽钢，桩长6m；槽钢沿沟槽南北两侧布置，两槽钢之间的距离为1米；为保证沟槽安全，竖向槽钢间设置横向支撑以加强刚度及整体性。
为了保证工程施工的安全，本工程采用项目经理负责制管理，项目经理全权负责本项目的机械、材料和劳动力的组织及施工。
同时，项目部成立了重大安全事故应急领导小组，组成人员包括组长XXX（项目经理）和副组长XXX，成员包括XXX、XXX、XXX、XXX发、XXX、XXX、XXX、毛义开等。
施工机械及设备的参数将根据实际情况进行确定。
机械设备名称及数量：1.液压振动锤 1台2.履带式单斗挖掘机 CAT320C 1台3.气割机 XD1-200 1套4.电焊机 AL12A-32C 2台5.全站仪 3台6.水准仪 1台槽钢施工：一、材料选择本工程采用25a槽钢作为沟槽的临时支护。
沟槽基坑钢板桩支护施工技术方案
沟槽基坑钢板桩支护施工技术方案一、工程概况本项目是针对基坑开挖过程中，沟槽基坑的支护工程。
基坑深度为10米，采用沟槽的形式开挖。
二、支护方案钢板桩支护是一种常用的基坑支护方法，其结构简单、施工方便、经济实用。
本方案采用了钢板桩的支护方式。
1.选用材料本项目采用Q345钢板作为钢板桩，其具有良好的强度和韧性，可以满足工程的要求。
同时，钢板桩的长度根据基坑深度进行选择，并留有一定的余量。
2.支护形式本工程采用悬挂式支护。
首先，在基坑开挖前，先沿基坑边界挖掘出一定宽度的沟槽，并根据设计要求设置槽底坑位。
然后，在沟槽两侧平行设置锁位黑色焊接好的钢板桩。
桩与桩之间通过连接器连接，使整个支护结构形成一个闭合的框架。
3.支护施工步骤a)桩机安装调试：桩机的安装位置应符合设计要求，并且要保证桩机的水平度。
桩机的安装调试工作应由具有相关资质的专业队伍进行。
b)桩机挖桩：桩机按照设计要求，以一定的间距在基坑边界挖掘钢板桩的位置，挖掘深度要达到设计深度，并注意桩体的竖直度。
c)钢板桩安装与固定：钢板桩在施工过程中要注意竖直度和水平度，使用水平仪进行检测和调整。
桩体应预埋一定长度，以便后续的桩体连接。
d)桩体连接：将相邻桩体之间的连接器安装到预埋的连接孔中。
连接器的选择要合理，具有一定的承载能力。
e)支护验收：完成基坑支护施工后，需进行支护结构的验收。
验收包括桩体的整体稳定性、连接器的固定效果以及桩体的竖直度和水平度等方面。
4.现场施工要求a)施工现场要保持整洁，加强施工现场的管理和维护。
b)挖槽、挖桩过程中要注意工作人员的安全，加强交通安全管理。
c)施工过程中要及时清理排水孔，保证基坑内的排水畅通。
d)施工前要进行必要的勘察和测量工作，确保施工的准确性。
e)施工过程中要做好现场的安全防护工作，加强施工人员的安全教育和培训。
综上所述，该沟槽基坑钢板桩支护施工技术方案，采用钢板桩的支护形式，结构简单、施工方便、经济实用。
深基坑钢板桩专项方案
一、工程概况本工程位于某市某区，涉及深基坑（沟槽）支护工程。
基坑开挖深度约5米，开挖长度约100米，周边环境复杂，包括住宅区、道路、地下管线等。
为确保基坑开挖及周围环境的安全，特制定本专项施工方案。
二、编制依据1. 《建筑基坑支护技术规范》（JGJ120-2012）2. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）3. 《建筑深基坑支护技术规程》（DB11/818-2013）4. 相关地方标准和规范三、施工组织与部署1. 施工单位应成立专项施工小组，负责本工程深基坑钢板桩支护施工的组织与实施。
2. 施工前，对施工人员进行技术交底，确保施工人员熟悉施工工艺和安全注意事项。
3. 施工过程中，严格执行施工方案，确保施工质量、安全、环保。
四、施工准备1. 材料准备：拉森钢板桩、I25型钢、HM300200型钢、[25槽钢等。
2. 施工设备：挖掘机、吊车、电焊机、振动锤等。
3. 施工人员：项目经理、技术负责人、施工员、质检员等。
五、支护系统设计1. 钢板桩材料：采用拉森SP-钢板桩，长9m，宽度0.4m。
2. 钢板桩支护施工长度按周转考虑，沟槽每次开挖20--40米，回填完成后进行下一段施工。
3. 采用I25型钢作支撑，支撑间距为3m，双层。
HM300200型钢作围檩，采用[25槽钢制作成牛腿焊接在拉森钢板桩上。
4. 内支撑采用I25型钢支撑在围檩上，间距3m。
六、基槽支护施工工艺及工艺要求1. 钢板桩施工：首先，根据设计要求，确定钢板桩的布置方式和施工顺序。
然后，使用振动锤将钢板桩打入土层，确保钢板桩垂直、平整、牢固。
2. 支撑施工：在钢板桩施工完成后，安装I25型钢支撑和HM300200型钢围檩，确保支撑和围檩连接牢固。
3. 内支撑施工：在内支撑和围檩安装完成后，安装I25型钢内支撑，确保内支撑间距符合设计要求。
七、基槽监测措施1. 施工过程中，对基坑周边建筑物、道路、地下管线等进行监测，确保安全。
槽钢桩施工方案
槽钢桩施工方案1. 引言槽钢桩是一种常见的深基坑支护工法，适用于土层较软、土质较松散的地区。
本文档旨在介绍槽钢桩施工的方案，包括施工前的准备工作、槽钢桩的安装方法以及施工后的验收标准。
通过本方案，可以确保槽钢桩的施工质量，提高工作效率。
2. 施工前准备工作2.1 设计与方案确认在施工前，需要与设计人员进行沟通，确认槽钢桩的设计要求和施工方案。
设计人员会根据地质条件和工程要求，确定桩长、桩径等参数，以及施工过程中的监测要求。
2.2 施工机械和设备准备根据槽钢桩的设计要求，准备好相应的施工机械和设备，包括挖掘机、起重机、承插式振动锤等。
确保施工机械和设备的性能良好，能够满足施工要求。
2.3 施工人员培训在进行槽钢桩施工前，需要对施工人员进行相关培训，包括施工工艺和安全知识。
培训内容涵盖槽钢桩安装方法、振动锤操作技巧以及事故预防等。
2.4 安全措施槽钢桩施工过程中存在一定的安全风险，需要采取相应的安全措施以确保施工安全。
包括设置安全警示标志、合理安排施工队伍、严格执行施工规范等。
3. 槽钢桩安装方法3.1 桩位标定在施工现场进行桩位标定，根据设计要求确定各个桩位的位置和高程。
标定时应准确测量并记录桩位的坐标和标高，确保桩位的准确性。
3.2 基坑开挖根据设计要求，进行基坑的开挖工作。
挖掘机应根据槽钢桩的设计要求，对基坑进行合理的挖掘，确保槽钢桩后续的安装以及地下管线的通行。
3.3 槽钢桩的安装3.3.1 准备工作在开始安装槽钢桩之前，需要进行一些准备工作。
首先，对振动锤进行检查，确保振动锤的连接牢固、操作正常；其次，对槽钢桩进行清洁，减少与土壤的摩擦阻力。
3.3.2 安装过程1.振动锤的安装：将振动锤安装到挖掘机上，并固定好，确保安装牢固。
2.槽钢桩的起吊：使用起重机将槽钢桩吊起，移至振动锤上方并垂直下放。
3.槽钢桩的插入：启动振动锤，逐渐将槽钢桩插入土中，过程中需注意振动锤的振动力和槽钢桩的竖直度。
4.槽钢桩的沉入：当槽钢桩插入到设计要求的深度后，保持振动锤的振动力，使桩身沉入土中。
钢板桩支护方案施工方案(3篇)
第1篇一、项目背景随着城市化进程的加快，地下工程、深基坑工程等建设项目日益增多，钢板桩支护作为一种常用的基坑支护形式，因其施工速度快、造价低、环保等优点，在工程中得到广泛应用。
本方案针对某深基坑工程，详细阐述钢板桩支护的施工方案。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅小区地下室工程2. 基坑深度：6.5m3. 基坑宽度：20m4. 基坑长度：100m5. 土层情况：表层为杂填土，以下为粉质粘土和砂质粉土。
三、钢板桩支护方案设计1. 支护形式：采用钢板桩围护结构，桩间连接采用锁口连接，以增强整体稳定性。
2. 桩型选择：根据地质条件，选择HPB300级钢筋焊接的H型钢桩，桩长为8.0m，桩宽为0.6m，桩厚为0.3m。
3. 桩距设计：根据基坑深度和土层情况，桩距设置为1.2m。
4. 桩顶标高：桩顶标高为地面以上0.5m。
5. 桩基础：采用桩端扩底的方式，扩底直径为1.2m，扩底深度为1.0m。
6. 防渗措施：在桩间设置防水板，以防止地下水渗入基坑内部。
四、施工准备1. 施工材料：H型钢桩、锁口连接件、防水板、锚杆、钢筋网片、混凝土等。
2. 施工设备：吊车、打桩机、振动锤、钢筋加工设备、混凝土搅拌运输车等。
3. 施工人员：项目管理人员、施工技术人员、施工工人等。
4. 施工场地：平整场地，设置材料堆场、设备停放场等。
五、施工工艺1. 钢板桩打入- 根据设计图纸，确定钢板桩的打入顺序和方向。
- 使用吊车将钢板桩吊至指定位置，用振动锤打入。
- 打入过程中，注意控制桩的垂直度和间距，确保符合设计要求。
2. 锁口连接- 在钢板桩打入后，进行锁口连接。
- 使用专用的锁口连接件，确保连接牢固。
3. 防水板设置- 在钢板桩围护结构完成后，设置防水板。
- 防水板应与钢板桩紧密贴合，防止地下水渗入。
4. 桩基础施工- 在钢板桩围护结构完成后，进行桩基础施工。
- 采用钻孔或人工挖掘的方式，进行桩端扩底。
- 在桩端扩底后，进行混凝土浇筑。
型钢桩基坑支护施工方案.doc
型钢桩基坑支护施工方案型钢桩基坑支护施工方案是非常重要的，根据经验以及实际情况制定的，就注定在细节上是不容有失的。
下面就型钢桩基坑支护施工方案为大家详细介绍一下。
1、设备选型为了节约工期，综合考虑现场的施工场地，桩打拔时采用液压履带式打拔机。
该设备自重相对于履带吊振动锤较轻，行走自如，施工速度块，安全性能高，24小时都能施工。
2、定位放线放出结构准确的灰线，从结构线每边按图纸引出一定的尺寸约1.80米，作为打桩的方向线。
在方向线以外挖宽0.5米深0.8米的沟槽，在沟槽的两端用木桩将定位线引出，在施工过程中随时校合，保证桩打在一条直线上，开挖后方便围檩和支撑的施工。
3、钢板桩打入钢板桩采用32#b槽钢桩，桩长为12m。
钢板桩的机械性能和尺寸应符合要求。
经过整修或焊接后的钢板桩，堆存、搬运、起吊时应防止由于自重而引起的变形与损坏。
进桩时把桩卸到打拔机附近6米范围之内），打拔机把桩夹起同时吊到打桩灰线上空，两辅助工利用工具辅助打拔机对好方向。
再沿灰线对好前一根桨的止口插入土体，为了防止钢板桩的自然跟进，第一根桩应高出地面1米左右，后续钢板桩打之前应将前一根板桩与前面的桩用钢筋临时焊接。
4、垂直度标高控制钢板桩打入时有一人专门指挥，随时调整钢板的垂直度，保证其垂直，钢板桩在插入土体比较浅时,用线锤或经纬仪控制钢板桩垂直度。
桩顶标高与自然地面相平，第一根桩用水准仪控制桩顶标高，后的桩参照前面桩的标高，每隔10米距利用水准仪复核一次桩顶标高。
使打入的桩整齐，受力均匀。
在打钢板桩的过程中，应随时检查其平面位置是否正确，桩身是否垂直，如发现倾斜应立即纠正或拔起重打。
钢板桩采用振动等方法下沉。
开始沉桩时宜用自重下沉，待桩身有足够稳定后再采用振动下沉。
槽钢支护工程施工方案
槽钢支护工程施工方案一、工程概述槽钢支护工程是指在土方开挖作业的过程中，为了保护土体的稳定和加固基础，采用槽钢支撑体系进行支护工程。
该工程主要应用于大型基坑、地下停车场、地铁隧道等项目的施工中，是保障施工安全和工程质量的重要环节。
二、施工前准备1. 完成设计图纸审核及安全技术交底；2. 落实施工现场施工方案；3. 编制施工组织设计及安全生产计划，并上报审批。
三、工程材料及设备1. 槽钢：规格、数量符合设计要求；2. 手动卷扬机、吊篮、安全带等必要设备齐全；3. 钢丝绳、护栏、警示牌等安全用品；4. 铲车、吊车等机械设备。
四、施工技术要点1. 施工单位的人员要求具备相关岗位的操作证书，经过相关的安全生产教育和培训，熟悉施工现场的危险点和事故风险；2. 施工现场要进行必要的防护措施，设置安全警示标志，明确施工范围和交通路线，保障施工区域内的人员和车辆的安全；3. 在槽钢支撑的位置应预先进行地下管线的勘测和标识，避免施工过程中误损地下管线；4. 在施工现场周边设置警戒线，限制无关人员和车辆的进入；5. 严格按照施工方案要求进行实施，及时汇报施工进度和质量情况，做好相关记录，并填写每日施工日志；6. 定期进行施工现场的安全检查，发现问题及时整改，确保施工安全和质量的保证；7. 制定应急预案，做好突发事件的处理准备。
五、工程施工流程1. 进场布置：施工现场进行清理整理，搭设必要的施工工棚和临时设施，设置安全警示标志，确保施工现场秩序良好；2. 基坑开挖：根据设计要求合理进行基坑开挖，保证开挖面平整，并根据槽钢支护定位要求进行布置；3. 槽钢支护安装：设置定位桩进行测量，确定槽钢支护的位置，使用机械设备进行吊装和安装固定，确保槽钢的竖直度和水平度；4. 螺栓连接：将相邻槽钢进行螺栓连接，保证支撑体系的整体稳定；5. 支撑杆固定：根据设计规定进行支撑杆的固定和调整，确保支护体系的稳定性；6. 安全检查：进行支护体系的安全检查，检查槽钢和支撑杆的连接状态及固定情况，并进行必要的调整和整改；7. 支撑杆回撤：在基坑开挖完毕后，根据设计要求进行支撑杆的回撤和拆除；8. 清理整理：施工完毕后进行现场清理整理，恢复原貌，清除废弃物和临时设施。
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中海石油宁波大榭石化有限公司宁波大榭加氢联合装置项目设备基础基坑支护及挖土方案编制人：职务：审核人：职务：审批人：职务：施工单位：中国石化工程建设有限公司编制日期：2014年6月9日深基坑钢板桩支护专项方案第一节工程概况本工程为宁波大榭加氢联合装置项目，基坑长4.80m、宽8.80m。
基底标高为-4.6m，对基坑边坡维护决定采用钢板桩进行支护，以达到挡土防止塌方的目的。
第二节编制依据一、宁波大榭加氢联合装置项目；二、《工程地质勘察报告》；三、现场测量数据和调查；四、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；第三节钢板桩支护设计思路及要点根据本工程场地地质情况特点，本工程钢板桩主要作用是为了防止深基坑边坡的塌方，起到支护边坡的作用。
设计要点如下：一、采用32C槽钢钢板桩，桩长12m；二、钢板桩沿基坑四周连续设置成封闭的帷幕；三、为保证基坑安全，钢板桩帷幕上设置一道连续的槽钢围檩以加强钢度及整体性；第四节槽钢支护结构设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数2、土层参数3、荷载参数4、计算系数二、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12/2)=0.656；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-12/2)=0.656；K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-18/2)=0.528；K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-18/2)=0.528；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0.8mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19=0.158mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m2第2层土：0.8-4mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[15.2+3]/20=0.91mP ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m2P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=20×(3.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=37.724kN/m2第3层土：4-5mH3'=[∑γ2h2+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[79.2+3+1.167]/20=4.168mP ak3上=γsat3H3'K a3-2c3K a30.5=20×4.168×0.656-2×10×0.6560.5=38.485kN/m2P ak3下=γsat3(h3+H3')K a3-2c3K a30.5=20×(1+4.168)×0.656-2×10×0.6560.5=51.605kN/m2第4层土：5-7mH4'=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[99.2+3+1.167]/22=4.698mP ak4上=[γsat4H4'-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[22×4.698-10×(5-0.8)]×0.528-2×15×0.5280.5+10×(5 -0.8)=52.597kN/m2P ak4下=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[22×(4.698+2)-10×(7-0.8)]×0.528-2×15×0.528 0.5+10×(7-0.8)=85.269kN/m2第5层土：7-12mH5'=[∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[143.2+3+1.167+0.5]/22=6.721m P ak5上=[γsat5H5'-γw(∑h4-h a)]K a5-2c5K a50.5+γw(∑h4-h a)=[22×6.721-10×(7-0.8)]×0.528-2×15×0.5280.5+10×(7 -0.8)=85.536kN/m2P ak5下=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h4-h a)]K a5-2c5K a50.5+γw(∑h4-h a)=[22×(6.721+5)-10×(12-0.8)]×0.528-2×15×0.52 80.5+10×(12-0.8)=167.216kN/m23）水平荷载临界深度：Z0=P ak2下h2/(P ak2上+ P ak2下)=37.724×3.2/(4.26+37.724)=2.875m；第1层土E ak1=0kN；第2层土E ak2=0.5P ak2下Z0b a=0.5×37.724×2.875×0.1=5.423kN；a a2=Z0/3+∑h3=2.875/3+8=8.958m；第3层土E ak3=h3(P a3上+P a3下)b a/2=1×(38.485+51.605)×0.1/2=4.504kN；a a3=h3(2P a3上+P a3下)/(3P a3上+3P a3)+∑h4=1×(2×38.485+51.605)/(3×38.485+3×51.605)+7=7.476m；下第4层土E ak4=h4(P a4上+P a4下)b a/2=2×(52.597+85.269)×0.1/2=13.787kN；a a4=h4(2P a4上+P a4下)/(3P a4上+3P a4)+∑h5=2×(2×52.597+85.269)/(3×52.597+3×85.269)+5=5.921m；下第5层土E ak5=h5(P a5上+P a5下)b a/2=5×(85.536+167.216)×0.1/2=63.188kN；a a5=h5(2P a5上+P a5下)/(3P a5上+3P a5下)=5×(2×85.536+167.216)/(3×85.536+3×167.216)=2.231m；土压力合力：E ak=ΣE aki=0+5.423+4.504+13.787+63.188=86.902kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(0×0+8.958×5.423+7.476×4.504+5.921×13.787+2.231×63.188)/86.902=3.508m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+12/2)=1.525；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+18/2)=1.894；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+18/2)=1.894；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.3-5mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=19×0×1.525+2×10×1.5250.5=24.698kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=19×(0.7+0)×1.525+2×10×1.5250.5=44.981kN/m2第2层土：5-5.5mH2'=[∑γ1h1]/γi=[13.3]/21=0.633mP pk2上=γ2H2'K p2+2c2K p20.5=21×0.633×1.894+2×15×1.8940.5=66.464kN/m2P pk2下=γ2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=21×(0.5+0.633)×1.894+2×15×1.8940.5=86.351kN/m2第3层土：5.5-12mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[23.8]/22=1.082mP pk3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[22×1.082-10×(1.2-1.2)]×1.894+2×15×1.8940.5+10×(1.2-1.2)=86.372kN/m2P pk3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[22×(1.082+6.5)-10×(7.7-1.2)]×1.894+2×15×1.8940.5+10×(7.7-1.2)=299.104kN/m23）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P p1上+P p1下)/2=0.1×0.7×(24.698+44.981)/2=2.439kN；a p1=h1(2P p1上+P p1下)/(3P p1上+3P p1)+∑h2=0.7×(2×24.698+44.981)/(3×24.698+3×44.981)+7=7.316m；下第2层土E pk2=b a h2(P p2上+P p2下)/2=0.1×0.5×(66.464+86.351)/2=3.82kN；a p2=h2(2P p2上+P p2下)/(3P p2上+3P p2)+∑h3=0.5×(2×66.464+86.351)/(3×66.464+3×86.351)+6.5=6.739m；下第3层土E pk3=b a h3(P p3上+P p3下)/2=0.1×6.5×(86.372+299.104)/2=125.28kN；a p3=h3(2P p3上+P p3下)/(3P p3上+3P p3下)=6.5×(2×86.372+299.104)/(3×86.372+3×299.104)=2.652m；土压力合力：E pk=ΣE pki=2.439+3.82+125.28=131.539kN；合力作用点：a p= Σ(a pi E pki)/E pk=(7.316×2.439+6.739×3.82+2.652×125.28)/131.539=2.857m；3、基坑内侧土反力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°-φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656；K a2=tan2(45°-φ2/2）= tan2(45-18/2)=0.528；K a3=tan2(45°-φ3/2）= tan2(45-18/2)=0.528；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.3-5mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP sk1上=(0.2φ12-φ1+c1)∑h0(1-∑h0/l d)υ/υb+γ1H1'K a1=(0.2×122-12+10)×0×(1-0/7.7)×0.012/0.012+19×0×0.65 6=0kN/m2P sk1下=(0.2φ12-φ1+c1)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ1(h1+H1')K a1=(0.2×122-12+10)×0.7×(1-0.7/7.7)×0.012/0.012+1 9×(0+0.7)×0.656=25.779kN/m2第2层土：5-5.5mH2'=[∑γ1h1]/γi=[13.3]/21=0.633mP sk2上=(0.2φ22-φ2+c2)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ2H2'K a2=(0.2×182-18+15)×0.7×(1-0.7/7.7)×0.012/0.012+21×0.6 33×0.528=46.346kN/m2P sk2下=(0.2φ22-φ2+c2)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+γ2(h2+H2')K a2=(0.2×182-18+15)×1.2×(1-1.2/7.7)×0.012/0.012+2 1×(0.633+0.5)×0.528=75.165kN/m2第3层土：5.5-12mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[23.8]/22=1.082mP sk3上=(0.2φ32-φ3+c3)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+γw(∑h2-h p)=(0.2×182-18+15)×1.2×(1-1. 2/7.7)×12/12+[22×1.082-10×(1.2-1.2)]×0.528+10×(1.2-1.2)=75.171kN/m2P sk3下=(0.2φ32-φ3+c3)∑h3(1-∑h3/l d)υ/υb+[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h3-h p)]K p3+γw(∑h3-h p)=(0.2×182-18+15)×7.7×(1-7.7/7.7)×12/12+[22×(1.082+6.5)-10×(7.7-1.2)]×0.528+10×(7.7-1.2)=118.753kN/m2 3）水平荷载第1层土P sk1=b0h1(P s1上+P s1下)/2=0.1×0.7×(0+25.779)/2=0.902kN；a s1=h1(2P s1上+P s1下)/(3P s1上+3P s1下)+∑h2=0.7×(2×0+25.779)/(3×0+3×25.779)+7=7.233m；第2层土P sk2=b0h2(P s2上+P s2下)/2=0.1×0.5×(46.346+75.165)/2=3.038kN；a s2=h2(2P s2上+P s2下)/(3P s2上+3P s2)+∑h3=0.5×(2×46.346+75.165)/(3×46.346+3×75.165)+6.5=6.73m；下第3层土P sk3=b0h3(P s3上+P s3下)/2=0.1×6.5×(75.171+118.753)/2=63.025kN；a s3=h3(2P s3上+P s3下)/(3P s3上+3P s3下)=6.5×(2×75.171+118.753)/(3×75.171+3×118.753)=3.007m；土压力合力：P pk=ΣP pki=0.902+3.038+63.025=66.965kN；合力作用点：a s= Σ(a si P ski)/P pk=(7.233×0.902+6.73×3.038+3.007×63.025)/66.965=3.233m；P sk=66.965kN≤E p=131.539kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算E pk a pl/(E ak a al)=131.539×2.857/(86.902×3.508)=1.233≥K e=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图K si=∑{c j l j+[(q j b j+ΔG j)cosθj-μj l j]tanφj}/∑(q j b j+ΔG j)sinθc j、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；b j──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第j土条的滑弧段长度(m)，取l j＝b j/cosθj；q j──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ K s1，K s2，……，K si，……}=1.499≥K s=1.3满足要求！四、结构计算1、材料参数2、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kN·m)M k=91.42kN.m剪力图(kN)V k=43.26kN3、强度设计值确定M=γ0γF M k=1×1.25×91.42=114.275kN·mV=γ0γF V k=1×1.25×43.26=54.075kN4、材料的强度计算σmax=M/(γW)=114.275×106/(1.05×543.145×103)=200.376N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！b`=(hb2-(b-t w)2(h-2t))/(2(hb-(b-t w)(h-2t))=(320×922-(92-12)2(320-2×14))/(2(320×92-(92-12)(320-2×14))=69mmS=t(b-b`)2=14×(92-69)2=7406mm3,τmax=VS/It=54.075×7406×103/(8690.33×104×14)=0.329N/mm2≤[f]=125N/mm2满足要求！第五节施工组织计划及应急小组本工程采用项目经理负责制管理，由项目经理全权负责本项目的机械、材料和劳动力的组织及施工，项目管理架构如下：应急救援领导小组项目部成立重大安全事故应急领导小组，组成人员和主要职责如下：组长：副组长：项目技术负责人：成员：第六节施工机械及设备第七节钢板桩施工一、材料选择。