空心板说明(20m、13m、10
【精品】20m预应力混凝土空心板施工技术方案资料

20m预应力混凝土空心板施工技术方案一、工程概况本合同段20m预应力混凝土空心板共计247片,其中中板179片, 边板68片,由2号预制厂统一集中预制,混凝土由2号拌和站集中拌制供应。
具体梁板工程数量见下表:各桥20n®应力混凝土空心板数量表、施工准备1、技术准备a、开工前,全面熟悉施工图纸、相关技术规范,查阅相关资料,核实工程数量。
统计该项工程所需材料用量,向项目材料部上报材料需求计划。
b、根据工程进度计划,配备足够的人员、机械设备。
对参建人员由项目工程部进行该项工程应知应会考核,对考核不称职的严肃予以退场, 对进行机具设备由项目机械部进行数量和性能的检查,对于不能满足施工需求的机具,责令更换或维修,保证施工机具性能。
c、编写该项工程施工作业指导书,由项目工程部组织对所有参建人员进行技术交底,明确施工工艺、质量控制办法、质量控制标准、报验程序以及澄清设计图纸中的细节性问题,同时由项目专职安全员对所有参建人员进行安全技术交底和安全管理办法交底。
d、收集相关资料,编制分项开工报告,上报驻地办审批。
e、根据项目办中心试验室确定的原材料规格、混凝土配合比通过我部验证后所确定的混凝土配合比,进行采购原材料。
f、对该项工程所用的成品材料取样检查,确定其性能和质量,进行成品原材料的米购。
g、结合实际地形和工程内容,规划确定预制场布设,根据前期报批的预制场方案布设预制台座。
2、现场准备按照前期上报并批复的预制场施工方案,对预制场地进行换填及压实处理。
预制场共布设20硕应力混凝土空心板预制台座32个,台座采用重复利用。
台座采用30cm厚C25混凝土浇筑基础,上铺设水磨石作底模(水磨石磨光大蜡),角钢包边,浇筑台座混凝土时按间距1m设侧模拉杆孔。
台座顶面按照设计图纸跨中设1.5 -2cm反预拱度,预拱度按抛物线设置,计算后由水准仪控制各点高程。
预制场范围内台座与台座之间全部用厚10cm C20混凝土硬化,并在两侧设排水沟,将预制厂范围内的水排出。
桥涵设计原则(完整版)

桥涵设计原则目录1总体原则 (3)1.1设计技术标准(各项目具体规定) (3)1.2注意事项 (3)1.3制图要求 (4)1.4材料要求 (7)1.5工作分解 (8)2 上部构造 (9)2.1预应力预制拼装结构 (9)2.2钢筋砼现浇整体箱梁结构 (11)2.3预应力砼现浇整体箱梁结构 (14)3 下部结构设计原则 (18)3.1尺寸构造 (18)3.2配筋要求 (19)3.3下部计算 (21)4 桥梁附属结构 (21)4.1 桥面铺装 (21)4.2 桥面排水 (22)4.3 伸缩缝 (22)4.4 防撞设施 (22)4.5 防抛落网 (23)4.6 桥梁支座及支座垫石 (23)4.7 搭板 (25)4.8 锥坡 (25)4.9 声测管 (26)5 小型构造(通道、涵洞、倒虹吸、渡槽) (26)5.1通道 (26)5.2涵洞 (27)5.3倒虹吸 (27)5.4渡槽 (28)5.5其他管线保护 (28)6拼宽桥涵 (28)6.1桥梁 (28)6.2涵洞、通道 (28)1总体原则本设计原则仅适用于跨径≤40m的桥梁结构,跨径>40m的桥梁结构应作单独研究。
1.1设计技术标准(各项目具体规定,本节所列为东北绕项目)1.设计行车速度:120km/h2.设计汽车荷载等级:公路—Ⅰ级。
3.桥面净宽:全宽34.5m(新建),0.5(墙式护栏)+15.25(行车道)+1.15(内侧护栏)+0.7/2(中分带);4.设计洪水频率:特大桥1/300,其它1/100。
5.地震:地震发生概率按:50年10% 地震报告分析地震动峰值加速度系数为0.15(七度),地震设防等级八级6.环境类别为Ⅰ类。
1.2注意事项设计人员在开始设计之前应仔细核实以下数据,确认无误后方可开始设计,具体内容如下:1.核实桥梁表中的桥梁中心桩号、航(河)道中心桩号、被交道中心桩号、跨径布置是否与路线数据文件保持一致;核实交角(与通航河流、被交路或管线);核实控制点坐标(迎水坡脚、老路中、侧分带等)。
13m空心板梁架设方案

赵屯桥空心板梁架设方案一、工程概况赵屯桥(K1+887.5)位于孟马线南侧30m处,交通方便,场地宽敞,设计为 1 — 13m共计44片先张法预应力空心板梁。
二、梁板及支座类型1、梁板类型及数量13m空心板分为3种类型:内侧边板2片,吊装重量20.3t;外侧边板2片,吊装重量25.8t;中板40片,吊装重量18.7t。
2、支座类型及数量赵屯桥在0#、1#桥台处各设置一道D60型伸缩缝,全桥均采用GYZ200X42 橡胶板式支座,共176片。
三、空心板架设标准空心板安装施工标准应符合《公路工程质量检验评定标准》1、空心板在安装时,支承结构(墩台、盖梁、垫行的强度应达到设计要求,在现场控制空心板架设前支座垫石浇筑时间不少于7天。
2、空心板安装前,墩、台支座垫板必须平整、稳固。
3、空心板就位后,板两端支座应对位,空心板底与支座以及支座底与垫石顶须密贴,否则应重新安装或加垫钢板。
4、两空心板之间接缝填充材料的规格和强度应符合设计要求。
空心板安装质量标准四、主要施工机械1、现场75t汽车吊1台,50t汽车吊一台;第1页共5页2、梁场龙门吊2台,运梁车2辆。
五、吊车架梁工艺流程平整硬化运梁便道一平整架梁处场地f支座及梁板放样f安装支座f存梁厂提梁f运梁车就位一空心板梁运输f梁体起吊(100t吊车先起吊后50t吊车辅吊)f梁体横移f落梁就位f下一片循环吊装f支座检查六、施工方案1、修整运梁便道请架梁队伍负责人、运梁车及吊车司机对运梁便道进行查看并对路段转弯及上下坡段情况进行分析研究,做到心中有数,对凹凸不平的路段,应处理平整,以确保运梁过程中的平稳,防止梁板倾覆发生危险,确认安全后才可进入梁场装车。
架设赵屯桥需要跨越或经过城站路、省道308、孟马线等主干道,车流量较大,交通路口需要派专人临时进行交通指挥,确保运梁车及省道行车安全。
2、平整架梁场地对赵屯桥架梁场地进行平整,保证吊车正常工作区域、运梁车停泊位置及回转半径,运梁车在已填至标高的路基上运输及回转。
中交二院桥涵设计指导意见(适合设计人员)

做桥梁必备,附上部分内容,其他详见附件!设计规定1、主梁的采用1)13m空心板梁、20m、25m、30m、40m分体小箱梁采用《部颁通用图》修改版2、公用构造的采用1)公用构造采用陕西省院《桥梁附属设施桥梁设计通用图》,由中交二院提供。
a、支座(参考,根据结构计算结果选用,桥梁设防烈度值8,需要进行抗震验算)支座型式一览表跨径13m简支空心板20m分体箱25m分体箱位置设伸缩缝端结构连续端设伸缩缝端结构连续端单片xx反力(KN)02020支座型式GYZ (D175)GYZF4(D250)GYZ(D350)GYZF4(D300)GYZ(D400)跨径30m分体箱40m分体箱位置设伸缩缝端结构连续端单片xx反力(KN)支座型式GPZ(Ⅱ)0.8DXGPZ(Ⅱ)1.5GD/DXGPZ(Ⅱ)1.0DXGPZ(Ⅱ)2.0GD/DXb、搭板:采用《桥梁附属设施通用图》中桥面宽度6米桥台搭板一般构造图。
台背填土高度≥3m,采用L=6m搭板台背填土高度<3m,取消搭板c、伸缩缝:13m空心板采用D80型伸缩缝(建议最大联长65m)。
20、25、30、40m小箱梁采用D80(建议最大联长100m)、D160(建议最大联长160m)。
桥梁伸缩量见下表,根据桥长适当分联,自行选用。
d、其他公用构造参照《桥梁附属设施通用图》3、桥梁设计1)总体设计风格:a、制图需预先估计图幅大小,保证出图充实、布局合理,制图前以GSH命令格式化图纸。
b、绘制图纸尽量利用图层功能,以便今后对同一类型线条进行修改。
c、字体统一用FSDB,两种字体形式,图纸一种,图框一种,以便图框字体的更改。
标题字高:附注字高:标注字高=5:4:2.5;附注中的单位一律用符号表示,如cm、m。
d、图框以外部引用的方式插入,原始图框左下角坐标(0,0),图框原始尺寸420*297(外框),方便图框的更改。
e、统一引用的图纸以外部引用方式出图,方便一次性修改。
预应力空心板梁长拉控制力、伸长值计算实例

预应力空心板梁长拉控制力、伸长值计算实例预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计算书一、说明:(1)、本工程有20m空心板梁264片和13m空心板梁189片。
(2)、空心板梁采用后张法,两端对称张拉,张拉程序为:0→初应力(10%×σk)初应力→(20%×σk)→103%σk(持荷2分钟)→σk→锚固;(3)、张拉机具:千斤顶采用YDC-1100EB型,锚具采用YM1500-3、4、5,钢铰线孔道采用金属波纹管制孔,(千斤顶标定报告附后)。
二、计算:根据实际检测:预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根,平均伸长率δ(%)为5.67%,平均弹性模量E p=1.953×105Mpa,截面积A p (mm2)为140mm2,极限抗拉强度标准值(RY)平均1953.3Mpa,极限荷截273.7KN,后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取:张拉控制力20m中板采用设计值781.2KN;20m边板采用设计值976.5KN,13m中板采用设计值为585.9KN;13m边板采用设计值781.2KN。
弹性模量1.953×105Mpa,截面积140mm。
计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P129、P339。
理论伸长值计算公式: EpAp L Pp L ⋅⋅=∆平均张拉力计算公式:μθμθ+-+-=kx e P p kx p ]1[)(式中:ΔL ——预应力筋理论伸长值(mm )P p ——预应力筋平均张拉力(N ) L ——预应力筋的长度(mm ) A p ——预应力筋的截面积(mm 2) E p ——预应力筋的弹性模量(N/mm 2) P ——预应力筋张拉端的张拉力(N ) X ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m )θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad )K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数(取0.0015)μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数(取0.225)1、 20m 空心板理论伸长值计算:<1> 20m 中板(根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m )(N 1):781.2x [1-e ]-(0.0015x 10.432+0.225x x )π121800.0015x 10.432+0.225x xπ12180P (N 2):781.2x [1-e ]-(0.0015x 10.38+0.225x x )π 21800.0015x 10.38+0.225x xπ 2180P 理论伸长值:(N1):△L=14141.9531xx x=72.3mm(N2):△L=4141.9531xx x=73.3mm<2> 20m边板(根据设计图纸已知L1=9.882+0.55=10.432m L2=9.83+0.55=10.38m)(N1):976.5x[1-e]-(.15x1.432+.225x x)π1218.15x1.432+.225x xπ1218P(N2):976.5x[1-e]-(.15x1.38+.225x x)π218.15x1.38+.225x xπ218P理论伸长值:(N1):△L=15xx x141.9531=72.3mm(N2):△L=5xx x141.9531=73.3mm2、13m空心板理论伸长值计算:<1>13m中板(根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90mL2=6.360+0.55=6.91m)(N1):585.9x[1-e]-(.15x6.9+.225x x)π618.15x6.9+.225x xπ618P(N2):585.9x[1-e]-(.15x6.91+.225x x)π2.518.15x6.91+.225x xπ2.518P理论伸长值:(N1):△L=13141.9531xx x=48.5mm(N2):△L=3xx x141.9531=48.9mm<2> 13M边板(根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90m L2=6.360+0.55=6.91m)(N1):781.2x[1-e]-(.15x6.9+.225x x)π618.15x6.9+.225x xπ618P(N2):781.2x[1-e]-(.15x6.91+.225x x)π2.518.15x6.91+.225x xπ2.518P理论伸长值:(N1):△L=14xx x141.9531=48.5mm(N2):△L=4xx x141.9531=48.9mm三、张拉控制应力与压力表对称读数:千斤顶及油压表校验后的线性公式为:05#顶:Y=0.055494x-0.6706#顶:Y=0.055374x-0.26张拉控制数据见下表:------------下面黄颜色是赠送的简历模板不需要的可以下载后编辑删除男| 已婚| 1988 年月生| 户口:湖南| 现居住于广东深圳-宝安区3年工作经验 | 团员|广东省深圳市宝安区福永镇陈屋村2巷518101E-mail:求职意向·工作性质:全职·期望职业:销售业务、销售管理、市场·期望行业:专业服务/咨询(财会/法律/人力资源等)、教育/培训/院校、通信/电信运营、增值服务·工作地区:深圳·期望月薪:4001-6000元/月·目前状况:我目前处于离职状态,可立即上岗职业目标喜欢营销管理类工作,喜欢有挑战的工作,大学四年一直在挑战自己,挑战自己的极限,一直在做营销的兼职,坚信“也精于勤而荒于嬉”一直严于律己,在各方面都要从严要求自己。
桥梁工程施工技术规范指导书

的试验检测工作。
2、施工测量(1)根据桥梁型式跨径及设计要求的施工精度确定,利用原设计网点或重新布设控制网点,补充施工需要的水准点、桥梁轴线、墩台控制桩.(2)桥梁施工过程中的测量和竣工测量A:施工过程中,应测定并经常检查桥梁结构浇砌安装部分的位置和标高,并做出测量记录和结论,如超出允偏差值时,应分析原因并做出测量记录和结论,如超出允许偏差值时,应分析原因并予以补救和改正.B:桥梁竣工后应进行竣工测量,测量项目如下:a确定桥梁中线点,丈量跨径。
b丈量墩、台、各部尺寸。
c检查桥面高程。
d桥面系测量检查.六、质量检测标准、检测频率1、地基检测的主要内容:(1)基底平面位置、几何尺寸应不小于设计要求,基底标高允许偏差为+50㎜.(2)检查基底地质情况和地基承载力是否与设计资料相符,可采用做承载力试验或钻挖取样做土工试验。
若地基承载力与设计严重不符时,由施工单位提出处理办法报监理办,然后上报指挥部审批。
(3)基础隐蔽工程的施工记录及影视资料必需齐全,并及时归档保存。
—4—桥梁工程施工技术规范指导书一、总则1、制定的目的(1)为了更好的适应国道(G111线)京加公路讷河至嫩江段工程建设的需要,确保其工程质量优良,特制定本指导书。
(2)桥梁施工前,必须做好施工前的准备工作和施工中的技术交底、施工组织、施工管理工作。
并应严格执行本行业国家认定的质量管理措施及有关技术操作规定。
(3)桥梁施工应节约用地、少占农田,并按照国家相关规定采取相关措施降低或减少环境污染,保护环境,做到工完场清。
(4)桥梁工程建设必须文明施工、安全生产;严格遵守安全操作规程;加强安全生产教育;建立和健全安全生产管理制度。
(5)施工单位的工程质量负责人应对工程质量进行自检,在工程完成后应配合监理工程师(业主)检查、验收。
(6)桥梁施工除执行本指导书外,还应遵循国家及行业现行的有关强制性标准规定。
《二阶段施工图设计》《公路工程国内招标文件范本》(2003年版)《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000《公路土工试验规程》JTJ051-93《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004—1—《国道G111线桥涵施工技术规范(专用条款)》2、本指导书适用于国道(G111线)京加公路讷河至嫩江段(B4、B5、B6、B7、B8标段)所有桥梁工程。
简支空心板计算说明(路基宽度12m,l=13m)概论

公路桥梁空心板设计计算书装配式先张法预应力混凝土简支空心板桥上部结构计算(路基宽度12m,跨径13m,交角0°)设计计算人:复核核对人:单位审核人:项目负责人:编制单位:编制时间:二○一五年八月目录一、设计资料 (1)1.主要技术指标 (1)2.计算依据 (1)3.所用材料及指标 (1)二、结构形式及尺寸的选定 (2)三、计算要点 (3)1.主要设计参数 (3)2.作用类别和作用效应组合 (3)3.施工方案 (4)4.程序计算要点 (4)四、桥梁模型的建立 (4)1.空心板截面的整体化 (4)2.横向荷载分布系数的计算 (5)2.冲击系数计算 (6)3.空心板有限元模型的建立 (6)五、持久状况承载能力极限状态计算 (7)1.正截面抗弯承载力验算 (7)2.斜截面抗剪承载力验算 (8)六、持久状况正常使用极限状态计算 (8)1.正截面抗裂验算 (8)2.斜截面抗裂性验算 (9)3.挠度验算 (9)七、短暂状况和持久状况构件的应力计算 (10)1.短暂状况构件的应力验算 (10)2.持久状况预应力混凝土构件的应力验算 (11)一、设计资料1.主要技术指标桥梁主要的技术指标汇总后,详见表1:表1 桥梁主要技术指标2.计算依据(1)《公路工程技术标准》JTG B01-2014;(2)《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004;(3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004;(4)《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011;(5)《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003;(6)《公路交通安全设施设计技术规范》JTG D81-2006;(7)《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18-2003;(8)《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/T B07-01-2006。
3.所用材料及指标上部空心板混凝土采用C50,桥面整体化层混凝土采用C50(厚度15cm),普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋,预应力钢束采用低松弛高强度钢绞线,主要材料力学指标见表2。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)

济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据,原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时,持荷5分钟,在控制力稳定后进行锚固,若出现压力表回走情况,将重新拉到控制应力,直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下:一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求,先法采用一端拉,另一端固定,其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa,即可达到纲绞线强度的70%;根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa;先法拉程序:0 σ。
(拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon)σcon (持荷5分钟锚固),拉采用双控,以拉力为主,伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式:△L= P*L/ Ap*Ep式中:P——设计拉力(N)L——拉钢绞线长度(cm)Ap——钢绞线截面面积(mm2)Ep——钢绞线弹性模量(N/mm2)对于本预制梁场:P=1860*70%*Ap=1302Ap(1)10M、13M空心板梁:钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65(拉端) –2(锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm(2)16M、20M空心板梁:钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6(拉端) - 1(锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=(实测值-理论值)/理论值,按±6%控制,10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围:630~710mm;16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围:543~611mm;二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa,单根钢绞线控制拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN,整体控制拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN;10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN;13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN;13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN;16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN;16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN;20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN;20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN;千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号:1911910千斤顶编号:12170#回归方程:P=0.2311F+1.26压力表编号:1911992千斤顶编号:12161#回归方程:P=0.01740F-0.32压力表编号:1911907千斤顶编号:2#回归方程:P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机(1)压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa(2)压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa (2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa (2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3281KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式拉机(1)压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa(2)压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式拉机(1)压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa(2)压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件:液压式拉机检定证书对同一验收批同一设计强度,工程现场分两种方法评定:(一)非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k(二)统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu-λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组,也是采用数理统计方法他的系数没有对齐,这是个表格,要对齐的看组数n= 10~14 15~24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候,λ1取1.7,λ2取0.9,代入到二楼提供的式子里。
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空心板说明
一、技术标准与技术规范
1.《公路工程技术标准》(JTG B01—2003)
2.《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)
3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)
4.《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)
5.《公路交通安全设施设计技术规范》(JTG D81—2006)
二、技术指标
主要技术指标表
三、主要材料
1.混凝土
(1) 水泥:应采用高品质的强度等级为62.5级、52.5级和42.5级的硅酸盐水泥或普通水泥,同一座桥的空心板应采用同一品种水泥。
(2) 粗集料:应采用连续级配,碎石宜采用锤击式破碎生产。
碎石最大粒径不宜超过20mm,以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。
(3) 混凝土:预制空心板、铰缝和桥面现浇层均采用C50;封端混凝土采用C40; 有条件时,铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土;桥面铺装采用沥青混凝土。
2.普通钢筋
普通钢筋采用HPB235和HRB335钢筋,钢筋应符合《钢筋混凝土用钢第1部分热轧光圆钢筋》(GB 1499.1-2008)和《钢筋混凝土用钢第2部分热轧带肋钢筋》(GB 1499.2-2007)的规定。
本册图纸中HPBR235钢筋主要采用了直径d=6mm与d=8mm两种规格;HRB335钢筋主要采用了直径d=10mm、12mm、14mm、16mm、25mm五种规格。
3.预应力钢筋
采用抗拉强度标准值f
pk
=1860MPa,公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线,其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T 5224—2003)的规定。
4.其他材料
(1)钢板:应采用《碳素结构钢》(GB 700—2006)规定的Q235钢板。
(2)支座:可采用板式橡胶支座,其材料和力学性能均应符合《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T 4-2004)现行国家和交通部部颁标准的规定。
(3) 锚具及管道成孔
必须符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》(GB/T 14370-2007)中各项技术要求,其规格详见各相关图纸。
四、设计要点
1.本通用图的结构体系为简支结构,按部分预应力A类构件设计。
2.设计计算采用平面杆系结构计算软件计算,桥面现浇层参与结构受力,荷载横向分配系数采用铰接板、刚接板法计算,并用梁格法进行验算。
空心板顶板计算按单向板和悬臂板计算。
并采用空间结构计算软件复核。
3.设计参数
(1)混凝土:C50混凝土重度γ=26.0kN/m3,弹性模量E
c
=3.45×104MPa。
C40混凝土
重度γ=25.0kN/m3,弹性模量E
c
=3.25×104MPa。
(2)沥青混凝土:重度γ=24.0kN/m3。
(3)预应力钢筋:弹性模量E
p
=1.95×105MPa,松弛率ρ=0.035,松弛系数ξ=0.3。
预应力钢筋张拉台座长度按50m计,一端张拉,预应力钢筋与张拉台座间的加热养护温差取
20℃。
预应力钢筋张拉控制应力σ
con =0.70 f
pk
=1302MPa。
(4)竖向梯度温度效应:按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)规定取值:
竖向日照正温差 T
1=14℃,T
2
=5.5℃,A=300 mm
竖向日照反温差 T
1=-7.0℃,T
2
=-2.75℃,A=300 mm
4.一块板板端支点最大反力:
五、施工要点
有关预应力混凝土空心板的施工工艺、材料要求及质量检查标准,除按《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041—2000)的有关条文办理外,还应特别注意以下事项:
1.预制空心板
(1)空心板斜度方向应根据《桥型布置图》确定,避免预制空心板斜度方向与实际需要相反,导致无法安装。
(2)浇注空心板混凝土前应严格检查旧桥拼宽预埋钢筋、伸缩缝、泄水管、护栏、支座等附属设施的预埋件是否齐全,确定无误后方可浇注。
施工时,应保证预应力钢筋及普通钢筋位置准确,控制混凝土集料最大粒径不得大于20mm。
浇注混凝土时应充分振捣密实,严格控制浇注质量。
(3)为了防止预制空心板上拱度过大,预制板与桥面现浇层由于龄期差别而产生过大收缩差,存梁期不应太长,宜按90d控制,存梁期应密切注意空心板的累计上拱值,若超过计算值8mm,应采取控制措施。
预制空心板在预应力钢筋放张完成后、各存梁期跨中上拱度计算值及二期恒载所产生的下挠值如下表所示:
表注:正值表示位移向上,负值表示位移向下。
(4)空心板预制时,按1m一道在铰缝的侧模嵌上500mm长的φ6钢筋,形成6mm凹凸不平的粗糙面。
(5)空心板预制时,除注意按本册设计图纸预埋钢筋和预埋件外,桥面系、伸缩缝、护栏及其他相关附属构造的预埋件,均应参照相关设计图纸施工,护栏的预埋钢筋必须预埋在预制空心板结构内。
(6)普通钢筋的绑扎工作,要在预应力钢筋张拉结束后8h进行,以策安全。
2.预应力施加工艺
(1)张拉台座应有足够的强度及稳定性,两端预应力钢筋锚固横梁、放张砂筒等应有可靠的固定等安全防范措施,防止上翻、滑脱等安全事故的发生。
(2)预制空心板的预应力钢筋必须待混凝土强度达到设计混凝土强度等级的85%后,且混凝土龄期不小于7d,方可放张。
在条件具备时宜适当增加龄期,提高混凝土弹性模量,减小反拱度。
(3)部分预应力钢筋两端采用的硬塑料套管或硬塑料围裹密实等失效措施应稳固牢靠。
3.空心板安装
(1)上部构造施工顺序:预制空心板→安装空心板→铰缝封底缝,砂浆强度达到设计强度等级的50%后→浇筑铰缝→浇筑桥面现浇层→浇筑沥青混凝土铺装及安装附属设施→成桥。
(2)在运输预应力混凝土空心板时,一定要采取措施,防止预应力产生的负弯矩对板起破坏作用。
可采取在空心板外施加产生正弯矩的临时作用的措施。
(3)预制空心板可采用设吊孔穿束兜板底加扁担梁的吊装方法。
(4)桥梁架设若采用架桥机吊装,必须经过验算方可进行,且架桥机的重量宜落在墩台的立柱上。
4.其他
(1)预制空心板铰缝面应凿毛成凹凸不小于6mm的粗糙面,100mm×100mm面积中不少于1个点,并使预制空心板顶面表面粗糙,以利于新旧混凝土良好结合。
(2)浇注铰缝及桥面现浇层混凝土前应将预制空心板板侧、板顶的浮浆、油污等冲洗清除干净,以保证新、老混凝土良好结合。
(3)浇注铰缝前应全面撤离桥面上的重型荷载,待铰缝混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的90%后,方可进行桥面现浇层的施工。
(4)本通用图设计钢筋长度未考虑施工折减,实际施工下料时应按照有关施工规范要求进行控制。
(5)安装板式橡胶支座时,应严格控制支座高程,保证其上下表面与空心板底面及墩台支承垫石顶面平整密贴、传力均匀,避免支座脱空。
六、适用范围
1.处于曲线段上的桥,可通过改变预制板长来适应,通过调整预制板跨中有效预应力长度,保证两端失效长度不变。
2.本册图纸采用80型伸缩缝。
使用本通用图时,应根据桥位处气象条件,选择不超过160型伸缩缝所适用的一联桥跨长度。
施工时应根据伸缩缝安装时的温度来确定其安装宽度。
3.本册图纸未预留伸缩缝槽口,具体设计时,按实际缝宽预留伸缩缝槽口。
4.本图设计荷载等级为公路-Ⅰ级,当有超限车辆通过时,应进行结构验算,并采取相应措施。
5.本通用图未对伸缩缝、支座、护栏、泄水管等进行设计,使用时另见其他图纸。
6.预制空心板有左、右斜之分,本通用图仅绘出一种斜交方向的情况,使用时请注意按桥梁实际斜交方向进行设计与施工。
7.设计参数与本图有差异时应另行设计。