30米T梁预应力计算书
30米T梁预应力钢绞线张拉
30米T梁预应力钢绞线张拉一、控制张拉应力及张拉力1.龙湖大桥设计为30米预应力T梁，分为A、B、C三种梁型，A、B型梁采用φj15.24-7钢绞线，钢束锚下控制张拉应力1395Mpa，锚下张拉力2367.1KN。
C型梁采用φj15.24-8钢绞线，锚下控制张拉应力1395Mpa，锚下张拉应力1562.4KN，根据设计要求：采用OVM锚具应力应增加2.5%的预应力损失。
A、B型梁：σk=1395×（1+2.5%）=1429.88 MpaP k =1367.1×（1+2.5%）=1401.28 KNC型梁：σk=1395×（1+2.5%）=1429.88 MpaP k =1562.4×（1+2.5%）=1601.46 KN2.根据检测过的液压千斤顶和压力表的校准方程，可得出各分段张拉力：上表适用于A、B型梁，括号内的数字适用于C型梁。
二、张拉工艺及顺序30米T梁预应力钢绞线采用两端同时张拉，以张拉应力为主，伸长量校核张拉顺序如下：1. A、B型梁：（1）N1：0 初应力（15%σk）105%σk 持荷5min σk（锚固）（2）N2：0 初应力（15%σk）105%σk 持荷5min σk（锚固）（3）N3：0 初应力（15%σk）60%σk （临时锚固）（4）N4：0 初应力（15%σk）105%σk （临时锚固）（5）N3：60%σk105%σk 持荷5min σk（锚固）（6）N4：60%σk105%σk 持荷5min σk（锚固）2. C型梁：（1）N1：0 初应力（15%σk）105%σk 持荷5min σk（锚固）（2）N2：0 初应力（15%σk）60%σk （临时锚固）（3）N3：0 初应力（15%σk）60%σk （临时锚固）（4）N2：60%σk105%σk 持荷5min σk（锚固）（5）N3：60%σk105%σk 持荷5min σk（锚固）。
30米T梁预应力伸长量计算书(完结版)
40米T梁预应力伸长量计算书30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、计算依据根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011要求，进行T梁预应力张拉伸长量的计算，伸长量可按下式计算:二、计算基本参数：（1）钢绞线抗拉长度标准值:Fpk=1860mpa公称直径:d=15.2mm弹性模量:Ep=1.95×105 mpa（2）锚束张拉控制力:σcon=0.75fpk=1395 mpa（3）金属波纹管摩阻系数: =0.25 偏摆系数:K=0.0015（4）钢绞线截面积:A=139mm2三、力学计算（1）单束锚下张拉控制力:F下k=σcon×139=1395×139=193.9KN （2）单束锚上张拉控制力:F上k= F下k（1+锚口摩阻系数0.25）=198.7475KN注：锚口摩组按T梁提供2-3%，采用2.5%四、延伸量复核N1束延伸量复核，N1锚束单束张拉控制力pcon=193.9（KN ）1、()kx con 1p (1e )193.726(KN)kx p μθμθ-+⨯-==+k=0.0015 u=0.25 θ=0直线取 ()kx p1pcon e 193.553(KN)μθ-+=⨯=始 ()1P1LL 0.853CM AE⨯∆== 2、()kx 12(1e )190.419(KN)kx p p μθμθ-+-==+始 14660.1221712000r θ=== ()kx 2=1(e )187.318(KN)p p μθ-+⨯=始始 ()22LL 1.03CM p AE⨯∆== 3、()kx 22(1e )184.948(KN)kx u p p μθθ-+-==+始 ()33LL 11.61CM p AE⨯∆== L (0.853 1.0311.61)13.49()2CM =++=L90%13.490.9012.14()2CM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N2束1、()()kx 0.00152.14101Pcon (1)193.9(1)2P 193.589()kx 0.0015 2.141e e KN μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-⨯==+⨯ ()kx 21184.948=192.9?=193.278COM p P e e KN μθ-+==⨯⨯始（）()112L2L 1.529CM p AE⨯∆==2、1-kx+22P -2=189.352kx+u e P μθθ⨯=（）始（1） 41890.139630000r θ===()kx 2222185.48()p p e KN μθ-+=⨯=始始 222P 2=2.926()LP L CM AE⨯∆=始 3、2-kx+32P -2=183.633()kx+e P KN μθμθ⨯=（）始（1）332P 2=9.053()LP L CM AE⨯∆=(1.529 2.9269.053)13.508()2L CM =++=90%13.5080.9012.16()2LCM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N3束1、-kx+1-3=193.9()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+13-=192.45()P Pcon e KN μθ=⨯（）始（1） 13 3.566()L CM ∆= 2、-kx+123-3=187.563)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（111700.139********r θ=== -kx+2133=182.760)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 2187.56337.729()LL CM AE⨯∆== 3、-kx+233-3=182.272)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 33 2.40()L CM ∆=3(3.5667.729 2.40)=13.695)2L CM =++（ 390%13.6950.9012.33()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N4束1、-kx+1-4=193.18()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+14=191.748P Pcon e μθ=⨯（）始14 3.535()L CM ∆=2、-kx+124-4=186.479)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 111700.1399780000r θ===-kx+2144=181.307)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 249.630()L CM ∆=3、-kx+234-4=182.203)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 340.507()L CM ∆=3(0.5079.630 3.535)=13.672)2L CM =++（ 390%13.67290%12.30()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 五、张拉力换算 （1）单束张拉力F上K=F下K （1+锚口摩阻）=193.9⨯1.025=198.7475(KN)（2）千斤顶编号91001，配套压力表编号48485121，回归方程Y=47.25230X+20.14580（3）千斤顶编号91002，配套压力表编号743.12V ，回归方程Y=47.41367X+10.52982（4）千斤顶编号91001，回归方程反算20.1458047.25230Y X -=千斤顶编号91002，回归方程反算10.5298247.41367Y X -=Ф1520-8 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯8=1589.98（KN ） Ф1520-9 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯9=1788.7275（KN ）计算： 复核： 专业监理工程师：。
(完整版)30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1。
1 标准 (1)1。
1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1。
2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (1)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2。
2 预制T梁截面尺寸 (2)2。
3 T梁翼缘有效宽度计算 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3。
1.1 车道折减系数 (4)3.1。
2 跨中横向分布系数 (4)3。
2 汽车荷载冲击系数 值计算 (6)3。
2。
1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3。
2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (6)4 作用效应组合 (6)4.1 作用的标准值 (7)4。
1.1 永久作用标准值 (7)4。
1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (10)4。
2。
1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (10)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (12)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (13)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (15)4.3。
1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (15)4.3。
2 截面几何特性计算 (20)5 持久状态承载能力极限状态计算 (21)5.1 正截面抗弯承载能力 (22)5。
2 斜截面抗剪承载力验算 (22)5。
2。
1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (22)5。
2。
2 箍筋设置 (25)5。
2。
3 斜截面抗剪承载力验算 (27)6 持久状况正常使用极限状态计算 (27)6。
1 预应力钢束应力损失计算 (28)6。
1.1 张拉控制应力 (28)6。
1。
2 各项预应力损失 (28)6。
2 温度梯度截面上的应力计算 (33)6.3 抗裂验算 (35)6.3.1 正截面抗裂验算 (35)6。
3.2 斜截面抗裂验算 (37)6。
30米T梁预应力钢绞线伸长值计算
渝湘高速公路D10合同段预应力钢绞线
理论伸长值计算书
（L-30mT梁）
一、说明:
1、姚家湾大桥上部构造为95片L-30mT梁，设计钢束采用Rb =1860MPa 钢绞线，控制张拉应力为0.75Rb =1395Mpa，初始张拉力为10%控制张拉应y y
力；张拉采用后张法，孔道为预埋波纹管孔道。
由于边跨边梁、边跨中梁和中跨边梁、中跨中梁预应力设计长度不一致，故对设计图SV-7-07所示N1、N2和N3钢绞线进行理论伸长值计算。
2、钢绞线:
预应力筋：低松弛预应力钢绞线
生产厂家：贵州集团钢丝绳厂
强度级别：1860Mpa
公称直径：15.2mm
公称面积：140mm2
二、预应力钢绞线控制张拉力
P= fpk *75%* Ay *N
式中：
P—预应力钢绞线张拉力，KN
fpk—预应力钢绞线抗拉强度标准值，为1860Mpa. Ay—每根预应力钢绞线截面面积，140mm.
N—同时张拉预应力钢绞线的根数.
计算结果：
（1）、边跨边梁
N1筋：P=1395*140*11*1/1000*1=2148.3 KN
N2、N3筋：P=1395*140*9*1/1000*1=1757.7 KN 2。
30m预应力混凝土简支T梁
一、计算依据与基础资料（一）、设计标准及采用规范1、标准跨径：桥梁标准跨径30m；计算跨径（正交、简支）；预知T梁长。
设计荷载:公路——Ⅱ级桥面宽度：分离式路基宽（高速公路），半幅桥全宽桥梁安全等级为一级，环境条件为Ⅱ类2、采用规范：交通部颁布的预应力混凝土简支T梁设计通用图；《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；刘效尧等编著，《公路桥涵设计手册-梁桥》，人民交通出版社，2011；强士中，《桥梁工程（上）》，高等教育出版社，2004。
（二）、主要材料1、混凝土：预制T梁，湿接缝为C50、现浇铺装层为C50、护栏为C30.2、预应力钢绞线：采用钢绞线s ㎜,ƒpk=1860MPa,E p=×105MPa3、普通钢筋：采用HRB335，ƒsk =335MPa,Es=×105MPa(三)、设计要点1、简支T梁按全预应力构件进行设计，现浇层80mm厚的C40的混凝土不参与截面组合作用。
2、结构重要性系数取；3、预应力钢束张拉控制应力值σcon =ƒpk；4、计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d；5、环境平均相对湿度RH=55％；6、存梁时间为90d；7、湿度梯度效应计算的温度基数，T1=14℃，T2=℃。
二、结构尺寸及结构特征（一）、构造图构造图如图1～图3所示。
（二）、截面几何特征边梁、中梁毛截面几何特性见表1边梁、中梁毛截面几何特性（全截面）边梁中梁（2号梁）毛截面面积A（㎡）抗弯惯矩I（m4）截面重心到梁顶距离yx(m)毛截面面积A（㎡）抗弯惯矩I（m4）截面重心到梁顶距离yx(m)支点几何特性跨中几何特性（预制截面）边梁中梁（2号梁）毛截面面积A（㎡）抗弯惯矩I（m4）截面重心到梁顶距毛截面面积A（㎡）抗弯惯矩I（m4）截面重心到梁顶距（三）、T梁翼缘有效宽度计算根据《桥规》条规定，T梁翼缘有效宽度计算如下：中梁：B f1=min故按全部翼缘参与受力考虑。
30米t梁公路预制梁钢绞线张拉伸长量计算
预制梁钢绞线张拉伸长量计算一、计算公式及有关参数（依据）1、本计算依照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；2、预应力钢绞线的伸长值△L（mm）计算公式及说明：△L=P p L/A p E p (12.8.3－1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋计算方法见附录6—8式.P p=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ) P=σ控×A p所以△L= P[1-e-(kx+µθ)]×L/(kx+µθ)A p E p=[1-e-(kx+µθ)]σ控L/ (kx+µθ)E p =ησ控L/E p 式中： L—预应力筋的长度(计算长度);A p—预应力筋的截面面积;E p—预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线E=195±10Gpa;P—预应力筋的张拉端至张拉力p=σ控A p;X—从张拉端至计算截面的孔道长度;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;对于预埋合金螺旋管道:k=0.0015;µ—预应力筋于孔道壁的摩擦系数µ=(0.2+0.25)/2=0.225二、论伸长量(梁长30米)的计算:N1束 L=3113.37cm k=0.0015 x=L/2=1556.686cm µ=0.225 θ=0.122171rad (1度=0.017453 rad)η=[1-e-(kx+µθ)]÷(kx+µθ)=[1-e-(0.0015×15.56686+0.225×0.087265)]÷(0.0015×15.56686+0.225x0.087265) =(1-e-0.050838765)/0.050838765=0.9750△L=ησ控L/E p=0.9750×1395×106Pa×31133.7mm/(195x109Pa)=217.16mm N2束 L=3117.98cm k=0.0015 x=L/2=1558.99cm µ=0.225 θ=0.122171radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.97499△L=ησ控L/E p=0.97499×1395×106Pa×31179.8mm/(195×109Pa)=217.48mm N3、N4束 L=3114.14cm k=0.0015 x=L/2=1557.07cm µ=0.225θ=0.034906radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.98456△L=ησ控L/E p=0.98456×1395×106Pa×31141.4mm/(195×109Pa)=219.34mm三、预应力钢绞线张拉伸长量值的修正计算:取前述N1~N4钢绞线平均伸长率作为：每延米伸长量作为值修正参数.N1伸长率:217.16/31133.7=6.98‰N2伸长率:217.48/31179.8=6.98‰N3、N4伸长率:219.34/31141.4=7.04‰平均伸长率:( 6.98‰+6.98‰+7.04‰+7.04‰)/4=7.01‰四、实测伸长量值计算与修正:1.实测伸长量值计算(计算长度=孔道长+千斤顶内预应力筋长度,按每端0.5米计)△L实测=(σ控下张拉伸长值之和-σ初始张拉伸长值之和-A)/0.9式中：A—锚具回缩(在σ控与σ初始之间的锚具回缩,含夹片回缩)2.千斤顶内钢绞线伸长量BB=2×500×7.01‰=7mm3.张拉伸长量修正值(计算长度=孔道长)C=△L实测-B五、张拉精度评价|(C/△L)×100％—100％| ≤ 6％六、各束伸长量（单位mm）：N1 :210.16 N2:210.48 N3 :210.34N4 :210.34。
30米T梁张拉计算书
丹江口市库周公路岔沟、梯子沟大桥（第一合同段）30米预应力T梁张拉计算书承包单位：湖南省地质建设工程（集团）总公司监理单位：长江工程监理咨询有限公司（湖北）编制日期：2013年8月1日30米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我标段30米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f=1860Mpa，公pk称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
锚具采用整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢绞线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：100%N1→50%N2→100%N3→100%N2，张拉程序：0-初始应力（10％ók）-ók（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢绞线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢绞线采用15.2mm单根截面面积139mm2标准强度Ryb=1860MPa弹性模量Ey=198467MPa-----（根据外委报告弹性模量值进行更改）管道摩擦系数μ=0.225----------（桥规P339，0.2-0.25取平均值0.225，根据施工经验，抽拔橡胶管取0.25，铁皮波纹管取0.22。
30米T梁预应力钢绞线伸长量计算式
30米T梁预应力钢绞线伸长量计算式标准跨径：30m△预应力筋计算式: L=P P L/A P E P式中: P P─预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋,计算方法为上式；L─预应力筋的长度（mm）；A P─预应力筋的截面面积（mm2）；E P─预应力筋的弹性模量（N/mm2）；其中: P P=P（1-e-（kx+uθ））/kx+uθ△式中: P P─预应力筋的平均张拉力(N);△P─预应力筋张拉端张拉力(N);X─从张拉端至计算截面孔道的长度(m);θ─从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);K─孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,波纹管管道常值0.0015;U─预应力筋与孔道壁的摩擦系数;常量R b y=1860MPa , 设计取控制应力бcon= R b y×75%=1395MPaP=бco n×A=1860 MP a×75%×140 mm2=195300NK=0.0015u=0.2两端同时张拉,首先计算钢铰线一半的伸长量N1束直线L=5579mmΔL直=195300×5579/(140×195000)=39.91mmX=9.774mkx+uθ=0.0015×9.774+0.2×0.122173047=0.039095609（1-e-0.039095609）/0.039095609=0.980704469P P=195300×0.980704469=191531.5829 NΔL曲=191531.5829×9744/(140×195000)=68.36mmΔL=(ΔL直+ΔL曲) =108.27 mmN2束L2直=8007mmΔL2直=195300×8007/(140×195000)=57.28mmX=7.33mkx+uθ=0.0015×7.33+0.2×0.122173407=0.035429681（1-e-0.035429681）/0.035429681=0.982492529P P=195300×0.982492529=191880.7911 NΔL2曲=191880.7911×7330/(140×195000)=51.52mmΔL2=(ΔL2直+ΔL2曲)=108.8 mm N3束L3直=11653 mmΔL3直=195300×11653/(140×195000)=83.36mm计算：张庆峰复核：X=3.665mkx+uθ=0.0015×3.665+0.2×0.122173407=0.029932181（1-e-0.029932181）/0.029932181=0.985182121P P=195300×0.985182121=192406.0683 NΔL3曲=192406.0683×3665/(140×195000)=25.83mmΔL3=(ΔL3直+ΔL3曲)=109.19mm计算：复核：。
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30mT 梁预应力拉计算书第一章 设计伸长量复核石麻湾大桥K66+530~K66+640T 梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均拉力（N ）P —预应力筋拉端的拉力（N ）X —从拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N 1束一端的伸长量：单根钢绞线拉的拉力P=0.75×1860×140=195300NX 直=7.6255m ；X 曲=7.261mθ=6.5×π/180=0.11345radk X 曲+μθ=0.0015×7.261+0.25×0.11345=0.03925P p =195300×（1-e -0.03925）/0.03925=191517NΔL 曲= P p L/（A p E p ）=191517×7.261/（140×1.95×105）=50.94mmΔL直= PL/（A p E p ）=195300×7.6255/（140×1.95×105）=54.55mm(ΔL 曲+ΔL 直)*2=(50.94mm+54.55mm)*2=210.98mm与设计比较（105.49-104）/104=1.434%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线拉的拉力P=0.75×1860×140=195300NX直= 7.634m；X曲=7.261mθ=6.5×π/180=0.11345radk X曲+μθ=0.0015×7.261+0.25×0.11345=0.03925P p=195300×（1-e-0.0395）/0.03925=191517NΔL曲= P p L/（A p E p）=191517×7.261/（139×1.95×105）=50.94mm ΔL直= PL/（A p E p）=195300×7.634/（139×1.95×105）=54.61mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(50.94mm+54.61mm)*2=211.1mm与设计比较（105.55-104）/104=1.49%3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线拉的拉力P=0.75×1860×140=195300NX直=7.939m；X曲=6.912mθ=4.5×π/180=0.07854radk X曲+μθ=0.0015×7.939+0.25×0.07854=0.03154P p=195300×（1-e-0.03154）/0.03154=192252NΔL曲= P p L/（A p E p）=192252×7.939/（140×1.95×105）=55.91mm ΔL直= PL/（A p E p）=195300×6.912/（140×1.95×105）=49.45mm(ΔL曲+ΔL直)*2=(55.91mm+49.45mm)*2=210.71mm与设计比较（105.36-104）/104=1.3%第二章拉时实际伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：2.01×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1916=1437 N/ mm27、单根钢绞线拉端的拉控制力：P=σk A p=201180N8、千斤顶计算长度：35cm9、工具锚长度：5cm二、拉时理论伸长量计算：（1）N1束一端的伸长量：P=0.75×1916×140=201180NX直=7.6255m；X曲=7.261mL直=7.6255+（0.35+0.05）=8.0255mL曲=7.261mθ曲=6.5°×π/180=0.11345radk X曲+μθ=0.0015×7.261+0.25×0.11345=0.03925P p=201180×（1-e-0.03925）/0.03925=197283NΔL曲= P p L曲/（A p E p）=197283×7.261/（140×2.01×105）=50.9mmΔL直= P p L直/（A p E p）=197283×8.0255/（140×2.01×105）=56.3mm(ΔL曲+ΔL直)×2=(50.9mm+56.3mm)×2=214.4mm（2）N2束一端的伸长量：P=0.75×1916×140=201180NX直=7.634m；X曲=7.261mL直=7.634+（0.35+0.05）=8.034mL曲=7.261mθ曲=6.5°×π/180=0.11345radk X曲+μθ=0.0015×7.261+0.25×0.11345=0.03925P p=201180×（1-e-0.03925）/0.03925=197283NΔL曲= P p L曲/（A p E p）=197283×7.261/（140×1.95×105）=50.9mmΔL直= P p L直/（A p E p）=197283×8.034/（140×1.95×105）=56.3mm(ΔL曲+ΔL直)×2=(50.9mm+56.3mm)×2=214.4mm（3）N3束一端的伸长量：P=0.75×1916×140=201180NX直=7.939m；X曲=6.912mL直=7.939+（0.35+0.05）=8.339mL曲=6.912mθ曲=4.5°×π/180=0.07854radk X曲+μθ=0.0015×7.939+0.25×0.07854=0.03154P p=201180×（1-e-0.03154）/0.03154=198040NΔL曲= P p L曲/（A p E p）=198040×6.912/（140×2.01×105）=48.6mmΔL直= P p L直/（A p E p）=198040×8.339/（140×2.01×105）=58.7mm(ΔL曲+ΔL直)×2=(48.6mm+58.7mm)×2=214.6mm第三章千斤顶拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的拉控制应力：单根钢绞线拉端的拉控制力：F=σk A p =201180N8束钢绞线的拉控制力：F1=8*P=1609.44KN F2=7*P=1408.26KN 二、1).444号千斤顶拉、 D0136-675号油表时：千斤顶回归方程：P1=0.0161F+0.69P1—L0134-837号油表读数（MPa） F—荷载（kN）P=P1时，(1)15%σcon=241.416kN时：P1=0.0161F+0.69 =0.0161*241.416+0.69=4.58MPA (2)50%σcon=804.72kN时：P1=0.0161F+0.69 =0.0161*804.72+0.69=13.65MPA(3)100%σcon= 1609.44kN时：P1=0.0161F+0.69 =0.0161*1609.44+0.69=26.60MPAP=P2时，(1)15%σcon=211.239kN时：P2=0.0161F+0.69 =0.0161*211.239+0.69=4.09MPA (2)50%σcon=704.13N时：P2=0.0161F+0.69 =0.0161*704.13+0.69=12.03MPA(3)100%σcon= 1408.26kN时：P2=0.0161F+0.69 =0.0161*1408.26+0.69=23.36MPA2).10号千斤顶拉、L2014-06-2005号油表时：千斤顶回归方程：P1=0.0159F+0.60P1—SO134-881号油表读数（MPa） F—荷载（kN）P=P1时，(1)15%σcon=241.416kN时：P1=0.0159F+0.60 =0.0159*241.416+0.60=4.44MPA (2)50%σcon=804.72kN时：P1=0.0159F+0.60 =0.0159*804.72+0.60=13.39MPA (3)100%σcon= 1609.44kN时：P1=0.0159F+0.60 =0.0159*1609.44+0.60=26.19MPA P=P2时，(1)15%σcon=211.239kN时：P2=0.0159F+0.60 =0.0159*211.239+0.60=3.96MPA (2)50%σcon=704.13N时：P2=0.0159F+0.60 =0.0159*704.13+0.60=11.80MPA (3)100%σcon= 1408.26kN时：P2=0.0159F+0.60 =0.0159*1408.26+0.60=22.99MPA 备注：钢束的拉顺序：100%N3—100%N2—100%N1。