贝雷梁计算书
贝雷梁计算书
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室二0一^年七月二十日目录1.1...................................................................................................................... 计算依据...................................................................1.2...................................................................................................................... 搭设方案...................................................................、贝雷梁设计验算...........................................................2.1.荷载计算 (4)2.2.贝雷梁验算 (4)方木验算 (4)2.2.2方木下工字钢验算 (5)2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6)2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7)2.3.迈达斯建模验算 (8)2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9)2.5.钢管立柱验算 (10)、贝雷梁设计方案1.1.计算依据（1）设计图纸及相关详勘报告；（2）《贝雷梁设计参数》；（3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）;（5）《铁路桥涵设计规范》；12搭设方案图1.1箱梁截面（单位mm图1.2贝雷梁横向布置图（单位m）表1.1贝雷梁参数表1.2工程数量表跨彭高河桥截面现浇箱梁，箱梁截面如图 1.1。
双桥门25米跨贝雷导梁计算书
双桥门25米跨贝雷导梁计算书一、 贝雷梁结构形式及荷载贝雷梁由两片组成一宽900mm ，高1500mm ，长66m 单主导梁；架桥贝雷梁由主导梁构成，起吊设备由双天车抬吊。
天车横梁由4片双排贝雷片组成。
1、 荷载起吊重量：44T ，天车重：4T ；单导梁荷载：P=（44+4）/4=12T ；1.4×12=16.8T双片贝雷组成单导梁每米自重：0.4T/M ，1.2×0.4=0.48T/M ； 2、计算跨径：L=26m 3、单导梁支点剪力：Q=1.4×P+1.2q ×L/2=22T 4、 贝雷片性质h=10.cm ，b=4.8cm ，d=0.53cm ，t=0.85cm弦杆截面面积F=25.48cm 2，弦杆抗弯模量W1=79.4cm 3弦杆惯性距Ix=396.6cm 4；桁片抗弯模量W2=3570 cm 3 桁片惯性距Ig=250500cm 4二、 单片桁架抗弯强度验算 M=m t ql PL ⋅=⨯⨯+⨯⨯=+5.712264.0125.0268.1625.02)8/1()4/1(23 []Mpa Mpa cm W M 273200/0.23570/1005.71/22=<==⨯==σσ三、 单片桁架剪应力验算：46.4621=+=S S S m[]22/08.2/43.2)53.06.3962/(46.46222/cm t cm t d I QS x n m =>=⨯⨯⨯==ττ 支座焊1cm 厚加厚腹板增强抗剪强度（焊缝高8mm ）。
[]2211/08.2/97.0)33.16.3962/(46.4622)10(/cm t cm t d I PS x =<=⨯⨯⨯=+=ττ四、 验算挠度：E=2.06×105MPa[][][]m m L f m m EI qL EI PL f 65400/26000400/842/)56119(2/)10/2505001006.248/(100026100008.162/384/548/453343===>=+=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=导梁下部配纵向加强弦杆验算挠度：I=375748cm 4f=56mm<[f]=65mm由于施工情况千变万化，贝雷梁的稳定性至关重要，因此实际施工时因采取如下构造安全措施：1、 每节双贝雷片设双向平连，即，端部设竖向支撑架平连，上部设水平向支撑平连，加强导梁刚度。
连续梁贝雷架及门洞计算书
中跨贝雷梁及碗扣架计算一、荷载计算1、荷载计算概述连续梁结构形式为40+60+40m现浇连续梁。
现浇支架结构拟采用钢管做墩、上布设贝雷梁，贝雷梁上布设碗扣钢管支架。
该桥中跨在支架布置时贝雷梁单跨跨度最大，因此，该桥支架计算以中跨为对象。
贝雷梁所承受荷载为梁体重量和碗扣钢管支架重量两部分。
考虑到梁体沿桥纵向横截面变化、支架钢管间距变化等原因，为方便计算，现沿桥梁中跨纵向将荷载分为A~H区（1/2跨），横向将荷载分为1~5区，如图1、2、3所示。
12345图1 荷载纵向分区示意图(单位：cm) 图2 荷载横向分区示意图(单位：cm)图3 荷载横、纵向分区编号示意图(单位：cm)2、现以B1区为例，对其进行荷载计算：（1）梁体自重为简化计算，在该区内忽略梁体沿纵桥向横截面变化，梁体横截面按照该段内最大C-C 截面进行计算，这样计算的结果比实际结构的重量要大，肯定是偏于安全的C-C截面1区域面积：S= 0.68 m2；此区域梁体纵向长度为5.0m，横向长度为1.95m；混凝土容重26kN/m3。
故B1区域总荷载为：F梁=0.68×5.00×26kN=88.4kN此区域内沿梁纵向支架立杆共分为8排，故将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =88.4/8=11.05kN。
因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q1=11.05kN/1.95=5.67kN/m（2）支架重量B1区域内，取支架立杆高度均为5.00米，立杆根数：n=3×8=24根则B1区域内立杆总重量：S钢管= 489.055mm2F立杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×5m×24=4.61 kNB1区域内，3层支架横杆总长度为：（1.95×8+3×5）×3=91.8m则B1区域内横杆总重量：F横杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×91.8m=3.52kN故B1区域支架总荷载为：F支架= F立杆+F横杆=4.61 +3.52=8.13 kN同上，将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =8.13/8=1.02kN因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q2=1.02kN/1.95=0.52kN/m（3）荷载组合：考虑模板、施工机具和人员重量，因此梁体自重荷载分项系数取1.3，碗扣支架自重荷载分项系数取1.4，故在B1区域内，荷载纵向分为8排，每排荷载q=1.3×5.67+1.4×0.52=8.10kN/m。
贝雷挑梁计算书
挂篮贝雷挑梁受力计算
1、荷载说明
（1）、在挂篮计算书中已计算出挂篮前上横梁承载1024.875KN （在计算中取整值1025KN ），前上横梁传力至贝雷挑梁；
（2）、前上横梁为2片21m 长56b 号工字钢，查工字钢理论重量表得56b 号工字钢自重为115.108kg/m ，可计算出前上横量自重为115.108kg/m ×21m ×2=4834.536kg （在计算中取整值49KN ）；
（3）、查贝雷片手册可知贝雷片自重1KN/m ；
（4）、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
2、结构模型
由于其后锚系统在挂篮计算书中已验算，因此本计算中仅取其前挑出0#块6m 段悬臂贝雷梁计算，根据受力情况建模如下：
其中F 为前上横梁自重及传载，值为（1025K N ＋49KN ）=1074KN ， q 为贝雷片自重荷载，值为1.2×9×1KN/m=10.8KN/m
3、结构验算
绘制其内力图得：
）2-（Fl+0.5ql
弯矩图
-F -（F+ql)
剪力图
最大弯矩Mmax=－（Fl＋0.5ql2）=－6638.4KN·m
最大剪力Vmax=－（F+ql）=1138.8KN
查贝雷手册得三排单层加强型贝雷片许用弯矩M=4809.4KN·m，许用剪力V=698.9KN。
则九排单层加强型贝雷片许用弯矩为4809.4×3=14428.2 KN·m，大于跨中最大弯矩6638.4KN；九排单层加强型贝雷片许用剪力为698.9×3=2096.7KN，大于跨中最大剪力1138.8KN。
所以贝雷挑梁满足要求。
贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁计算书
贝雷梁计算书应该包括以下内容：
1. 工程概况：介绍工程项目的名称、规模、施工条件等基本信息。
2. 计算依据：列出计算书所依据的相关标准和规范，例如《钢结构设计规范》、《公路桥涵设计规范》
等。
3. 贝雷梁设计参数：明确贝雷梁的跨度、间距、数量、尺寸等设计参数，提供必要的结构图和布置图。
4. 荷载分析：根据工程实际情况，对贝雷梁所承受的静载和活载进行分析，提供相应的荷载分布和大
小。
5. 强度和稳定性计算：根据贝雷梁的设计参数和荷载分析结果，进行强度和稳定性计算，包括弯矩、剪
力、挠度等方面的计算。
6. 连接和支撑设计：根据工程实际情况，对贝雷梁的连接和支撑方式进行设计，提供相应的结构图和计
算书。
7. 结论和建议：根据计算结果，提出相应的结论和建议，包括贝雷梁的选型、施工注意事项等。
某渡槽贝雷梁支架法计算书
（型钢立柱）计算书一、基本参数二、荷载参数均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m满足要求！2、抗剪验算横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1＝275.484kN，R2＝275.484kN正常使用极限状态R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝242.983kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝2.603mm≤[ν]=1/250=2500/250=10mm悬挑端νmax＝1.513mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝314.065kN正常使用极限状态R'max＝261.847kN六、立柱验算立柱长细比λ=h/i=14000/207.9=67.34≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.789立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=314.065/0.6=523.442kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=523.442+1.2×1.74×14=552.674kN强度验算：σ=F/A=552.674×103/22167=24.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=552.674×103/(0.789×22167)=31.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=523.442kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=523.442×103/(0.7×18×300)=138.477N/mm2≤βf f f w=1.22×180=2 19.6N/mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=552.674kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=552.674×103/(3.5×106)=0.158N/mm2≤f c=14.3N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝552.674/(0.9×3.5)＝175.452kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
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122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。
腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。
1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。
腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。
1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。
B.箱室段（间距1m布置）Mmax=ql2/8=0.125×39.5×1×22.52=2499.61KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2499.61÷（30641.7×10-6）=81.58 MPa＜[σ]则强度满足要求。
C.翼缘板段（间距1.2m布置）Mmax=ql2/8=0.125×31.65×1.2×22.52=2403.42KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2403.42÷（30641.7×10-6）=78.44MPa＜[σ]则强度满足要求。
（3）剪力验算A.腹板段Vmax= ql/2=0.5×73.14×0.5×22.5=411.42KN <[V]=490.5KN 则剪力满足要求。
B.箱室段Vmax= ql/2=0.5×39.5×1×22.5=444.38N<[V]=490.5KN则剪力满足要求。
C.翼缘板段Vmax= ql/2=0.5×31.65×1.2×22.5=427.28KN<[V]=490.5KN 则剪力满足要求。
（4）刚度验算A.腹板段ωmax = 5ql4/（384EI）=5×(55.7×0.5)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.009.96m =1.00cm<22.5×102/400=5.63cm，挠度满足要求。
B.箱室段ωmax = 5ql4/（384EI）=5×(27.62×1)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.00988m =0.99cm<22.5×102/400=5.625cm，挠度满足要求。
C.翼缘板段ωmax = 5ql4/（384EI）=5×(21.12×1.2)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.00907m =0.91cm<22.5×102/400=5.625cm，挠度满足要求。
（5）贝雷梁下脚手架稳定验算钢管柱采用直径60cm，壁厚1cm，钢管柱高2m，稳定性验算按照下式进行：N/υA≤〖f〗〖f〗－钢材抗压强度设计值，取215MpaA－立杆截面面积，钢管柱面积A=18535mm2υ－轴心受压构件稳定系数，根据长细比λ查表而得λ－长细比，λ＝L0/ii－截面回转半径，碗扣脚手架i＝（d2+d21）1/2/4=（6002+5802）1/2/4=208.6mmL 0－计算长度， L=2×2000=4000mmλ＝L0/i＝4000/208.6＝19.18查表得υ＝0.947上部荷载总重计算：标准断面箱梁截面净断面面积为12.22 m2，标准段长度20m，腹板渐变段最大截面净断面面积为16.66 m2，渐变段总长为3m。
桥梁宽度为20.3m。
则砼自重为：（12.22×20+16.66×3）/23×22.5×26=7484KN木板支架、脚手架、贝类梁重量：（1.5+3.6+3.8）×22.5×20.3=4065.1KN施工荷载：（2+2.5）×22.5×20.3=2055.4KN则上部结构总荷载为：1.2×（7484+4065.1）+1.4×2055.4=16736.5KN钢管柱间距按2m 布设，则在桥宽范围单侧需要布设11根钢管柱。
故单根钢管柱所承担的荷载为：16736.5/11/2=760.75KN则：N/υA =760.75×103/（0.947×18535）=43.5MPa<〖f 〗=215MPa故，钢管柱稳定性满足要求。
（6） 摩擦桩验算灌注桩采用D=80灌注桩。
桩长拟定为25m 。
钻孔灌注桩的允许承载力：[P]=0.5×(U ×L ×τp +A ×σR )其中：[P]——单桩轴向受压容许承载力（KN ）；U ——桩的周长（m ），按成孔直径计算；U=πD=π×0.8=2.51mL ——桩在局部冲刷线以下的有效长度（m ）；取21.6m （表层人工堆积层厚度3.4m ）。
A ——桩底横截面面积（m 2），用设计直径计算；A=0.25×πD 2=0.25×π×0.82=0.503m 2τp ——桩壁土的平均极限摩阻力（KPa ），可按下式计算 n 1n i i i p L L ττ=⨯=∑其中：① n ——土层的层数；② L i ——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m ）；③ τi ——与L i 对应的各土层与桩壁的极限摩阻力（KPa ）；根据地勘报告，查Q99处地质条件得： 1ni i i p L L ττ=⨯=∑(50 1.9402500.750260135055 3.165 1.555 1.865 1.1600.3 2.3651100.9)/2545.4KPa=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=σR——桩尖处土的极限承载力；σR =2×m0×λ×｛[σ0]+k2×γ2×（h-3）｝①[σ]——桩尖处的土的容许承载力（KPa）；取380 KPa② h——桩尖的埋置深度；取25m③ k2——地面土容许承载力随深度的修正系数；取5④γ2——桩尖以上土的容重；取15⑤λ——修正系数；取0.7⑥ m——清底系数；取0.7σR =2×m0×λ×｛[σ0]+k2×γ2×（h-3）｝=2×0.7×0.7×（380+5×15×（25-3））=1989.4KN则：[P]=0.5×(U×L×τp +A×σR)=0.5×（2.51×21.6×45.4+0.503×1989.4）=1731.04KN贝雷梁以上荷载=760.75KN钢管桩自重=2×145.5÷100=2.91KN单桩自重： 0.25×3.14×0.82×25×26=326.7KN合计：760.75+2.91+326.7=1090.36KN<[P]=1731.04KN,满足要求。