60吨龙门吊检算书
龙门吊验算书
钢筋场10T龙门吊验算书一、荷载1、活荷载（1）龙门吊最大设计吊重：100 KN（2）电动葫芦重量：13 KN（3）吊具2I25a：6.0×2×0.381=4.5 KN2、恒载（1）桁架(总重)：130 KN/M3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。
风荷载按9级风工况进行验算。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：W N=K1 K2 K3 K4 W0 (Pa)W N：某级风产生的风压W0：基本风压值，按W0=v2/1.6计算，9级风V＝24M/S；K1：设计风速1频率换算系数，取1.0；K2：风载体型系数。
对于贝雷桁片取1.3；K3：风压高度变化系数，对于高度≤20M，取1.0。
K4：地形、地理条件系数，取1.3。
(2)迎风面积计算：如图：最大迎风面积S=62.1m2(3)风力计算计算公式 F N=W N.SF N=1.0×1.3×1.0×1.3×242/1.6×62.1=37781N=37.8 KN二、龙门吊桁架强度、变形及稳定性验算(一)、强度验算龙门吊桁架强度验算按以下两种工况进行验算：1. 验算工况1：龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩。
(1) 计算简图如下：P：为集中活荷载之和。
P＝100+13+4.5＝117.5 KNMq max=PL/4=117.5×23/4=675.6 KN.Mｑ：为龙门吊恒载之和沿龙门吊23M跨径上的均布线荷载，桁架：130/23=5.6 KN/Mq=5.6 KN/M。
Mg max=qL2/8=5.6×232/8=373.7 KN.M(2) 单片贝雷片跨中弯矩荷载组合后跨中最大弯矩：活载取动力系数1.2。
M zmax＝1.0Mg max+1.2Mq max=1184.4 KN.M按每片加强贝雷片均匀承受荷载弯矩考虑，每单片贝雷片跨中最大弯矩为：M dmax= M zmax/4=296.1 KN.M≤[M]=1687.5 KN.M（设计最大值）符合使用要求。
吊装设备检算书
60/5t-32m双梁门式起重机检算书型式及主要参数主要参数1、起重量：60/5t2、跨度：32m3、小车轨距：2.6m4、起升速度：υ主= 0.82m/min、υ付= 8m/min5、小车运行机构：υ小=6.1m/min6、工作级别：A47、起升机构：主钩采用5t卷扬机，付钩采用5t运行式电葫芦8、大车运行机构：速度υ大=6.8m/min 9、小车轮压：P1=P2=11489kg金属结构一、主梁计算（一）主梁几何参数1、上弦杆截面F 上=2×73.45+1×26+1.2×31+3×8=234.1cm 22、下弦杆截面F 下=4×39.91+0.8×24×2=198.04cm 2 （二）、载荷1、活动集中载荷P=60000×1.2+11912=83912kg 小车轮压P 1=P 2= =20978kg 小车基距ι=30002、主梁自重载荷节点载荷g= =655kg（三）活动载荷在跨中，最大弯矩，上下弦杆内力，下弦杆应力1、最大弯距M max =βPLP 1=P 2 时 β= (1- )2 P 1=P 2=20.978tM max = (1- 2×20.978×32=304.918t.m 2、上、下弦杆轴力N= = =121.967t 3、上弦杆主应力σ上主σ上主= = =0.521t/cm 2(压)=521kg/cm 2=52.1Mpa4、下弦杆拉应力σ下σ下主= = 0.615t/cm 2=615kg/cm 2=61.5Mpa 4 83912 20962 32 2 b 2L1 12 2×32 3H M max 304.918t 2.5m N 上 F 下 121.967t234.1cm 2 198.04cm 2121.967t（四）自重载荷弯矩，上下弦杆应力 1、自重载荷在跨中弯矩M 自= q= =6.55kg/cm M 自= =8384000kg.cm上、下弦杆内力N 自= =33536kgσ上自= =143kg/cm 2=14.3Mpaσ下自= =169kg/cm 2=16.9Mpa(五)轮压p 1在节间,上弦杆产生压应力轮压在节间产生弯矩M 节中= = =4.98t.m上弦杆W Z 上=1452.6cm 3上弦杆应力σ节中= =343kg/cm 2=34.3Mpa(六)上下弦杆垂直总应力 σ总上=σ上主+σ上自+σ节中=521+143+343=1007kg/cm 2≤［σ］=1600kg/cm 2σ总下=σ下主+σ下自=615+169=784kg ≤［σ］=1600kg/cm 2八、腹杆强度1、自重载荷引起的剪力qL 2 8 320020962250 33536kg 234.1cm 2 33536kg 198.04cm2p 1l l6 20.978×1.425m64.98×1051452.66.55×320028 8384000活动载荷剪力图自重载荷剪力图支腿处自重引起的剪力Q 自= qL 2= ×6.55×3200=10480kg 2、活动载荷支腿处剪力Q 活=P=20978+20978=41956kg 3、支腿处剪力Q=Q 自+Q 活=10480+41956=52436kg4、支腿处有4组腹板，每一组腹杆受力N= =13109kg=13.109t5、节点板、厚度 当腹板内N ＜16t 时，δ=8mm选节点板 δ=8mm6、腹杆轴力 N 空=13109kg ×√ 2500=14050kg7、腹板几何参数截面积F=12.74×2=25.48cm 2 惯性矩J x =198.3×2=396.6cm 4惯性半径i=√ =√ =3.94cm长细比 λ= =59.74查表，稳定系数φ=0.813腹杆轴力14050kg1 2 12 52436kg4 （ 1300 2 ） 2 +25002+ （1425 2）2 J x F 396.6 25.48235.7 3.94腹杆应力σ= =663kg/cm 2＜[σ]=1600 kg/cm 2 通过二、支腿计算（一） 支腿简图（二）支腿几何参数计算1、支腿截面I-IF 1-1=140×0.8×2+108.4×0.8×2=397.44cm 2J x1-1= ×2+ ×2+140×0.8×54.62×2=837626cm 4W x1-1= =15229cm 3J y1-1= ×2+ ×2+108.4×0.8×67.12×2=1146773cm 4 W y1-1= =16382cm 3 2、支腿截面Ⅱ-ⅡF Ⅱ-Ⅱ=55×0.8×2+38.4+0.8×2=149.44cm 2J x Ⅱ-Ⅱ= ×2+55×0.8×19.62×2+ ×2=41360cm 414050 25.48×0.831140×0.83 12 0.8×108.4312 83762655 0.8×1403 12 108.4×0.8312114677370 12 55×0.83 0.8×38.4312W x Ⅱ-Ⅱ= =2068cm 3J y Ⅱ-Ⅱ= ×2+ ×2+38.4×0.8×24.62×2=59367cm 4W y Ⅱ-Ⅱ= =2158cm 3 (三)支腿载荷及内力1、主梁横梁自重对支腿压力N 自= =10480kg （压力）2、活动载荷位于支腿上方，支腿压力N 活= =41956kg 3、大车行走方向风载及惯性力对支腿的作用① 主梁风载：P 主风=36m×2.825m×0.3×36×2.2/2.825=855kg ② 支腿风载P 腿= ×25=366kg ③ 小车风载：P 小=2.4m×1.4m×25×2=168kg 重心高 h 小=19.6m ④货风载：P 货=28m 2×25=700kg 重心高 h 货=8m ⑤风对支腿作用力R 腿风= =2575kg4、支腿支反力V 腿=10480+41956+2575=55011kg 5、支腿换算惯性矩I 换=I min [1+（√k -1）ξ换]2K= =20.25 查表ζ换=0.6875J 换=41360[1+4.38×0.6875]2 =665487cm 44136020 0.8×553 12 38.4×0.8312 5936727.5 20635+3262 60000×1.2+11912 2 (1.4m+0.55m) ×15m2855×17.4+366×8.25+168×19.6+700×810.4837626cm 4 41360cm 4上横梁J n =3530×4=14120cm 4K 1= =0.126 6、超静定力X （支腿平面内）X= =2796kg7、主梁支腿处弯矩M B M B =2796×15=41940kg.m 8、门架平面内、内力计算小车水平惯性力P 惯= =166kg 支腿上部弯矩M B =166kg ×15m =2490kgm 9、载荷组合轴向力N Ⅰ-Ⅰ=10480+41956+2575=55011kg 截面Ⅰ-Ⅰ处弯矩M B =41940kg.m(支腿平面) M B =1522kg.m(门架平面) 10、支腿Ⅰ-Ⅰ截面强度σⅠ-ⅠσⅠ-Ⅰ= + + =141kg/cm 2≤[σ] 通过σⅡ-Ⅱ= =373kg/cm 2≤[σ] 通过起重小车计算60/5t 双梁门吊小车，主起升采用5吨卷扬机，额定拉力5t ，平均绳速9.84m/min ，倍率8，钢丝绳支数8支。
(完整版)龙门吊计算书.doc
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。
1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。
立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。
中间接头均用90×118cm 支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。
枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
盖梁及提梁龙门吊检算书
盖梁及提梁龙门吊检算书1工程概况新疆路高架快速路主线高架整体为南偏西—北偏东走向，南与正在建设的东西快速路三期工程莘县路高架相接，向北平行于胶济铁路线方向沿新疆路跨越小港二路、陵县支路、港通路、普集路后，沿铁路规划居住区西侧、平行于铁路联络线方向向北，于港湾中部铁路位置跨越编组铁路后，沿昌乐河分为左岸、右岸两幅，向北跨越港湾客车停留场后与杭州支路～鞍山路快速路的昌乐河立交相接。
2计算依据及相关资料《路桥施工计算手册》《简明施工计算手册》《钢结构设计规范》GB50017-2003《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG_D63-2007项目现场勘察的地质资料和其他资料。
3检算3.1盖梁项目部承担16-20#桥梁施工，斜跨青岛站至港湾站联络线，主桥长度450米。
其中17-2#~19#桥为装配式预应力砼箱梁，下部结构盖梁为凸型盖梁，宽度为5米，厚度为2.6或2.8米，本次检算为盖梁支架检算。
结构尺寸如下图：3.1.2主要施工方案51#~54盖梁采用型钢横梁钢立柱支架现浇方法施工。
横向型钢按设计院设计布置，为HM300*200型钢，净距为20，架设在纵梁上，纵梁为HW400*400型钢，每侧双排型钢，共两侧，详见后附图3。
设两排钢管立柱支墩，支墩纵向布置，支架具有设备造价相对较低、操作方便灵活、适应性强、占用施工场地少、节约制架设备投资等特点。
3.1.3支架总体设计方案盖梁采用钢管立柱、型钢支架，总体布置见图1所示。
盖梁纵向设计4排钢管支撑柱，横向每排2根，钢管柱纵向布置间距为4.8+3.66+3.66，横向柱间距5m，各排支墩钢管之间设置[10 cm×10 cm×12 mm角钢连接；每排支墩顶面用2根HW400*400型钢拼作纵梁（简称下横梁）；纵梁上布设HM300*200型钢，净距20cm。
支墩采用Ф720mm×10mm钢管立柱。
立柱顶、底部采用法兰进行连接，顶部利用哦。
0.45m长Φ720钢管做砂漏（箱）柱帽，用来调整标高和落架。
龙门架设计检算书
龙门架设计检算书本龙门架设计思路是为满足具体施工需要而进行的理论设计，设计计算均取受力取最不利状态点（见下图）：所有的电动葫芦满载，而且同时布置在结构检算部位。
提升装置为双跨双横梁龙门架+电葫芦，龙门架单电葫芦起重最大总重量为4.5吨。
一、 设计依据1、BJ17-88《钢结构设计规范》中第二章第二节“材料和连接设计指标”，第三章“基本构件的计算和构造”2、《机械设计手册》第四章“机械涉及力学基础”3、《BG6067-85》起重机械安全规程二、设计指标1、刚度条件：容许挠度见GB3811-85《起重机械设计规范》 y max ≤[1/750]2、强度条件：许用强度见BJ17-88《钢结构设计规范》σ≤[σ]=215N/mm 2=2194kg/cm 2三、龙门架受力参数验算1、横梁检算主要项目受弯和受剪、最大挠度。
围A 、 内力计算取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。
计算后作出M 图、Q 图如图示。
AB45000NP =吊重+电葫芦自重=4500K GA M =43980N ·M20947.5N24052.5N所以，M max =M(x)=Fl=(4500*9.8*1.9/4)*2.1=43.98KN 〃M Q max =45KNW nx =M X /γX*f=43980*102/(1.05*215*102)=194.81cm 3查表后选用I32a ，单位长度的质量为52.717kg/m ，梁单位长度的自重为52.717×9.8=516.6 kg ，I x /S k =27.5cm ，W x =692 cm 3，t w =9.5mm 。
B 、结构材料检算施工设计采用A 3钢做横梁，用一根I 32a 的工字钢。
查《材料力学》得到A 3钢容许抗弯强度[f]=235MPa ；容许抗剪强度[fv]=125MPa 。
梁自重产生的弯矩为：M g =1/8*ql 2=1/8×516.6×1.2×102=7749N 〃m 总弯矩为M x =43980+7749 =51729 N 〃mσ=M x /(γX W nx )=51729×103/（1.05×692×103）=71.193MPa<[f] (安全) τ= Q max S/It W =(45000+516.6×1.2×5)N /（27.5×10×9.5mm 2）=18.4 MPa <[fv] (安全)y=fl 3/48EI =0.26≤[l/750]=0.53经检算，该横梁的受力满足施工的安全要求。
龙门吊走行轨道基础检算书
****************龙门吊走行轨基础结构设计计算书计算：复核：审核：***********************铺轨基地龙门吊走行轨基础结构设计１．设计计算N上不荷载=N龙门吊+N起吊能力N上部荷载—上部总荷载N龙门吊—两台龙门吊荷载（每台自重44吨）N—两台龙门吊的吊装能力（每台额定起重量为20吨）N上不荷载=57×9.8+16×9.8×2=872.2KN每个龙门吊脚处的轴载为P=872.2/4=218KN设荷载影响范围沿龙门吊走行方向为40cm, 基础宽度为40cm，基础构件厚度为40cm, 走行轨采用50kg/m钢轨, 轨底宽度为114mm, 则基础受力面积为40×114=4560mm²则基础竖向承受的荷载为F＝218000／4560m²=47.8MPa当基础下层处于不稳定状态时, 基础可能处于简支状态,基础采用C30砼, 设计抗压强度为16.5 MPa, 设计抗拉强度为1.5MPa。
基础沿纵向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图1：M1=218000×200=43600000NmmW1=(1/6)×bh²=400×4002/6=10666666.67mm3取动荷载冲击系数为1.2, 基础下层的弯拉应力为σ=M/Wσ1=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa基础沿横向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图2：M2=218000×200=43600000NmmW2=(1/6)×bh²=500×4002/6=13333333.33 mm3σ=M/Wσ2=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa根据计算计算结果，采用C30混凝土基础不能满足龙门架的承重能力。
固采用C30的钢筋混凝土基础。
60T龙门吊的设计与计算说明
60T龙门吊的设计与计算说明创新发展龙门吊的设计与检算一、概况XXX桥,全长559.34m共有板梁594片,全部为先张法预应力板梁,预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上,预制场的走向与桥梁的走向一致。
(见附图)二、龙门吊的设置因为预制场的走向与桥梁的走向一致,而预制场上只设置一台龙门吊,这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t,滑轮和钢丝绳重约2t,合重43.2t,按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。
这样龙门吊的吊重按60t设置。
三、龙门吊的主要参数：吊重W1=60t,跨度L=30m,高度H=15m,天车重W2=6t。
由6组贝雷片加上下加强弦杆。
四、强度检算：（一）横梁：1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组,贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。
横梁的静荷载为横梁的自重,可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；故M max静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN·mQ max静=ql/2=9.2×30/2=138KN2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。
故M max动=PL/4=858×30/4=6435KN·mQ max动=P=858KN3、总荷载：M max =M max静+M max动=7470KN·mQ max =Q max动+Q max动=996KN4、容许强度：[M]=9618.8KN·m；[Q]=1397.8KN。
龙门浮吊受力检算
龙门浮吊受力检算一、简算说明：龙门浮吊主要是为下钢套箱而设计，其中32#墩截面尺寸较大，现按32#墩进行受力计算。
32#墩钢套箱总重量约为：220吨左右，共设六个吊点，每个吊点按40吨进行受力计算。
1、龙门浮吊立柱采用万能杆件单拼，立柱高16米。
2、龙门浮吊横梁采用四排单层贝雷梁不加强结构，净跨28米。
3、水中平台横梁：选用28a工字钢，等间距200CM布设，净跨20米。
二、柱按压杆进行稳定性计算(见右上图示)查L125*125*10得A1=24.373CM2 I1=361.67CM4 Z0=3.45CM则有：A=4A1=4*24.373=97.492cm2I=4I1+4I2=4*361.7+4*24.373*(100-3.45) 2=910257.72cm4i x=(I/A)1/2=(910257.72/97.492)1/2=96.63cmλ=μL/I=0.5*1600/96.63=8.3查表得φ=0.98（按λ=20.0取值）σ=P/φA=40*103/(0.98*97.492)=419 kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2结论：龙门立柱采用单拼，可以满足受力要求。
三、龙门横梁受力计算(见右下图示)1、查贝雷梁双排单层不加强结构得：W1=7157.1CM3 I1=500994.4CM4[M]=1576.4*2=3153KN.M则有：四排单层不加强结构几何特性为：W=7157.1*2=14314.2CM3I=500994.4*2=1001988.8CM42、贝雷梁弯矩计算：M=40*103*728=2.91*107 KG.CM=2.85*103 KN.M=2850 KN.MM=2850KN.M< [M]=1576.4*2=3153KN.M结论：横梁弯矩满足要求。
3、龙门横梁挠度计算：b=7.28m L=30m E=2.06*106kg/cm2I=1001988.8cm4f max=Pb(3L2-4b2)/48EI=40*103*728*(3*30002-4*7282)/(48*2.06*106*1001988.8)=7.3cm[f]= L/400=3400/400=8.5cmf max<[f] 挠度计算符合要求。
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龙门吊的设计与检算
一、概况
XXX桥，全长559.34m共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁，预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致。
(见附图)
二、龙门吊的设置
因为预制场的走向与桥梁的走向一致，而预制场上只设置一台龙门吊，这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重43.2t，按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。
这样龙门吊的吊重按60t 设置。
三、龙门吊的主要参数：
吊重W1=60t，跨度L=30m，高度H=15m，天车重W2=6t。
由6组贝雷片加上下加强弦杆。
四、强度检算：
（一）横梁：
1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；
这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。
横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；
故Mmax静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN•m
Qmax静=ql/2=9.2×30/2=138KN
2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）
工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。
故Mmax动=PL/4=858×30/4=6435KN•m
Qmax动=P=858KN
3、总荷载：
Mmax =Mmax静+Mmax动=7470KN•m
Qmax =Qmax动+Qmax动=996KN
4、容许强度：
[M]=9618.8KN•m；[Q]=1397.8KN。
5、结论：[M]＞Mmax [Q]＞Qmax 满足要求。
6、挠度计算：
横梁采用6组单层贝雷片上下加强的组装形式，其强性模量：E=2.1×106Kg•cm2惯性矩：J=3464606.4cm4
⑴均布恒载最大挠度f1max=5ql4/（384EJ）=5×9.2×(3000)4/(384×2.1×106×3464606.4)=1.334cm
⑵集中荷载最大挠度：f2max=PL3/（48EJ）=85800×30003/（48×2.1×106×3464606.4）=6.635cm
⑶由销孔间隙引起的挠度f3max：销孔间隙△L=0.159cm节数n=10桁高h=150跨长L=30m
φ=2n△L/h=0.0212rad φ=1.21470
R=h(L-n△L)/ 2n△L=141434.43cm
f3max=(R+h)(1-cos(φ/2))=7.955cm
横梁总挠度：f=f1max+f2max+f3max=1.334+6.635+7.955=15.924cm
（二）大车运行机构计算：
龙门吊在运行时电机必须克服摩擦阻力、道路坡度阻力和风阻力。
1、摩擦阻力矩Mm和摩擦阻力Pm
龙门吊在运行时其主要摩擦阻力矩车轮踏面在轨道上的滚动摩擦阻力矩，车轮轴承的摩擦阻力矩和附加摩擦阻力矩。
Mm=（G+Q）×（R+Ud/2）βPm=2 Mm/Dc
式中G-龙门吊自重：G=（20×0.3+20×0.16）×6+8t+6t=69.2t
Q-起重量：Q=60t
DC-车轮直径：DC=0.4m=400mm
R-滚动摩擦系数：R=0.0006mm
U-车轮轴承摩擦系数：U=0.015
d-轴承内径：d=0.11m=110mm
β-车轮轮缘与轨道的摩擦，轨道不直等因素引起的附加摩擦系数
β=1.5
代入得Mm=（G+Q）×（R+Ud/2）β=2.762KN•m
Pm=2 Mm/Dc=13.81KN
2、道路坡度阻力矩Mp及阻力Pp
Pp=(G+Q)Kp Mp=Pp×Dc/2
式中Kp-坡度阻力系数：Kp=0.002
代入得Pp=(692+600)×0.002=2.584KN Mp=Pp×Dc/2=0.517KN•m
3、风压阻力Pf及风压阻力矩Mf
迎风面积：F=1.7×30+1.7×15×2=102m2
有效迎风面积：F’=φZF=0.6×102=61.2 m2
式中φZ-面积充实系数取0.6
Pf=q×C× F’式中q-计算风压q=150N/m2×0.6=90 N/m2C-风力系数C=(h/10)0.3=(15/10)0.3=1.2
代入得：Pf=q×C×F’90×1.2×61.2×10-3=6.61KN
Mf= Pf×DC/2=1.322KN•m
4、满载时龙门吊的静阻力系数矩Mj及Pj
Mj=Mm+Mp+Mf=4.601KN.m
Pj=Pm+Pp+Pf=23.004KN
5、电动机功率计算：
静功率：Nj=PjVc/(1000ηm)
式中Vc-大车运行速度 Vc=9m/min=0.15m/s
m-驱动电机的个数 m=2；η-运行机构效率η=0.85
代入得Nj=PjVc/(1000ηm)=23.004×103×0.15/(1000×0.85×2)=2.03Kw电动机的实际功率：N=Kd×Nj=3.05Kw
式中Kd-为克服起动时的惯性力,电动机的增大系数Kd=1.5
6、电动机型号选择：
根据龙门吊所需要的功率、速度及刹车要求，选择三相异步电磁制动电动机：YEJ112M-4Kw
（三）主要零部件强度计算：
大车梁强度计算：
1、大车梁受力如图所示
P为工作荷载
P=[K1W1/(2×6)+(W2+Q)K2K3/(2×6)]K4
式中K1-偏载系数 K1=2 K2-动荷载系数 K2=1.2
K3-冲击系数 K3=1.1 K4-各单元排受力不均匀系数 K4=1.1
∴P=[2×600/(2×6)+(60+552)×1.2×1.1/(2×6)]×1.1=184.052KN
大车梁可视为简支梁进行计算：
RA=RB=(6P/2)=552.156KN
Mmax=RA×(2.15+0.45+0.45)-P×1-P×0.45=1417.2KN•m
Qmax=552.2KN
2、大车危险截面计算：
大车危险截面为Ⅰ-Ⅰ,Ⅱ-Ⅱ；Ⅱ-Ⅱ是承受弯矩最大的截面，Ⅰ-Ⅰ是承受剪力最大的截面。
危险截面Ⅱ-Ⅱ：
Wx=[（50×23×2）/12+50×2×392×2+(1.2×763×2)/12]/40=9801.55cm3
危险截面Ⅰ-Ⅰ：S=2×1.2×6=86.4cm2
大车梁采用Q235钢其[δ]=150MPa [τ]=75 Mpa (教材《结构设计原理》) 危险截面Ⅱ-Ⅱ：
δ= Mmax/ Wx=（1417.2×103）/9801.55=145.6MPa＜[δ]
危险截面Ⅰ-Ⅰ：
τ= Qmax/S=552.2/86.4=63.9MPa＜[τ]
可知大车梁强度满足使用要求。
五、拼装过程：
1、安装龙门吊的走行轨道；
2、用汽车吊将龙门吊的走行部安放在走行轨道上，并安置好支撑；
3、在走行部上焊接与贝雷片的连接基座并且拼装龙门吊立柱的贝雷片；
4、用汽车吊将拼装好的横梁吊装上去，安装好长短斜支撑弦杆；
5、用汽车吊将天车吊装好。
六、小结：
本龙门吊在装配完成后通过了XX市特种设备检验局检验。
在使用过程中不断进行日常维护，在使用过程中未出现任何故障。