偏心受力构件0912101
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偏心受压构件受力分析ppt课件
量有很大关系
压
弯
构
件
As
h
e0
N
N, M=Ne0
b
8.1.1 破坏形态
受拉破坏(大偏心受压破坏)
As
当相对偏心距e0 / h0较大，且As配置的
不过多时会出现受拉破坏。受拉破坏也
称为大偏心受压破坏。
应力应变的分布 破坏特点
受拉钢筋首先屈服， 而后受压区混凝土被 压坏。
受拉和受压钢筋均可
N Nu a1 fcbh0 fyAs fy As
Ne Nue a1 fcasbh02 fyAs h0 as As minbh
截面设计
大偏心受压构件
As和A’s均未知，求As和A’s
以As＋A’s最小为补充条件
取 = b
As
Ne
a1 fcb (1 0.5b )bh02
fy(h0 as)
As
a1 fcbh0b fy
fyAs N
minbh
取 As minbh
已知A’s，求As
as
Ne
fyAs(h0 a1 fcbh02
as)
2as / h0 1 1 2as b
As a1 fcbh0
fyAs N fy
minbh
截面设计
小偏心受压构件
As和A’s均未知，求As和A’s
x
ei N
N
l0
考虑构件挠曲二阶效应的条件
弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件，
当同一主轴方向的杆端弯矩M1/M2 不大于0.9
且设计轴压比不大于0.9 时，
若满足:
lc / i 34 -12( M1 / M 2 )
可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响；
偏心受力构件
平面内且使翼缘受压，临界状态时，可能出现两种情
况：
a. 拉压两侧出现塑性区；
除验算受压侧以外，为了避免无翼缘端塑性深入过
大，还应对无翼缘侧进行计算，
N−
βmx M x
≤f
A γx2 W2x (1 −1.25N N′Ex )
式中：W2x：无翼缘端的毛截面抵抗矩；
W2x＝Ix / y2
y2 是主轴到受拉侧最外纤维的距离
④ 适用于单轴对称截面；
但需验算两点，若N大、M小，1点应力绝对值最大，
若N小、M大，2点应力绝对值最大， 1
x
验算不同点时， γx 取值不同。 ⑤ 适用于格构式；
M
y
2
M
当弯矩作用在与缀材面平行的主平面内时，γx=1.0
⑥ 对于拉弯构件，当N很小，M很大时，可能导致受压
侧产生侧向弯扭屈曲。此时，除应进行强度计算外，
数值时，挠度迅速增大而破坏，因为挠曲线始终在弯矩
作用平面内，故称为平面内失稳。
若侧向抗弯刚度 EIy较小，且侧向又无足够的支撑， 可能在平面内失稳之前，突然产生侧向的，即绕 y 轴方
向的弯曲，同时伴随着扭转而丧失整体稳定，因为挠曲
方向偏离了弯矩作用平面，故称为平面外失稳。
若弯矩矢量作用在刚度最小平面内，即弯矩位于强
=
fy
（1）
vmax
式中：W1x：弯矩作用平面内最大受压纤维毛截面抵抗矩；
W1x＝Ix / y1， y1 是截面重心轴或形心轴到最大受压
纤维的距离。
注意：非中性轴，因另一侧也可能受压。
令Mx=0，得到：NA0
+
(1 −
N0 e0 N 0 N Ex )
W 1x
偏心受力构件承载力
承载力分析的方法
解析法
基于力学原理和数学公式，通过计算得出构件的承载力。 解析法适用于简单结构和规则截面。
有限元法
利用数值计算方法，将构件离散化为有限个单元，通过求 解单元的应力分布来得到构件的承载力。有限元法适用于 复杂结构和不规则截面。
试验法
通过试验手段对实际构件进行加载测试，直接测得其承载 力。试验法具有较高的精度和可靠性，但成本较高。
ABCD
数值分析
利用数值计算方法，如有限元分析、有限差分法 等，对构件进行受力分析和性能评估。
人工智能
利用人工智能算法，如遗传算法、模拟退火算法 等，对设计方案进行智能优化。
优化设计的实施步骤
需求分析
明确设计需求和目标，分析构件的工作环境 和受力特点。
建立模型
根据需求分析结果，建立描述构件性能的数学 模型。
偏心受力构件
指在承受外力时，外力作用点与构件 重心不重合的构件。
承载力的计算方法
01
02
03
解析法
通过数学公式和物理原理， 计算出结构或构件的承载 力。
试验法
通过实际试验，测量出结 构或构件的承载力。
经验法
根据工程经验，估算结构 或构件的承载力。
承载力的影响因素
材料性能
材料的弹性模量、泊松比、抗拉压强度等性能参数对承载力有直接影 响。
根据计算结果，评估构件的承 载能力和稳定性，对不满足要
求的构件进行优化设计。
04 偏心受力构件的优化设计
优化设计的目标
提高构件承载能力
通过优化设计，使构件在承受偏心荷 载时具有更高的承载能力，减少因荷 载过大而导致的破坏。
降低成本
在满足承载力要求的前提下，通过优 化设计降低材料消耗和制造成本，提 高经济效益。
第7章偏心受力构件
按大偏心受压计算
0.3h0 ei
0.3h0 按小偏心受压计算
• 例3：偏压柱，bxh=300mmx400mm，l0=3.2m，N=300kN，C20砼， 配有2 18+2 22的受拉钢筋（As=1269mm2），3 20的受压钢筋
（A’s=942mm2），求截面在h方向能承受的弯矩设计值M。
•（3）平面外承压验算
l0 / b 6000 / 300 20 0.75
Nu
0.9 (
fc A
f
' y
As'
f
' y
As
)
1765.8kN
N
1506.8kN
对称配筋时（AsAs’）两种偏心受压构件的判别
Nb
a1 fcbxb
f
' y
A' s
f y As
f
' y
A' s
f y As
Nb a1 fcbxb
C sAs
a1fc fy’As’
设计的基本原则 ：As+As’为最小
几何中心轴
实际力线
ei
N e’
构造要求： As1 0.2%bh
反向破坏
As2
Ne a1 fcbh(h as' ) fy(h0 as' )
ea
a1fc
fyAs
h0’ as’ fy’As’
As max( As1, As2 )
e0
M N
208mm, ea
max(20,
h 30
)
20mm,
ei
e0 ea
228mm
l0 / h 4200 / 500 8.4 5,需算
0.3h0 ei
0.3h0 按小偏心受压计算
• 例3：偏压柱，bxh=300mmx400mm，l0=3.2m，N=300kN，C20砼， 配有2 18+2 22的受拉钢筋（As=1269mm2），3 20的受压钢筋
（A’s=942mm2），求截面在h方向能承受的弯矩设计值M。
•（3）平面外承压验算
l0 / b 6000 / 300 20 0.75
Nu
0.9 (
fc A
f
' y
As'
f
' y
As
)
1765.8kN
N
1506.8kN
对称配筋时（AsAs’）两种偏心受压构件的判别
Nb
a1 fcbxb
f
' y
A' s
f y As
f
' y
A' s
f y As
Nb a1 fcbxb
C sAs
a1fc fy’As’
设计的基本原则 ：As+As’为最小
几何中心轴
实际力线
ei
N e’
构造要求： As1 0.2%bh
反向破坏
As2
Ne a1 fcbh(h as' ) fy(h0 as' )
ea
a1fc
fyAs
h0’ as’ fy’As’
As max( As1, As2 )
e0
M N
208mm, ea
max(20,
h 30
)
20mm,
ei
e0 ea
228mm
l0 / h 4200 / 500 8.4 5,需算
第八章 偏心受力构件
构造给筋2φ12 构造给筋4φ16
h<600 (a)
600≤h≤1000 (b)
1000<h≤1500 (c)
600≤h≤1000 (d)
600≤h≤1000 (e)
1000<h≤1500 (f)
分离式箍筋 (g)
内折角 (h)
图7-2
当 h ≥ 600mm时，在侧面设φ10～16的构造筋 ′ As As ρ′ = ρ= ′ bh0 bh0 0.2% = ρmin ≤ ρ 0.2% = ρ′min ≤ ρ′
8.2.2 截面形式 截面形式应考虑到受力合理和模板制作方便。 矩形 b ≥250mm
( ) 工字型(截面尺寸较大时) h′f ≥ 100mm d ≥ 80mm 且 为避免长细比过大降低构件承载力 l0/h≤25， l0/d≤25。
第
l0/b ≤ 30
八 章
钢筋混凝土结构设计原理
8.2.3 配筋形式 • 纵筋布置于弯矩作用方向两侧面 d≥12mm 纵筋间距>50mm 中距≤ 350mm
混凝土结构设计原理
第八章 偏心受力构件承载力计算
§8.1 概 述 8.1.1 定义 偏心受力构件是指轴向力偏离截面形心或构件 同时受到弯矩和轴向力的共同作用。
N NM N
(a)
N N M
(b)
N
(c)
(d)
(e)
(f)
虽然承受的荷载形式多种多样，但其受力本质是 相同的，它们之间也是可以相互转化的 如下图所示
第 八 章
钢筋混凝土结构设计原理
复合箍筋要点： 1、适用情况；b＞400mm且截面各边纵筋多于3根 b≤400mm但截面各边纵筋多于4根 2、截面形状复杂的柱，不可采用具有内折角的箍 筋，避免产生向外的拉力，致使折角处的混凝 土破损，而应采用分离式箍筋
h<600 (a)
600≤h≤1000 (b)
1000<h≤1500 (c)
600≤h≤1000 (d)
600≤h≤1000 (e)
1000<h≤1500 (f)
分离式箍筋 (g)
内折角 (h)
图7-2
当 h ≥ 600mm时，在侧面设φ10～16的构造筋 ′ As As ρ′ = ρ= ′ bh0 bh0 0.2% = ρmin ≤ ρ 0.2% = ρ′min ≤ ρ′
8.2.2 截面形式 截面形式应考虑到受力合理和模板制作方便。 矩形 b ≥250mm
( ) 工字型(截面尺寸较大时) h′f ≥ 100mm d ≥ 80mm 且 为避免长细比过大降低构件承载力 l0/h≤25， l0/d≤25。
第
l0/b ≤ 30
八 章
钢筋混凝土结构设计原理
8.2.3 配筋形式 • 纵筋布置于弯矩作用方向两侧面 d≥12mm 纵筋间距>50mm 中距≤ 350mm
混凝土结构设计原理
第八章 偏心受力构件承载力计算
§8.1 概 述 8.1.1 定义 偏心受力构件是指轴向力偏离截面形心或构件 同时受到弯矩和轴向力的共同作用。
N NM N
(a)
N N M
(b)
N
(c)
(d)
(e)
(f)
虽然承受的荷载形式多种多样，但其受力本质是 相同的，它们之间也是可以相互转化的 如下图所示
第 八 章
钢筋混凝土结构设计原理
复合箍筋要点： 1、适用情况；b＞400mm且截面各边纵筋多于3根 b≤400mm但截面各边纵筋多于4根 2、截面形状复杂的柱，不可采用具有内折角的箍 筋，避免产生向外的拉力，致使折角处的混凝 土破损，而应采用分离式箍筋
第6章 偏心受力构件
分肢1的1-1轴线平面），则视为 M全y 部由该分肢承受。 • （3）刚度验算
• 如前所述一般也只按 验算。注意当弯矩绕虚轴作用时，应 按换算长细比验算。大小，均应设置横隔，横隔 的设置方法与轴心受压格构柱相同。格构柱分肢的 局部稳定也同实腹式柱。
b1 15 235
t
fy
§6-5 偏心受力构件的设计
6.5.1 框架柱的计算长度
6.5.3 格构式压弯构件的截面设计
1.截面的初步选择
图6.16是格构式压弯构件的常用截面形式，当弯矩不 大时，可以用双对称的截面形式(图6.16a、b、d)；如 果弯矩较大时，可以用单轴对称的截而(图6.24c)，并 将较大的肢件放在压力较大的一侧。如前所述，由于格 构式压弯构件中存在着较大的剪力，故多采用缀条式构 件。缀条一般采用单角钢。
（b）、（c）]，对此种构件应进行下列计算：
①弯矩作用平面内的整体稳定性计算
弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件，由于截面中部空心，不
能考虑塑性的深入发展，故弯矩作用平面内的整体稳定计算
适宜采用边缘屈服准则
N
mxM x
f
x A
W1x 1 x N
N
' Ex
• ②分肢的稳定计算
• 弯矩绕虚轴作用的压弯构件，在弯矩作用平面外的整体稳定性一 般由分肢的稳定计算得到保证，故不必再计算整个构件在平面外 的整体稳定性。
分肢２
分
肢
的
内
力
分肢１
计
算
图6.17
• •
③ 缀材的计算
计算压弯构件的缀材时，应取构件实际剪力和按式 V
Af
fy
85 235
计算所得剪力两者中的较大值。其计算方法与格构式轴心受压构件相同。 • 2）弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件 • 当弯矩作用在与缀材面相垂直的主平面内时〔图6.24 (d)〕，构件绕实轴产生
• 如前所述一般也只按 验算。注意当弯矩绕虚轴作用时，应 按换算长细比验算。大小，均应设置横隔，横隔 的设置方法与轴心受压格构柱相同。格构柱分肢的 局部稳定也同实腹式柱。
b1 15 235
t
fy
§6-5 偏心受力构件的设计
6.5.1 框架柱的计算长度
6.5.3 格构式压弯构件的截面设计
1.截面的初步选择
图6.16是格构式压弯构件的常用截面形式，当弯矩不 大时，可以用双对称的截面形式(图6.16a、b、d)；如 果弯矩较大时，可以用单轴对称的截而(图6.24c)，并 将较大的肢件放在压力较大的一侧。如前所述，由于格 构式压弯构件中存在着较大的剪力，故多采用缀条式构 件。缀条一般采用单角钢。
（b）、（c）]，对此种构件应进行下列计算：
①弯矩作用平面内的整体稳定性计算
弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件，由于截面中部空心，不
能考虑塑性的深入发展，故弯矩作用平面内的整体稳定计算
适宜采用边缘屈服准则
N
mxM x
f
x A
W1x 1 x N
N
' Ex
• ②分肢的稳定计算
• 弯矩绕虚轴作用的压弯构件，在弯矩作用平面外的整体稳定性一 般由分肢的稳定计算得到保证，故不必再计算整个构件在平面外 的整体稳定性。
分肢２
分
肢
的
内
力
分肢１
计
算
图6.17
• •
③ 缀材的计算
计算压弯构件的缀材时，应取构件实际剪力和按式 V
Af
fy
85 235
计算所得剪力两者中的较大值。其计算方法与格构式轴心受压构件相同。 • 2）弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件 • 当弯矩作用在与缀材面相垂直的主平面内时〔图6.24 (d)〕，构件绕实轴产生
《偏心受力构》课件
抗震性能 评估：对 构件的抗 震性能进 行评估， 确保其满 足抗震要 求
抗震加固： 对不满足 抗震要求 的构件进 行加固， 提高其抗 震性能
抗震设计的实例分析
实例一：上海中心大厦
实例二：台北101大楼
实例三：广州塔
实例四：北京鸟巢
抗震设计的未来发展
智能抗震设计：利用人工智能和 大数据技术，提高抗震设计的准 确性和效率
偏心受力构件的承载能力计算
承载能力的计算方法
确定偏心受力构 件的受力状态
计算偏心受力构 件的应力分布
确定偏心受力构 件的承载能力极 限
计算偏心受力构 件的承载能力
承载能力的计算公式
偏心受力构件的承载能力计算公式为：F=M/L F表示承载能力，M表示偏心受力构件的力矩，L表示偏心受力构件的长度 偏心受力构件的承载能力与力矩和长度有关，力矩越大，承载能力越大 偏心受力构件的承载能力还与材料的强度和刚度有关，材料的强度和刚度越大，承载能力越大
偏心受力构件的分类
添加标题
按照受力方向分类：轴向偏心受力构件、径向偏心受力构件、切 向偏心受力构件
添加标题
按照受力位置分类：中心偏心受力构件、边缘偏心受力构件
添加标题
按照受力大小分类：大偏心受力构件、小偏心受力构件
添加标题
按照受力性质分类：静力偏心受力构件、动力偏心受力构件
添加标题
按照受力形式分类：单偏心受力构件、双偏心受力构件
基础的构造要求
偏心受力构件的 尺寸和形状应满 足设计要求
构件的材质和强 度应满足使用要 求
构件的连接方式 应满足受力要求
构件的防腐蚀和 防锈处理应满足 环境要求连接 Nhomakorabea构造要求
连接方式：采用螺栓、铆钉、焊 接等连接方式
偏心受力构件.
y
x
y
P
x
偏心受力构件的截面形式
§7-2 偏心受力构件的计算
一、强度计算
轴向力N和单向弯矩M作用下:
N M [ ]
Aj Wj
轴心拉力N和双向弯矩Mx，My作用时：
N M x M y [ ]
A j W jx W jy
y x
二、刚度计算 []
x
（1）两肢式截面在轴心力N和弯矩My作用下
肢件1：
N1
x2 e x
N
x2 x
N
My x
肢件 2：
N2
N
N1
x1 e x
N
若x1=x2
N1
1 2
N
M x
y
N2
N 2
My x
l01
1）缀条式偏心压杆单肢的验算
按轴心压杆计算 N [ ] A
N1
x2 e x
N
1
A 1 N
C0xM 0x CHxM Hx
1
Wx
1 N
C0 y M 0 y CHyM Hy Wy
Cmy
[ ]
0.9 N Ex
0.9 N Ey
N
1
C0x M 0x CHx M Hx [ ]
A 1 N
wWx
0.9N E
N [ ] A
N
1
C0x M ox [ ]
A 1 N
wWx
0.9N Ex
N [ ] A
（2）四肢式双向偏心压杆截面
x
y
P
x
偏心受力构件的截面形式
§7-2 偏心受力构件的计算
一、强度计算
轴向力N和单向弯矩M作用下:
N M [ ]
Aj Wj
轴心拉力N和双向弯矩Mx，My作用时：
N M x M y [ ]
A j W jx W jy
y x
二、刚度计算 []
x
（1）两肢式截面在轴心力N和弯矩My作用下
肢件1：
N1
x2 e x
N
x2 x
N
My x
肢件 2：
N2
N
N1
x1 e x
N
若x1=x2
N1
1 2
N
M x
y
N2
N 2
My x
l01
1）缀条式偏心压杆单肢的验算
按轴心压杆计算 N [ ] A
N1
x2 e x
N
1
A 1 N
C0xM 0x CHxM Hx
1
Wx
1 N
C0 y M 0 y CHyM Hy Wy
Cmy
[ ]
0.9 N Ex
0.9 N Ey
N
1
C0x M 0x CHx M Hx [ ]
A 1 N
wWx
0.9N E
N [ ] A
N
1
C0x M ox [ ]
A 1 N
wWx
0.9N Ex
N [ ] A
（2）四肢式双向偏心压杆截面
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•解（1）判别大小偏压ei （2）计算配筋
As' 1140mm2 0.2%bh 350mm2
x h0 (1
1
2[Ne
f
' y
As'
(h0
a 's )] )
216.6mm
a1 fcbh02
2as' 80 x xb 238.28
As
a1 fcbx
f
' y
fcbxb
f
' y
(h0
f
' y
As'
as' )
N
995
0.2%bh
350mm2
选配2 22+1 18（As=1015mm2） 第15页/共31页
• 例1：偏压柱，bxh=350mmx500mm，l0=4.2m， N=1200kN，M=250kN·m，C30砼，HRB400级钢筋。 求As，A’s
x xb
保证混凝土受压 破坏发生在钢筋 屈服之后
第10页/共31页
x
2a
' s
保证纵向受压钢 筋在破坏时达到 屈服
N e
ei
e
小偏心受压构件承载力基本公式
N
a1 fcbx
f
' y
As'
s As
a1 fc
Ass
f yAs
Ne a1 fcbx(h0 0.5x) f y ' As '(h0 as ')
若As'
' s
m
inbh，则取
As'
' s
m
inbh，按
As'已知计算
情形II ：已知As’ 求As Ne a1 fcbx(h0 0.5x) f y ' As '(h0 as ')
e ei
e’
N
x 2as'
x
x
a1fc
C
另一平衡方程求As fyAs
fy’As’
第13页/共31页
• 例1：偏压柱，bxh=350mmx500mm，l0=4.2m， N=1200kN，M=250kN·m，C30砼，HRB400级钢筋。 求As，A’s
•解（3）复核x
x
N
As f y A's
a1 fcb
f
' y
239mm B xb
•（4）平面外承压验算
l0 / b 4200 / 350 12 0.95
Nu
0.9 (
fc A
f
' y
As'
f
' y
As
)
2764kN
N
1200kN
第16页/共31页
• 例2：偏压柱，bxh=350mmx500mm，l0=4.2m，N=1200kN， M=250kN·m，C30砼，HRB400级钢筋。在受压区配置了3根 HRB400级直径为22的钢筋（ A’s=1140mm2），求解As
/
h
15, 取
=1.0
2
=1
1 1400ei
/
( h0
l0 h
)2
1
2
1.102
ei 1.102 228 251.3 0.3h0 138
先按大偏压计算
第14页/共31页
• 例1：偏压柱，bxh=350mmx500mm，l0=4.2m， N=1200kN，M=250kN·m，C30砼，HRB400级钢筋。 求As，A’s
N2 N2ei
短柱(材料破坏)
B
长柱(材料破坏)
N1af1 C
细长柱(失稳破坏)
N2af2
E
0
D
M
P187 图7-9
第9页/共31页
e
N
ei
e
大偏心受压构件承载力基本公式
Asfy
As
a1fc f yAs
As
b
as
x
as
h0
h
P184 图7-5(a)
N
a1 fcbx
f
' y
As'
f y As
Ne a1 fcbx(h0 0.5x) f y ' As '(h0 as ')
条件
大偏压 （受拉）
小偏压 （受压）
偏心受压构件破坏形态
应力状态 破坏特征
破坏性 类似构件 质
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偏心受压构件破坏形态
大偏压 （受拉）
小偏压 （受压）
条件
应力状态
偏心距较大，部分受拉 远侧As较少 部分受压
偏心距较大， 部分受拉 远侧As较多 部分受压
偏心距较小
全截面受 压
破坏特征
破坏性 质
As
As
b as
s
1 b 1
fy,
( f y s f y )
x
as
h0
h
P184 图7-5(b)
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两种偏心受压情况的判别
• 基本条件判别： x xb
大偏心受压构件
x xb
小偏心受压构件
进行截面配筋设计时的初步判别：
ei 0.3h0
小偏心受压构件
ei 0.3h0
偏心受力构件
e0 N
N M=Ne0
N
P184 图7-4
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N
cu
eN
fyAs
f yAs
(a)
(b)
N
大偏压破坏 P184 图7-5
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N
cmax1
cmax2
cu
eN
eN
sAs
f yAs ’sAs
f yAs
(a) N
(b)
(c)
P184 图7-5 小偏压破坏
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大偏心受压构件
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不对称配筋时（AsAs’）的截面设计----大偏压
情形I ：As和As’均不知
N
a1
fcbx
f
' y
As'
f y As
Ne a1 fcbx(h0 0.5x) f y ' As '(h0 as ')
设计的基本原则 ：As+As’为最小
取x bh0
充分发挥混凝土的作用
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偏心受压构件N-M相关曲线
Nu A
小偏压破坏
轴压破坏
3
1
界限破坏
N相同M越大 越不安全
C 2
大偏压破坏
B 弯曲破坏
Mu
M 相同：大偏压，N越小越不安全 小偏压，N越大越不安全
P187 图7-7
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偏心距
ei N
af ei
N
P186 图7-8
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N A
N0 N0ei N1 N1ei
•解（1）判别大小偏压ei
取as as' 40mm, h0 500 40 460mm
e0
M N
208mm, ea
max(20,
h 30
)
20mm,
ei
e0 ea
228mm
l0 / h 4200 / 500 8.4 5,需算
1 = 0.5
fcA/N
1.04
1,
取 1 =1.0,l0
砼：fc 远侧As：fy 延性 近侧A’s：f’y
砼：fc
远侧As：s 近侧A’s：f’y
砼：fc
远侧As：’s 近侧A’s：f’y
脆性 脆性
类似构件
双筋适 筋梁
双筋超 筋梁
轴压构 件
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As
As
0.002 0.0033
b
c
s
d
y e
f g h
h0
x0 a a a
x0b
P185 图7-6
•解（2）计算配筋
b 0.518,a1 1.0
e
ei
h 2
as
461.3mm,
xb bh0 0.518 460 238.28
As'
Ne
a1 fcbxb (h0 0.5xb )
f
' y
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
(h0
as'
)
973
0.2%bh
350mm2
选配2 22+1 18（A’s=1015mm2）
As
a1