地系梁模板计算书(1)
地系梁模板计算书(1)
目录1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)3、方案综述 (2)4、结构计算 (2)4.1、荷载计算 (2)4.2、面板计算 (3)4.3、横肋计算 (4)4.4、竖肋计算 (5)4.5、拉杆计算 (6)5、结论 (6)系梁模板计算书1、编制依据⑴现行施工设计标准⑵现行施工安全技术标准⑶公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）⑷两阶段施工图⑸《路桥施工计算手册》⑹《钢结构设计规范》(GB50017—2003)⑺《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2、工程概况白洋长江公路大桥是宜昌至张家界公路在湖北省宜昌市境内跨越长江的通道。
本项目起点里程桩号K40+985，终点里程桩号K49+180，路线全长8.195Km。
本合同段共有常规桥13座，其中主线桥梁8座，互通匝道桥2座，天桥3座。
地系梁共计14个，左幅为互通加宽渐变段，因此系梁结构尺寸根据桥面宽变化，具体结构尺寸：宜都互通主线2号桥结构形式统计表3、方案综述系梁均采用大块钢模板施工，根据不同结构尺寸中部设置调节块模板，竖向设两层拉杆。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
4、结构计算模板采用A3材料，A3钢轴向允许应力[σ]＝215pa，弯曲应力[σw]=215 Mpa。
4.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： Pm=Kγh计算：h=0.22+24.9v/TPm—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，KPa；h—有效压头高度；T—砼入模时的温度，取32℃；v—砼的浇筑速度，取0.75m/h；H—混凝土浇筑层的高度，取1.5m；γ混凝土的重度，取24KN/m³经计算：Pm=K γh=19.3KPa4.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 横带间距0.3m ，[14 竖带间距1.2m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。
4.2.1、荷载计算q=19.3×1＝19.3m kN /有效压头高度：h=γΡ=0.8m4.2.2、材料力学性能参数及指标3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝ 4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002mmEI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9104.2.3、力学模型（单位：m ）4.2.4、结构计算采用迈达斯进行结构分析。
盖梁系梁模板计算教程文件
盖梁、系梁模板设计计算书一、1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
二．盖梁、系梁1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。
在侧模外侧采用间距为1m的[12竖带；在竖带上下各设一条Ф20的拉杆。
端模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。
端模外则由特制三角架背带支撑，空隙用木楔填塞。
2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。
在底模下部采用间距0.4m大型工字钢作横梁，横梁长为4.5m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制钢支架作支撑。
四．盖梁及系梁设计计算（一）侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图4-1所示。
2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m3；h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mPm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa图4-1 侧模支撑计算砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P＝Pm×（H－h）+Pm×h/2=23×1.2+23×0.6/2=34.5KN3、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
系梁计算书
系梁计算现浇柱间系梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm 。
用工16作为次梁，每隔30cm 布置一道。
次梁下设置两道H588大梁，大梁用抱箍支撑。
具体结构附图：按柱间系梁最大尺寸为：长×宽×高=9.3m ×1.8m ×2.1m=35.154方计算： 砼荷载：21/6.54261.2m kN p =⨯=模板荷载：222/5.1/150m kN m Kg p ==设备及人工荷载：23/5.2/250m kN m Kg p ==砼浇注时振捣荷载：2/0.4/4004m kN m Kg p ==则有24321/6.6245.25.16.54m kN p p p p p =+++=+++=模板（t=18mm ）计算模板为 18mm 厚覆面竹胶板，根据次梁的布置，按单向板计算。
取B=10mm ，取荷载2/6.62m kN p =则 m kN m kN p B q /626.0/6.6201.02=⨯=⨯=m kN ql M ⋅⨯=⨯⨯==-3221005.73.0626.0125.081 32254.06/8.116/cm bh W =⨯==应力为：[]MPa MPa W M w 451.13)1054.0/(05.76max =<=⨯==-σσ强度满足要求由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。
偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴 何兆益 邹毅松 等编著附录二得挠度系数0.677。
MPa E 5101.0⨯= 4331086.412/mm bh I ⨯==则[]mm l f mm EI ql f 75.04007.01086.41011003.010626.0677.0100677.0910434m ax ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=-挠度完全满足要求。
次梁（工16）计算每隔30cm 布置一道，m kN q /78.183.06.62=⨯=，根据墩柱尺寸取计算长度2.5m 。
梁底模板支撑计算书
四、扣件抗滑移ห้องสมุดไป่ตู้计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 ×0.80=12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 ×0.80=12.80KN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.47kN 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=9.47KN < Rc=12.80KN, 满足要求!
> [f1]=205.00N/mm2,不满足要求!
六、模板的构造和施工要求:
1、顶部支撑点的设计要求: a.钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧；其螺杆伸出钢管顶部 不得大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心； b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm； 碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离 不应大于700mm； 2、模板支架的构造要求: a.梁和板的立杆，其纵横间距应相等或成倍数；
梁模板钢管高支撑架计算书
梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》 (GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》 (2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例， 本支架计算公式(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为5.35米， 基本尺寸为：梁截面 B×D=1850mm×1650mm， 梁两侧楼板厚度200mm， 梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加6道承重立杆。 采用的钢管类型为 48×3.0，采用扣件连接方式。 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
盖梁系梁模板计算
盖梁、系梁模板设计计算书一、1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
二．盖梁、系梁1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。
在侧模外侧采用间距为1m的[12竖带；在竖带上下各设一条Ф20的拉杆。
端模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。
端模外则由特制三角架背带支撑，空隙用木楔填塞。
2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。
在底模下部采用间距0.4m大型工字钢作横梁，横梁长为4.5m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制钢支架作支撑。
四．盖梁及系梁设计计算（一）侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图4-1所示。
2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m3；h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mPm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa图4-1 侧模支撑计算砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P＝Pm×（H－h）+Pm×h/2=23×1.2+23×0.6/2=34.5KN3、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
梁模板计算书
梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
梁模板计算书
梁模板计算书梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010⼀、⼯程属性⼆、荷载设计三、模板体系设计新浇混凝⼟梁⽀撑⽅式梁两侧有板，梁板⽴柱不共⽤A梁跨度⽅向⽴柱间距l a(mm) 500梁底两侧⽴柱间距l b(mm) 1200 ⽀撑架中间层⽔平杆最⼤竖向步距h(mm)1500⽀撑架顶层⽔平杆步距h'(mm) 500 可调托座伸出顶层⽔平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝⼟楼板⽴柱间距l 'a(mm)、l'b(mm)900、900 混凝⼟梁居梁底两侧⽴柱中的位置居中梁底左侧⽴柱距梁中⼼线距离(mm) 600 板底左侧⽴柱距梁中⼼线距离s1(mm) 750 板底右侧⽴柱距梁中⼼线距离s2(mm) 750 梁底增加⽴柱根数 2梁底增加⽴柱布置⽅式按梁两侧⽴柱间距均分梁底增加⽴柱依次距梁底左侧⽴柱距离(mm)400,800梁底⽀撑⼩梁根数 6 ⼩梁两侧悬挑长度(mm) 100，100结构表⾯的要求结构表⾯外露模板及⽀架计算依据《建筑施⼯承插盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下：平⾯图⽴⾯图四、⾯板验算⾯板类型覆⾯⽊胶合板⾯板厚度(mm)15 ⾯板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15⾯板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q 1＝[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×3]×1＝71.64kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.2]×1＝56.2kN/m 1、强度验算M max ＝0.107q 1L 2＝0.107×71.64×0.242＝0.442kN·mσ＝M max /W ＝0.442×106/37500＝11.774N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满⾜要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.632q 2L 4/(100EI)=0.632×56.2×2404/(100×10000×281250)＝0.419mm≤[ν]＝l/400＝240/400＝0.6mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算设计值(承载能⼒极限状态)R 1=R 5=0.393 q 1l=0.393×71.64×0.24＝6.757kN R 2=R 4=1.143 q 1l=1.143×71.64×0.24＝19.652kN R 3=0.928 q1l=0.928×71.64×0.24＝15.956kN 标准值(正常使⽤极限状态)R 1'=R 5'=0.393 q 2l=0.393×56.2×0.24＝5.301kN R 2'=R 4'=1.143 q 2l=1.143×56.2×0.24＝15.417kN R 3'=0.928 q2l=0.928×56.2×0.24＝12.517kN五、⼩梁验算⼩梁类型⽅⽊⼩梁材料规格(mm)50×100 ⼩梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 ⼩梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 ⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm 3) 83.333 ⼩梁截⾯惯性矩I(cm 4)416.667验算⽅式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{6.757+1.2×[(0.3-0.1)×1.2/5+0.5×(2.2-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×max[0. 75-1.2/2，0.75-1.2/2]/2×1，19.652+1.2×(0.3-0.1)×1.2/5}=19.71kN/mq2＝max[5.301+(0.3-0.1)×1.2/5+0.5×(2.2-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.75-1.2/2，0.75-1.2/2]/2×1，15.417+(0.3-0.1)×1.2/5]＝15.465kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×19.71×0.52，0.5×19.71×0.12]＝0.493kN·m σ＝M max/W＝0.493×106/83333＝5.913N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×19.71×0.5，19.71×0.1]＝5.913kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×5.913×1000/(2×50×100)＝1.774N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满⾜要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×15.465×5004/(100×9350×4166670)＝0.168mm≤[ν]＝l 1/400＝500/400＝1.25mmν2＝q 2l 24/(8EI)＝15.465×1004/(8×9350×4166670)＝0.005mm≤[ν]＝2l 2/400＝2×100/400＝0.5mm 满⾜要求！ 4、⽀座反⼒计算梁头处(即梁底⽀撑⼩梁悬挑段根部) 承载能⼒极限状态R max ＝max[1.1q 1l 1，0.4q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.1×19.71×0.5，0.4×19.71×0.5+19.71×0.1]＝10.84kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R 1＝R 6＝4.724kN ，R 2＝R 5＝10.84kN ，R 3＝R 4＝8.804kN 正常使⽤极限状态R'max ＝max[1.1q 2l 1，0.4q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.1×15.465×0.5，0.4×15.465×0.5+15.465×0.1]＝8.506kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R'1＝R'6＝3.923kN ，R'2＝R'5＝8.506kN ，R'3＝R'4＝6.913kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数2 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截⾯惯性矩I(cm 4)12.19主梁截⾯抵抗矩W(cm 3)5.08主梁⾃重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.336×106/5080＝66.052N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算主梁剪⼒图(kN)V max＝4.402kNτmax＝2V max/A=2×4.402×1000/489＝18.004N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.108mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满⾜要求！七、⽴柱验算钢管类型B-LG-2500（Φ48X3.2X2500）⽴柱截⾯⾯积A(mm 2)450回转半径i(mm)15.9 ⽴柱截⾯抵抗矩W(cm 3) 4730 抗压强度设计值f(N/mm 2)300⽀架⾃重标准值q(kN/m)0.15h max =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×500)=1800mm λ=h max /i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细⽐满⾜要求！查表得，υ＝0.386 1、风荷载计算M w ＝0.9×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×1.4×0.32×0.5×1.52/10＝0.045kN·m 2、稳定性计算根据《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2： q 1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+0.9×1.4×3]×1＝71.22kN/m 同上四～六计算过程，可得：R 1＝7.343kN ，R 2＝16.883kN ，R 3＝16.883kN ，R 4＝7.343kN⽴柱最⼤受⼒N w ＝max[R 1，R 2，R 3，R 4]+0.15×(4.4-2.2)+M w /l b ＝max[7.343，16.883，16.883，7.343]+0.33+0.045/1.2＝17.288kNf＝N/(υA)+M w/W＝17288.423/(0.386×450)+0.045×106/4730000＝99.54N/mm2≤[f]＝300N/mm2满⾜要求！⼋、可调托座验算由"主梁验算"⼀节计算可知可调托座最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3，R4]×2＝16.986kN≤[N]＝30kN满⾜要求！。
梁板模板计算书
每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)×H+ NGk3=(0.12 + 0.037)× 2.800+10.107= 10.546kN；
4.2活荷载计算
13
活荷载为施工荷载标准值(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.200×(1.200+1.219)= 2.903kN；
6
均布荷载设计值： q = 1.2×（0.626+0.07）+1.4×0.2=1.115kN/m； 计算挠度时，均布荷载标准值： q = 0.626+0.07 =0.696kN/m； 3.1.2抗弯强度验算： 最大弯矩计算公式如下:
其中， M--计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(门架纵距)；l =1.200mm； q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=1.115kN/m
标准层模板(门架支架)计算书 1参数信息
本计算书选取标准层中最大板厚120mm的板计算。
45x70 @200
1200
260
2500
1.1构造参数
1219
1200
1219
1.1-1楼板模板支撑体系图
门架型号:MF1225；门架搭设高度(m):2.50；
扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；
10
3.2.1-4板底纵向支撑梁变形图(mm) 最大弯矩：M= 0.948 kN·m 最大剪力：V= 4.240 kN 最大变形（挠度）：ν ＝3.993 mm 按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：
其中， σ --板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M --板底纵向支撑计算最大弯距(N·mm)； W --板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=5080mm3； [f] --板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； [f]=205.000N/mm2 [ν ] --最大容许挠度(mm) [ν ]= 1219.000/250 = 4.876 mm；
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目录
1、编制依据 (1)
2、工程概况 (1)
3、方案综述 (2)
4、结构计算 (2)
4.1、荷载计算 (2)
4.2、面板计算 (3)
4.3、横肋计算 (4)
4.4、竖肋计算 (5)
4.5、拉杆计算 (6)
5、结论 (6)
系梁模板计算书
1、编制依据
⑴现行施工设计标准
⑵现行施工安全技术标准
⑶公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）
⑷两阶段施工图
⑸《路桥施工计算手册》
⑹《钢结构设计规范》(GB50017—2003)
⑺《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
2、工程概况
白洋长江公路大桥是宜昌至张家界公路在湖北省宜昌市境内跨越长江的通道。
本项目起点里程桩号K40+985，终点里程桩号K49+180，路线全长8.195Km。
本合同段共有常规桥13座，其中主线桥梁8座，互通匝道桥2座，天桥3座。
地系梁共计14个，左幅为互通加宽渐变段，因此系梁结构尺寸根据桥面宽变化，具体结构尺寸：
宜都互通主线2号桥结构形式统计表
3、方案综述
系梁均采用大块钢模板施工，根据不同结构尺寸中部设置调节块模板，竖向设两层拉杆。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
4、结构计算
模板采用A3材料，A3钢轴向允许应力[σ]＝215pa，弯曲应力[σw]=215 Mpa。
4.1、荷载计算
混凝土侧压力根据公式： Pm=Kγh计算：
h=0.22+24.9v/T
Pm—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，KPa；
h—有效压头高度；
T—砼入模时的温度，取32℃；
v—砼的浇筑速度，取0.75m/h；
H—混凝土浇筑层的高度，取1.5m；
γ混凝土的重度，取24KN/m³
经计算：Pm=K γh=19.3KPa
4.2、面板计算
面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 横带间距0.3m ，[14 竖带间距
1.2m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。
4.2.1、荷载计算
q=19.3×1＝19.3m kN /
有效压头高度：h=γΡ=0.8m
4.2.2、材料力学性能参数及指标
3
322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝ 4
433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==
Α=bh=1000×6＝60002mm
EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310Nm
EA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 910
4.2.3、力学模型
（单位：m ）
4.2.4、结构计算
采用迈达斯进行结构分析。
M max =0.2m kN .. Q max =1.2kN
a 、强度计算
σ=ωM =3610*610*15.0=25Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =6000
10*2.13=0.2Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度计算
f=0.4mm<l/400＝0.75mm ，合格。
4.3、横肋计算
竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，竖肋采用[12槽钢，间距100cm 。
4.3.1、荷载计算
按最大荷载计算：m kN p q /8.53.03.193.0=⨯=⨯=。
4.3.2、材料力学性能参数及指标
I=1.98×4610mm
W=3.96×4103mm
A=12742mm
EI=2.1×1110× 1.98×610×12_10=4.15×2510Nm
EA=2.1×1110×1.274×310×6_10=2.67×N 810
4.3.3、力学模型
4.3.4、结构计算
采用迈达斯进行结构分析。
M max =0.6kNm Q max =3.5kN
a 、强度计算
σ=ωM =4610
*96.310*6.0=14Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =1274
10*5.33=3Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度检算
f=0.01mm<l/400＝2.5mm ，合格。
最大支反力R max =2R =3R =7.1kN 。
4.4、竖肋计算
竖肋采用2[14a 工字钢，拉杆间距130cm 。
4.4.1、荷载计算
将竖肋槽钢支反力作为集中荷载计算，P ＝6.4kN 。
4.4.2、材料力学性能参数及指标
I=2×5.63×610=1.12×7104mm
W=2×8.05×410=1.61×3510mm
Α=bh=2×1851＝37022mm
EI=2.1×1110× 1.12×710×12_10=2.35×2610Nm
EA=2.1×1110×3.702×310×6_10=7.77×N 810
4.4.3、力学模型
4.4.4、结构计算
采用迈达斯进行结构分析。
M max =3.8kNm Q max =9.6kN
a 、 强度计算
[]MPa MPa w M 1452310
61.1108.356max =<=⨯⨯==σσ，合格。
[]MPa MPa A Q 855.23702
106.93
=<=⨯==ττ，合格。
b 、 刚度计算
mm l mm f 75.31.0=<=，合格。
最大支反力：R ＝16kN 。
4.5、拉杆计算
拉杆采用φ20圆钢，按最大拉力计算（即4.4节中最大支反力）。
[]MPa MPa 14595.50314
10163
=<=⨯=σσ，合格。
5、结论
根据计算，各种材料受力均满足设计要求！。