曲墙式衬砌结构计算步骤

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曲墙式衬砌计算

曲墙式衬砌计算

拱形曲墙式衬砌结构计算一、基本资料某一级公路隧道,结构断面如下图,围岩级别为Ⅴ级,围岩容重γ=20KN/m3,围岩的弹性抗力系数K=0.2×106 kN/m,衬砌材料C20混凝土,弹形模量E h =2.6×107kPa,重度γh=23 KN/m3。

衬砌结构断面(尺寸单位:cm)二、荷载确定1、根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式,围岩竖向均布压力:q=0.45 × 2S-1 γω式中:S——围岩级别,此处S=5;γ——围岩容重,此处γ=20 kN/m3;ω——跨度影响系数,ω=1+i (B-5),毛洞跨度lm=11.81+2×0.1=12.01m,式中0.1为一侧平均超挖量;lm=5~15m时,i=0.1,此处ω=1+0.1×(12.01-5)=1.701所以,有:q=0.45×25-1×20×1.701=244.944(kPa) 此处超挖回填层重忽略不计。

2、围岩水平均布压力:e=0.25q=0.25×244.944=61.236(kPa)三、衬砌几何要素1、衬砌几何尺寸内轮廓线半径: r=5.4039m内径r所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角:φ=113⁰拱顶截面厚度d=0.5 m ;拱底截面厚度dn=0.5m。

外轮廓线半径: R=r+d=5.9039m拱轴线半径: r′=r+0.5d=5.6539m拱轴线各段圆弧中心角:θ=113⁰2、半拱轴线长度S及分段轴长△SS =θ r′/180⁰=113⁰×3.14×5.6539/180⁰=11.1451(m)将半拱轴长度等分为8段,每段轴长为:△S=S/8=11.1451/8=1.3931(m)3、各分块接缝(截面)中心几何要素(1)与竖直轴夹角ɑiɑ1=Δθ=θ/8=113⁰/8=14.125⁰ɑ2=ɑ1+Δθ=14.125⁰+14.125⁰=28.25⁰ɑ3=ɑ2+Δθ=28.25⁰+14.125⁰=42.375⁰ɑ4=ɑ3+Δθ=42.375⁰+14.125⁰=56.5⁰ɑ5=ɑ4+Δθ=56.5⁰+14.125⁰=70.625⁰ɑ6=ɑ5+Δθ=70.625⁰+14.125⁰=84.75⁰ɑ7=ɑ6+Δθ=84.75⁰+14.125⁰=98.875⁰ɑ8=ɑ7+Δθ=98.875⁰+14.125⁰=113⁰(2)接缝中心点坐标计算X 1=r′sinɑ1=5.6539×sin14.125⁰=1.3798(m)X 2=r′sinɑ2=5.6539×sin28.25⁰=2.6761(m)X 3=r′sinɑ3=5.6539×sin42.375⁰=3.8106(m)X 4=r′sinɑ4=5.6539×sin56.5⁰=4.7147(m)X 5=r′sinɑ5=5.6539×sin70.625⁰=5.3337(m)X 6=r′sinɑ6=5.6539×sin84.75⁰=5.6302(m)X 7=r′sinɑ7=5.6539×sin98.875⁰=5.5862(m)X 8=r′sinɑ8=5.6539×sin113⁰=5.2044(m)y 1=r′(1-cosɑ1)=5.6539×(1-cos14.125⁰)=0.1709(m)y 2=r′(1-cosɑ2)=5.6539×(1-cos28.25⁰)=0.6734(m)y 3=r′(1-cosɑ3)=5.6539×(1-cos42.375⁰)=1.4771(m)y 4=r′(1-cosɑ4)=5.6539×(1-cos56.5⁰)=2.5333(m)y 5=r′(1-cosɑ5)=5.6539×(1-cos70.625⁰)=3.7782(m)y 6=r′(1-cosɑ6)=5.6539×(1-cos84.75⁰)=5.1366(m)y 7=r′(1-cosɑ7)=5.6539×(1-cos98.875⁰)=6.5262(m)y 8=r′(1-cosɑ8)=5.6539×(1-cos113⁰)=7.8631(m)当然也可以在下图中直接量出xi 、yi衬砌结构计算图示四、计算位移1、单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行,单位位移的计算见表1。

隧道与地下工程 第9章 隧道工程计算实例

隧道与地下工程 第9章  隧道工程计算实例

9.1.2 计算衬砌几何尺寸
当l0=11.00m时,初拟矢高 f0=2.75m,拱顶厚度d0=0.50m, 拱脚局部加大的厚度dn=0.80m。 拱圈内缘半径为
R0
l02 8 f0
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
f0 2
11.002
8 2.75
2.75 2
6.875m
拱轴半径为
R
R0
d0 2
6.8750
0.50 2
7.125m
心点的坐标xi、值yi 以及该截面与竖直线间的夹i 角 ,量出或
算出各截面厚度di 。

b
图9-2 辛普生法求积分 f (x)dx 图示
a
辛普生法是用一系列抛物线来逼近如上图所示的曲线
y=f(x)而求得的定积分数值。若令y=f(x)为任意自变量x的函数,
令y0、y1 yn各为 x a、a Sa nS时函数y=f(x)
抗力系数 K 1.25106 kN / m3 ,围岩重度 26kN / m3。 拱圈用C20混凝土,弹性模量E 2.6107 kPa,计算
强度 R a 1.1104 kPa 、Ri 1.3103 kPa 、混凝土重 度 h 24kN / m3 。
图9-1 衬砌结构断面及拱圈几何尺寸(尺寸单位:m)
cosn
2.750 0.250 0.250 0.600 2.850m
此处拱脚截面厚度,应为未加大时的厚度,即
dn d0 0.50m
9.1.3 荷载计算
围岩垂直均布压力 q1 0.45 2s1
式中:s——围岩级别,此处s=2;
——围岩重度, 26kN / m;3
——跨度影响系数, 1 i(lm 5),毛洞跨度
4 y1

曲墙拱结构的设计计算实例

曲墙拱结构的设计计算实例

曲墙拱结构的设计计算实例:设计大体资料。

结构断面如图所示:a.岩体特性岩体为Ⅳ级围岩,隧道埋深10m,计算摩擦角c ϕ=o 50,岩体重度323m kN =γ,围岩的弹性反力系数m MPa K 500=,基底围岩弹性反力系数K K a 25.1=。

b.衬砌材料采用C25混凝土;重度223m kN h =γ;弹性模量GPa E C 5.29=,混凝土衬砌轴心抗压强度标准值 MPa f ck 17=,混凝土轴心抗拉强度标准值MPa f ck 2=。

c. 结构尺寸:o o cm R cm r cm R cm 85.33,361,321,45,297,257r 222111======αα cm h cm a cm r cm R cm o 153,60,318,15.11,973,935r 14333======αcm 0626,868,25,10432==='==μ断面加宽cm B cm H cm h cm h② 计算作用在衬砌结构的主动荷载。

作用在结构上的荷载形式为均布竖向荷载q 和均布水平侧向荷载e ,其测压系数为,即e=.均布竖向荷载: ()kPa h q 2301023=⨯==γ 132.020tan )2/45(tan 202==-=︒ϕλ均布水平侧向荷载:()kPa h e 878.315.1023132.0=⨯⨯==γλ ③ 绘制分块图。

因结构对称,荷载对称,故取半跨结构计算,如下图所示:④ 计算半拱轴线长度a : 求水平线以下边墙的轴线半径'4r (单位:cm)及其与水平线的夹角'4α 假定水平线以下的轴线为一圆弧,则其半径由图所示得:有图上量得:49.7371677.454077.452404.13122.407,40,4.13122222=+=+==-=-====f H l d d f cm H cm d cm d a w a a w afll r ='24 故:︒='='='='=⨯=+=='828.12arcsin222.0sin 2023.18357.45249.1677372244442224r H r H ff H f l r aaa ααb : 计算半拱轴线长度s 及分块轴线长度s ∆(单位:cm )为各圆弧轴线的半径式中''=i i i i r r s α5553.217451802774518011=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s4548.20185.3318034185.3318022=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s7528.18515.1118095515.1118033=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s8729.410828.121802023.1835787.1218044=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s半拱轴线长度636.10154321=+++==∑s s s s s s i 分块长度 9545.12686791.10078s ===∆s⑤ 计算各分段截面与竖直轴的夹角i ϕ︒=︒⨯'∆=2598.2618011πϕr s ︒=︒⨯'-∆+=1082.5118022112παϕr s s ︒=︒⨯'∆+=4395.72180223πϕϕr s ︒=︒⨯'+-∆++=1781.84180)(4321214πααϕr s s s ︒=︒⨯'++-∆+︒=9369.90180)(59043215πϕr s s s s ︒=︒⨯'∆+=9005.94180456πϕϕr s ︒=︒⨯'∆+=8605.98180467πϕϕr s ︒=︒+︒='+︒=828.102787.12909048αϕ校核角度:︒=︒+︒+︒+︒=+++=828.102808.1215.1185.334543218ααααϕ b 各截面的中心坐标 (单位:cm)()5871.28cos 1;5563.122sin ;0,01111100=-'=='===ϕϕr y r x y x 9028.107cos 45;4117.22045sin 2212222='-+'==-'=ϕϕr r y r x 1159.219cos 45;1090.28045sin 3213323='-+'==-'=ϕϕr r y r x1277.344cos 11945;0741.30360245sin 4314434='-++'==--'=ϕϕr r y r x()()0081.4711194590sin 7546.3052862090cos 15454545=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ()()7726.5971194590sin 2816.2992862090cos 16464646=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ()()7872.7231194590sin 0817.2842862090cos 17474747=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ()()4608.8481194590sin 1951.2602862090cos 18484848=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ坐标校核 89.26024.133218.655228=-=-=a d B x 8482086828=-=-=拱顶厚度H y ⑥ 计算大体结构的单位位移ik δ 581110183306.5445.122510295.03269545.113-⨯=⨯⨯⨯=∆=∑i I E s δ 48211210227878.119374.284410295.03269545.13-⨯=⨯⨯⨯=∆==∑i i I y E s δδ 4822210936366.48.1174110295.03269545.13-⨯=⨯⨯⨯=∆=∑i i I y E s δ48210909334.764.1865510295.03269545.1)1(3-⨯=⨯⨯⨯=+∆=∑i i ss I y E s δ 校核:41222111090934.72-⨯=++δδδ 02122211≈-++ss δδδδ 说明变位计算结果正确。

曲墙式衬砌计算 2

曲墙式衬砌计算 2

3拱形曲墙式衬砌结构计算3.1基本资料:公路等级山岭重丘高速公路围岩级别Ⅴ级围岩容重γ=20KN/m3S弹性抗力系数 K=0.18×106 KN/m变形模量 E=1.5GPa衬砌材料 C25喷射混凝土=22 KN/m3材料容重γh=25GPa变形模量 Eh二衬厚度 d=0.45m图2 衬砌结构断面(单位:cm)3.2荷载确定:3.2.1围岩竖向压力根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式及已知的围岩参数,代入公式q=0.45 × 2S-1 ×γ×ω其中:S——围岩的级别,取S=5;γ——围岩容重,取γ=20 KN/m3;ω——宽度影响系数,由式ω=1+i (B-5)计算,其中,B为隧道宽度,B=11.93+2×0.45+2×0.10=13.03m,式中0.10为一侧平均超挖量;B>5时,取i =0.1,ω=1+0.1*(13.03-5)=1.803所以围岩竖向荷载(考虑一衬后围岩释放变形取折减系数0.4)q=0.45×16×20×1.803*0.4=259.632*0.43k /m N =103.853k /m N3.2.2计算衬砌自重g=1/2*(d 0+d n ) *γh =1/2×(0.45+0.45) ×22=9.9 3k /m N根据我国复合式衬砌围岩压力现场量测数据和模型实验,并参考国内外有关资料,建议Ⅴ级围岩衬砌承受80%-60%的围岩压力,为安全储备这里取:72.70 3k /m N1)全部垂直荷载q= 72.70+g=82.603k /m N 2)围岩水平均布压力e=0.4×q=0.4×82.60=33.043k /m N3.3衬砌几何要素3.3.1衬砌几何尺寸内轮廓线半径: r 1 =7.000 m , r 2 = 5.900 m 内径r 1,r 2所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角:α1=70.3432°, α2 =108.7493°拱顶截面厚度d 0 =0.45 m ,拱底截面厚度d n =0.45m 。

衬砌结构计算

衬砌结构计算

衬砌结构计算一、基本资料某公路隧道,结构断面尺寸如下图,内轮廓半径为5.4m,二衬厚度为0.45m。

围岩为V 级,重度为19kN/m3,围岩弹性抗力系数为1.6×510kN/m3,二衬材料为C25 混凝土,弹性模量为28.5GPa,重度为23 kN/m3x0y二、荷载确定1.根据式(1-21),围岩竖向均布压力:q=0.45*1-s2*γ*ω式中:s---围岩级别,此处s=5;γ---围岩重度,此处γ=19KN/m ³ω---跨度影响系数,ω=1+i(m l -5),毛洞跨度m l =(5.4+0.45)*2+2*0.06=11.82m,其中0.06m 为一侧平均超挖量,m l =5—15m 时,i=0.1,此处ω=1+0.1*(11.82-5)=1.682所以,有:q=0.45*1-52*19*1.682*0.5=115.04875(kPa) 此处超挖回填层重忽略不计2.围岩水平均布压力:e=0.4q=0.4*115.04875=46.0195(kPa)三.衬砌几何要素 1.衬砌几何尺寸 内轮廓线半径1r =5.4m 外轮廓线半径1R =5.85m 拱轴线半径'1r =5.625m2.半拱轴线长度S 及分段轴长△S半拱轴线长度S=°180θπ'1r =°180°104* *5.625=10.210(m) 将半拱轴线等分为8段,每段轴长为:△S=8S =8210.10=1.27625(m)3.各分块接缝(截面)中心几何要素i α=8104ii 1y ='1r (1-cos i α) i 1x ='1r sin i αE1Q1Q2Q3Q4Q5Q6Q7E2E3E4E5E6E7E8G3G4G1G5G6G2G7G8R4R5R6R7R8qb1b2b3b4b5b6b7b8h1h2h3h4h5h6h7h8附图 衬砌结构计算图示四.计算位移 1.单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行。

隧道结构计算(6)

隧道结构计算(6)
编号荷载类型基本可变荷载公路车辆荷载人群荷载其它可变荷载立交渡槽流水压力温度变化的影响力10冻胀力11偶然荷载落石冲击力12地震力13施工荷载作用在隧道结构上的荷载63半衬砌的计算拱圈直接支承在坑道围岩侧壁上时称为半衬砌用先拱后墙法施工时在拱圈已作好但马口尚未开挖前拱圈也处于半衬砌工作状态1计算图式基本结构及正则方程在垂直荷载作用下拱圈向坑道内变形为自由变形不产生弹性抗力拱脚产生角位移和线位移并使拱圈内力发生改变计算中除按固端无铰拱考虑外还必须考虑拱脚位移的影响拱脚的转角和切向位移的水平分位移是必须考虑的作用时在方向上所产生的变位
u
β
L/2
f
2、单位变位及荷载变位的计算 由结构力学求变位的方法(轴向力与剪力影响忽略不 计)知道: 0
ik
MiMk ds EJ
ip MiM p EJ ds
u
u u
在很多情况下,拱圈可用抛物线近似积分法代替
ik
MiMk S J E
0 MiM p S ip EJ E
截面惯性矩; b 为拱脚截面纵向单位宽度,取 1 米。
⑵ 单位水平力作用时 单位水平力可以分解为轴向分力 (1 cos a )和切向分 力 (1 sin a ) ,计算时只需考虑轴向分力的影响,作用在 围岩表面的均布应力 2 和拱脚产生的均匀沉陷 2 为:
2
cos a bha
⑶ 下零点a在墙脚 ⑷ 最大抗力点h假定发生在最大跨度处附近,计算时一般 取 ah 2 ab 为简化计算可假定在分段的接缝上。
3
⑸ 抗力图形的分布假定为二次抛物线
bh段: ha段:
cos2 b cos2 i i h 2 2 cos b cos h
y ' 2 i 1 'i h yh

隧道衬砌设计与计算

隧道衬砌设计与计算

式中: ik
---单位变位,即在基本结构上,因 X k 1 作用时,在
X
方向上所产
i
生的变位ip ---荷载变,即基本结构因外荷载作用,在 Xi方向的变位;
f-----拱圈的矢高;
a , ua ----拱脚截面的最终转角和水平位移。
4、单位变位及荷载变位的计算
由结构力学求变位的方法(轴向力与剪力影响忽略不计)得知:
1
Ma Wa
6 bha2
图5-6
根据温克尔假定,拱脚内(外)边缘的最大沉降������1为: 由于拱脚截面绕中心点转过一个角度������1 ,中心点不产 生水平位移,因此有:
式中: ������������ ----拱脚截面惯性矩������������=bℎ������3/12
⑵ 单位水平力作用时
均匀沉陷时拱脚截面不发生转动,则有:
u2
2
c os a

cos2 a
kabha
2 0
图5-7
(3) 外荷载作用时
在外荷载作用下,基本结构中拱脚点处产生弯矩
M
0 和轴向
ap

N
0 ap
,如图5-8所示,拱脚截面的转角
0 ap
和水平位移ua0p
为:
0 ap

M
0 ap
1

H
0 ap
(1) 以参照过去隧道工程实践经验进行工程类比为主 的经验设计法;
(2) 以现场量测和试验为主的实用设计方法;
(3) 荷载一结构模型。将围岩对结构的作用简化为荷 载作用于结构上进行计算;
(4) 连续介质模型,将围岩和结构作为整体进行计算。 包括解析法和数值法,数值计算法前主要是有限 单元法,也可利用各种有限元软件来计算。

5.衬砌结构设计与计算

5.衬砌结构设计与计算

明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
结构计算
结构计算 衬砌计算
说明:
结构计算
结构计算
结构计算
说明:
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
(参见规范)
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
衬砌结构设计与计算
衬砌结构设计与计算
衬砌结构设计与计算
衬砌结构设计与计算
衬砌结构设计与计算
衬砌结构设计与计算
衬砌结构设计与计算
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷射混凝土 说明:ຫໍສະໝຸດ 喷锚衬砌设计说明:
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
说明:
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
衬砌结构设计与计算
喷锚衬砌设计
锚杆
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
钢架
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
复合式衬砌设计
复合式衬砌设计
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曲墙式衬砌结构计算步骤
1. 确定断面形状;截面厚度;
2. 确定弹性抗力区的范围及分布规律: 1) 按照拱顶圆弧圆心确定b ϕ位置;
2) 按照ab 3
2
确定最大抗力h σ位置,以该点的法线与隧道断面的平分线的交点为基准点o ,连接ob ,此时ob 与隧道平分线的夹角作为抗力计算的实际b ϕ,h i b ϕϕϕ≤≤。

3. 计算主动荷载作用下的内力:
1) 由主动荷载的分布在去掉多余约束后,单独考虑主动荷载引起
的结构内力,画出内力图o ip
ip N M 、0。

计算模型为“悬臂曲梁”; 2) 计算墙底在单位力矩作用下的转角位移a
kI 11=
β 3) 按照内力图,可以知道墙底弯矩o
ap M ,计算由此产生的墙底转角o ap β=1βo ap M 。

轴力o
ip
N 引起竖向位移,由于结构对称,不影响结构内力计算(不考虑);
4) 计算拱顶单位未知力引起的结构内力1M 、2M ,画出弯矩图; 5) 计算位移系数ik δ和自由项ip ∆,其中 ds EI M M ⎰
=1111δ≈∑∆I
E s 1
(1) ds EI M M ⎰==212112δδ≈∑∆I
y
E s (2) ds EI M M ⎰=2222δ≈∑∆I
y E s 2
(3)
ds EI M M o
ip
p ⎰
=∆11≈∑∆I
M E s o
ip
(4) ds EI
M M o ip
p ⎰
=∆22≈∑∆I
yM E s o
ip
(5)
6) 按照基本方程的泛函形式
)()(0
)()(0
21222212110111221111=+∆++++=+∆++++ap p p p ap p p p f f X f X f X X ββδβδββδβδ (6)
计算出基本未知力p X 1、p X 2; 7) 主动荷载作用下内力计算
o ip
i p ip o
ip
i p p ip N X N M y X X M +=++=φcos 221 (7)
4. 计算弹性抗力引起的结构内力 1) 计算最大弹性抗力公式 σ
δδσh hp h k k -=
1 弹性抗力的大小与hp δ、σδh 有关,计算hp δ、σ
δh 需要知道主动荷载作用下的ip M 、单位最大抗力作用下的σi M 和单位力单独作用下的ih M 。

2)σi M 的计算
如同ip M 的计算过程一样,需要计算单位最大抗力单独作用下的弯矩σ
i o M
,墙底位移,自由项ds EI
M M o i ⎰=∆σ
σ
11、
ds EI
M M o i ⎰=∆σσ
22,位移系数项与上述相同,未知力的计算公式
)()(0)()(0212
22212110111221111=+∆++++=+∆++++σ
σσσσσσσβ
βδβδββδβδa a f f X f X f X X (8)
与(7)式同样方法计算σi M
o i i i o i i i N
X N M y X X M σ
σσσσσσφ+=++=cos 221 (9)
3)ih M 的计算比较简单,取单位力的方向与h σ的方向一致,坐标的建立注意作用方向。

4)hp δ、σδh 计算 ap ah h
p hp y ds EI
M M βδ+=⎰
(10)
σσσβδa ah h
h y ds EI
M M +=⎰
(11) 5)最终内力计算由主动与被动荷载的内力叠加所得。

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