面板坝铜片止水力学性能的试验研究
铜止水检测报告
铜止水检测报告一、背景介绍铜止水是一种常见的管道密封材料，用于防止水流或液体泄漏。
铜止水通常由铜制成，具有良好的弹性和耐腐蚀性，广泛应用于建筑、化工、制药和食品工业等领域。
为了确保铜止水的质量和可靠性，检测铜止水的性能和性能指标非常重要。
本文将介绍铜止水的检测方法和结果，以评估铜止水的质量和性能。
二、检测方法1. 外观检查首先，对铜止水的外观进行检查。
外观检查可以通过肉眼观察铜止水的颜色、形状和表面缺陷。
通常，铜止水应该是光滑的，颜色均匀，并且没有明显的裂缝、孔洞或其他缺陷。
2. 密度测定密度是评估铜止水质量的一个重要指标。
密度测定可以通过称量一个已知体积的铜止水样品并计算其质量。
根据测得的质量和体积，可以计算出铜止水的密度。
3. 拉伸强度测试拉伸强度测试可以评估铜止水的机械性能。
该测试使用一台拉伸测试机，将铜止水置于夹具之间，然后应用持续增加的力使其断裂。
根据断裂前和断裂后的尺寸、形状和应力-应变曲线，可以计算出铜止水的拉伸强度。
4. 硬度测试硬度是评估材料抵抗外部压力和划痕能力的指标。
铜止水的硬度可以通过在其表面施加标准化的压力，并测量压痕的尺寸来测定。
根据测得的压痕尺寸和标准化压力，可以计算出铜止水的硬度。
5. 耐腐蚀性测试铜止水通常在各种环境条件下使用，因此耐腐蚀性对其性能至关重要。
耐腐蚀性测试可以模拟各种环境条件，并评估铜止水对这些条件的耐受能力。
常见的耐腐蚀性测试方法包括浸泡测试、盐雾测试和酸碱溶液测试。
三、检测结果经过上述检测方法的应用，下面是铜止水的检测结果：1. 外观检查经外观检查，铜止水表面光滑，颜色均匀，没有裂缝和孔洞。
2. 密度测定经过密度测定，铜止水的密度为X g/cm³。
3. 拉伸强度测试经过拉伸强度测试，铜止水在增加的力下断裂。
根据测试结果，铜止水的拉伸强度为X MPa。
4. 硬度测试经过硬度测试，铜止水在标准化的压力下留下了X mm的压痕。
根据测试结果，铜止水的硬度为X HB。
柏叶口水库混凝土面板堆石坝接缝止水破坏修复技术应用
柏叶口水库混凝土面板堆石坝接缝止水破坏修复技术应用张朝辉【摘要】In the paper,base on the situation of joint seal for face of Baiyekou Reservoir concrete face rockfill dam in long-term water level changing area can be locally damaged after freeze-thaw.Main cause of damage formed on the surface of face joint seal structure at temperature in cold area is analyzed.Joint seal repair construction method is proposed according to the development of new technology and new materials of joint seal.The effect is good after treatment,and successful experience is provided for joint seal surface treatment on the concrete face.%本文根据柏叶口水库混凝土面板堆石坝的面板在长期水位变化区域内的接缝止水，遭受冻融后局部出现破坏的情况，分析了寒冷地区气温对面板接缝止水结构表面形成破坏的主要原因，结合接缝止水新技术和新材料的发展，提出了接缝止水修补施工方案。
经处理后效果良好，为其它混凝土面板接缝止水表面处理提供了成功经验。
【期刊名称】《中国水能及电气化》【年(卷),期】2015(000)009【总页数】3页(P23-25)【关键词】混凝土面板堆石坝;接缝止水;修复;技术【作者】张朝辉【作者单位】山西柏叶口水利工程有限公司，山西太原 030002【正文语种】中文【中图分类】TV543+.8Key words: concrete face rockfill dam; joint seal; repair; technology柏叶口水库位于山西省吕梁市交城县会立乡柏叶口村上游约500m的文峪河干流上，控制流域面积875km2，总库容9712万m3，是一座以城市生活和工业供水、防洪为主，兼顾灌溉、发电等综合利用的中型水利枢纽工程，主要由大坝、溢洪道、泄洪发电洞和水电站等建筑物组成。
面板坝接缝止水体系耐久性研究
水电站主坝面板接缝止水施工技术探究
水电站主坝面板接缝止水施工技术探究摘要:本文主要分析水电站主坝面板接缝止水工程的施工工艺，并提出施工质量控制和安全管理的有效措施，以切实提高主坝面板接缝止水施工质量，推进水电站工程建设的顺利进行，维护整个社会的稳定运行。
关键词:主坝面板；接缝止水；施工工艺；质量控制；安全管理主坝面板缝止水结构是水电站工程建设中的一项重要内容，施工难度较大。
本文以某地水电站工程为例，探讨主坝面板接缝止水施工技术。
该工程主坝为混凝土面板堆石坝，坝高186.5m，面板最低高程为298.65m，顶部高层为457m，坡面最大斜长为310.85m。
该工程主坝面板止水结构主要包括坝体与面板之间止水、面板与趾板之间止水等。
1 主坝面板接缝止水施工工艺就水电站主坝面板接缝止水施工的实际情况来看，实际施工部位的不同，其在止水形式、止水材料上也存在一定差异，但总的来看，主要有D型垂直缝和B型垂直缝两种。
1.1底部止水铜片施工在主坝面板接缝止水施工中，应当严格依据设计标准充分做好分缝线的放样工作，开挖PVC垫片槽，保证槽底平顺，以促进垫片与砂浆垫层的紧密结合。
以液压半自动压模机制作止水铜片，待压制完成后，及时将止水铜片运送至指定位置，将PVC垫片置于垫片槽底部并铺设平整，按照设计要求安置止水铜片，以单面焊接的方式对铜片进行搭接处理，确保焊缝密实无气泡等现象。
止水铜片安装完成后，将GB止水板粘贴于铜片鼻翼两侧中线位置，在粘贴过程中以喷灯对铜片进行加热处理，从一端向另一端粘贴锤实，确保粘贴密实，以保证底部止水铜片施工质量。
1.2垂直缝止水施工面板垂直缝止水施工主要内容包括:接缝混凝土表面处理、PVC棒安装、波形橡胶止水带安装、GB柔形材料填充、GB三合橡胶板安装、土工布与不锈钢罩安装、填充粉煤灰等。
为了防止止水安装后产生绕渗等质量缺陷，在接缝止水施工前必须认真检查混凝土表面是否平整、密实;是否有露筋、蜂窝麻面、起皮、起砂及松动等缺陷存在。
浅析水电站坝体工程中面板裂缝的止水技术
பைடு நூலகம்
面板接缝Ｉ 结｝ 型 ‘ 镤 ｃ 型周边缝／ ｍ
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工 程 技 术
浅析水电站坝体工程 中面板裂缝 的止水技术
李 宗 行
（ 南省 威信 县 水 务 局 ， 南 威 信 ６ ７０ ） 云 云 ５９ ０
摘 要： 本文 主要针 对水 电站 主坝 工程 中面板裂 缝的相 关止 水技 术进行 论述 ， 供参 考 。 仅
袁 １ 水 电站 面板 接 缝 止 水 结 构 类 型 与 工 程 量
铺设 平整 ，按设计 要 求在 垫片 上安 置止 水铜 片。 铜片 间的接 头采用 单面 焊接 ， 接 长度不 搭 小 于 ２ｍ 焊 缝要求 焊接 严密 ， ０ ｍ， 没有气 泡 、 漏 焊 等现象 。
图 ３ 水 电站 主坝 面板 Ｂ型垂 直缝（ ２ ） 面 Ｂ Ｂ剖 （ 单位 ： ｍ ｍ） 同的 规 格 ： Ｄ型缝 、 Ｃ型缝 、 缝 Ｐ Ｃ棒 的 Ｅ型 Ｖ 直 径 为 ｄｌ ｍ Ａ型 缝 为 ￣ ０ ｍ；其 他缝 Ｐ ０ ｍ； Ｏ ｂ ｍ Ｔ 则 为 ￣３ｍ ｂ０ ｍ。在 混 凝 土 基 层 处 理 完 后 ， 将 Ｐ Ｃ棒 嵌 入 接缝 “ ” 内 ， 求 棒 壁 与 缝壁 Ｖ ｖ槽 要 接 合紧 密 、 接头 连接 牢 固并 不得 错位 。 Ｖ Ｐ Ｃ棒 之 间 的接 头在 现场 以热融 方式 连接 。 ２ ． ． ３波形止 水带 的安装 ２ 波形 止水带 的安 装方 法 为： ２ ．１在 擦 干 净 后 的混 凝 土 面上 涂 刷 ．３ ２． Ｓ Ｋ底 胶 ，然 后 将 波形 止 水 带粘 贴 在 混 凝 土 上 ，要求 止水带 中线 与设 计 线 的安装 偏差不 大 于 ５ ｍ。 Ｋ底 胶施 工应 注意 以下 ２ ：Ｓ ａ ｒ Ｓ 点 ａＫ ． 胶 是一 种有机 化 学品 ，在常 温下 它 的适用 期 为 １ １ ｈ 固化 时 间 为 ３ ， ～． ， ５ ｈ 因此 施 工 过 程 中 次 拌合 量不 宜过 多 ， 般一 次 以一 桶 Ａ组 一 ｆｋ） 一桶 Ｂ １ ｋ ） 制 为宜 ；． 制粘 贴 时 ５ｇ 和 （． ｇ ５ 拌 ｂ 控 间， 根据 有关 资料 及试验 显示 ， 胶刷 完静 停 底 ３ ｒｎ 右佣 手触 摸能拉 出约 为 ｌｍ左右 细 ０ ｉ左 ａ ｃ 丝１ 即可粘贴 波形 止水 带 。 ２ ．２ 将 打 孔 后 的 扁 钢 安 放 在 止 水 带 ．３ ２． 上 并作 临时定 位 ，为 了保证 扁钢 与止 水带 及 混 凝 土的 紧密结合 ， 木榔 头轻 轻锤 击扁 钢 ， 用 使 之 与止水 带吻 合 。然后用 电锤 顺着 扁钢 孔 造孔 ， 用风机 把孑 内灰 尘 吹出 ， Ｌ 再在 孔 内注人 微膨 胀型 水泥净 浆 ， 人膨 胀螺 栓 ， 放 在微 膨胀 水泥 浆凝 固之前 紧 固膨胀 螺栓 。为了 防止长 出螺 帽 的螺杠戳 破表 层 盖板 ，长 出的螺 干应
三向变形条件下铜片止水破坏准则研究
三向变形条件下铜片止水破坏准则研究
王立安;傅中志;丁强生;王永生
【期刊名称】《水力发电学报》
【年(卷),期】2024(43)5
【摘要】铜片止水是水工混凝土结构分缝之间最重要的止水构件。
混凝土结构在自重和水荷载作用下,常产生不均匀变形,使结构分缝之间的铜片止水产生拉伸(压缩)、沉陷和剪切三向变形(相对位移)。
铜片止水的安全性取决于三向变形的量值,常通过三个方向的位移单独判断,未考虑三向位移的耦合作用。
本文设计制作了两种尺寸共计40个铜片止水试件,通过三向加载独立控制的试验平台对铜片止水进行了不同拉伸、沉降位移的剪切试验,研究了铜片止水的剪切变形规律和破坏形态,得到了三维位移空间中的破坏包络面,提出了一个三向变位条件下铜片止水的变形破坏准则,可用于铜片止水的安全性判断。
【总页数】9页(P94-102)
【作者】王立安;傅中志;丁强生;王永生
【作者单位】南京水利科学研究院岩土工程研究所;水利部土石坝破坏机理与防控技术重点实验室;中水北方勘测设计研究有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】TV321
【相关文献】
1.三向应力状态下钢纤维混凝土的动态破坏准则研究
2.复杂应力条件下岩石的拉剪变形及破坏准则研究
3.三向受力条件下淡水冰破坏准则研究
4.变形协调条件下非线性破坏准则的加筋土坡临界高度上限解
5.三向位移作用下面板堆石坝周边缝“W”型铜止水变形特性研究
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古洞口面板堆石坝止水铜片连续施工工艺
板堆 石坝止水铜片一次成型就位的连 续施 工模 具及其施 工工 艺，并对 面板 质量 的提 高和 工程 工期 的缩 短进行一 定的探 索 ，
结合在 古洞 口工程 中的应 用，所 总结 的一 些经验可供类似工程参考。 图 ３ 幅，表 １ 个。 【 关键词】面板堆石坝 止水铜片 连 续施 工
一
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维普资讯
小水电 ２０ 年第 ５ （ ０６ 期 总第 １１ ３ 期）
工程 施 工
的性 能 。 因铜焊 接 时 焊 缝 金属 塑性 性 能 降 低 较 大 ， 延伸 率 只 有 ２ ％ ～３ ％ ，与母 材 相 差 较 大 ；另 一 ５ ７ 方 面铜 导热 性强 ，焊接热 影 响区加 宽 、速度 快 ，焊 接 时如 加工 件无 防止 变形 的措施 ，必然会 产 生较 大 变形 ，影 响质 量 。
— —
在古洞 口工程面板止水施工中，通过 自 行设计 的一 套压 模机 具 ，用铜 卷材 在施工 现场 边压 制边 下 放 ，并安装到位 。试验研究和工程生产实践表 明， 这套 自主革新的加工工艺和施工方法 ， 使传统的止 水工艺程序得到 了改进 ，提高 了止水 片的施 工质 量 ，大 大加 快 了施位 ：ｍｍ） 单
２ ）焊缝 的 质 量好 坏 还 需 进 行检 测 。检 测 工 作
比较复杂 ，若出现漏检 ，质量没有办法保证。 ３ ）焊接 后 影 响 了原 有 的 平 整度 ，给后 期 施 工 该 大坝 面板 的铜 止 水 属 于 ｗ 型 （ ３所 示 ） 带来 困难 。 图 ， 这样 的规 格要想 连续 加工成 定 型产 品 ，解 决过 渡 问 ４ ）焊接热影响了已安装在鼻子里的氯丁橡胶 题是个 关 键 问题 。通 过 多 次 试 验 ，取 ７０ ｍ 为过 棒 和 聚 氯 乙 烯 泡 沫 塑 料 。 泡 沫 板 破 损 部 分 还 需 ５ｍ 渡带 ，凸部用 ３ 层圆钢叠加而成 （ ２ ， ７０ ｍ 图 ） 将 ５ｍ 补齐 。 长的过渡带，从凸高为 ５ｍ ０ ｍ，平滑到凸高为 ０ 止。 ５ ）止水 片 焊 接后 的不 平 整会 影 响 混凝 土 的浇 凸部水平角为 ３８，然后用砂轮机将过渡带打磨光 筑质 量 ，从 而 导致 面板混 凝 土裂缝增 加 ，给工 程长 ． 。 滑 。两侧 的控制 用 ５ ｍ×ｌｍ 方 钢焊 接 在 凸 部模 期安 全稳 定运 行带 来 隐患 。 ｍ Ｏｍ 具 的两侧 ，焊 接的部 位及 高度 ，根 据所使 用 的原 动 ６ ）焊缝 增多 ，会增加 作业程 序 ，拖延 工期 。 力而定 。 从 经 济效 益来 看 ： 期 面板 ｗ 型止 水 铜 片共 有 ２７０ ２ｍ，完 成此 ３ 施工工艺 工程量节约了劳动力和材料 ，并缩短了工期。与一 次加工 ３ ｍ止 水 铜 片相 比减 少 了焊 缝 ９６条 ，获得 ０ ３ １ 机 具 布 置 ． 见表 １ ，争取 了工期 。 ） 古洞 口面板堆石坝坡长 ２２ ０ｍ，分为二期施工。 了较好 的经济 效益 （ 表 １ 新老工艺效益比较表 期 面板 坝坡 长 １７ ５ｍ，坡 比为 １１４ ：．，机具 架 设 在 离起点 ２ ｍ处 ，为倾斜状 ，机具与 回填面的夹角为 序号 项 目 传统工艺 新 工艺 ２￣ ０ ，机具尾 部 安 装 ｌ台绞 盘 ，将 定 型卷 材 铜 片 固 １ 劳 动 力 （ 日） 工 １ ９ ６ ４ ６９ ５ 定在 上 面。
面板坝接缝新型防护盖板止水结构试验
Ｋｅ ｙ Ｗｏ ｒ ｄ ｓ ： Ｓ Ｋ ｏ ｎ ｅ — ｐ ａ ｔ ｒ ｐ ｏ ｌ ｙ ｕ ｒ ｅ ａ ； ｗ ａ ｔ ｅ ｒ ｐ ｒ ｏ ｏ ｆ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ； ｆ ａ ｃ ｅ ｓ ｌ ａ ｂ ｊ ｏ ｉ ｎ ｔ ； ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ
Ｅｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ Ｓ ｔ ｕ ｄ ｙ ｏ ｎ ａ Ｎｅ ｗ Ｗａ ｔ ｅ ｒ ｐ ｒ ｏ ｏ ｆ Ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｉ ｎ ＣＦＲＤ＂ ｓ Ｊ ｏ ｉ ｎ ｔ ｓ
Ｓ Ｕ Ｎ Ｚ ｈ ｉ ｈ ｅ ｎ ｇ ， Ｑ ｉ ｕ Ｘ ｉ ａ ｎ ｇ ｘ ｉ ｎ ｇ ， Ｚ Ｈ Ａ Ｎ Ｇ Ｊ ｕ ｎ
摘 要 ：根 据 Ｓ Ｋ手 刮 聚脲 强 度 高 、延 伸 率 大 、耐 老 化 及 施 工 方 便 的 特点 ，提 出 了 面板 接 缝 新 型 防 护 盖 板 止 水 结 构 。
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面板坝铜片止水力学性能的试验研究郝巨涛，岳耀真，吕小彬，贾金生*(中国水利水电科学研究院结构材料研究所)摘要：本文对面板坝的基本止水铜止水的力学性能进行了试验研究，提出了变埋深方法测试铜片与混凝土的粘接强度，得出了有意义的结果。
另外，采用应变片量测方法对铜止水薄壳结构在纯剪切作用下的力学特性进行了研究，为了解铜止水在复杂应力状态下的变形特性提供了依据。
关键词：铜止水；面板坝；力学特性；试验收稿日期：2000-04-20基金项目：国家自然科学基金资助项目(59639250)作者简介：郝巨涛(1961-)，男，中国水利水电科学研究院结构材料研究所高级工程师，从事水工建筑物的止水及防渗研究。
*参加试验工作的还有瞿扬、孙金刚同志。
铜片止水是水工建筑物中的一种常用止水形式，在面板堆石坝中，作为面板接缝的底部止水更是在工程中得到普遍应用。
铜片与混凝土材料之间的粘接强度是铜止水设计中的基本参数，在拉拔试验中，由于这类埋入式构件表面的非均匀应力分布，测出的平均拉拔强度与构件的埋深有很大关系。
实际上对于具体的材料和施工工艺，粘接强度是一个确定的数值。
埋入式铜片在拉拔过程中，粘接表面的受力首先是非均匀地发展，当某点达到粘接强度后，该点的粘接就被破坏，导致粘接面的应力发生重分布(如果埋深足够长)，并按照新的规律继续发展，直至铜片被拔出。
文献[1]曾经进行过这一问题的研究，但是其研究的重点是铜止水的嵌固形式，对粘接强度只进行了一种埋深的试验。
本文进行了不同埋深的铜片拉拔试验，并测出了粘接强度。
铜止水的剪切特性也是一个尚未解决的工程问题，本文在文献[2]的基础上，采用应变片量测试验方法对铜止水鼻子部位的剪切特性进行了试验研究，取得了有意义的结果。
1 铜片材料的基本性能紫铜即纯铜，国内生产的铜片有T1、T2、T3、T4等标号。
本次试验采用铜片的厂家为洛阳铜加工厂，牌号T2，状态为硬(Y)，厚度为1mm，硬度为115HB，抗拉强度436MPa.硬态紫铜可以通过退火方式达到软铜的良好可塑性状态，退火温度一般为550℃～600℃。
此次试验采用简易电炉盘加热方式对铜片进行退火，退火温度约为450℃～500℃，稳定加热时间为30min.将退火后的铜片按照GB的规定进行拉伸实验，可得图1所示的应力-应变关系曲线。
由图1可知，铜片经过退火后，屈服强度为150MPa，屈服拉伸应变为5.8×10-3，极限拉伸强度为431MPa，极限拉伸应变为3.2×10-1。
应变为1.6×10-4时，铜片的初始模量为6.6×104MPa；应变为1.4×10-1时，铜片的模量减小到3×103MPa.图1 铜片应力伸长率曲线2 铜片的粘接性能试验铜片拉拔试验用的混凝土采用常规面板坝混凝土的配合比，见表1.表1 铜片拉拔试验混凝土配合比水灰比525#硅酸盐水泥/(kg/m3)砂/(kg/m3) 小石/(kg/m3) 中石/(kg/m3)DH引气剂/水泥(%)0.45～0.5*320 663 565 565 0.01mm*注：根据砂中含水量调整。
试验采用20cm×20cm×20cm的混凝土立方试件，将10个50 mm×1 mm断面的铜片分别按照2、4、6、8、10、12、14、16、18、20 cm的埋深浇入混凝土试件内。
在标准养护条件下经30d养护后，对10个试件进行拉拔试验，采用两个油压千斤顶对铜片施加拉拔力，加荷速率约为10kN/min.试验中，随着拉拔力的增大，拉拔位移也逐渐增大。
当拉拔力达到某一程度时将不再随拉拔位移的增大而增大，并呈缓慢下降趋势。
这时的拉拔力将主要由摩擦力维持。
试验结束后，首先用埋深为2、4、6cm的试件在垂直于铜片表面的方向进行了抗压试验，测得的抗压强度相应为42.0、35.0、42.1MPa.对埋深为16、18、20cm的混凝土试件顺铜片平面进行了劈拉试验，结果发现18cm试件的铜片被拉断，断裂的位置距离缝口为4cm.16、20cm试件的铜片保持完整。
相应劈裂荷载分别为170.0、141.0、87.5kN.图2 拉拔位移U与平均剪切应力T试验关系图3 铜片埋深D与平均剪切强度T试验关系将拉拔力除以各个试件的铜片与混凝土之间的粘接面积(双面)，即得粘接面的平均剪切强度。
试验得到不同埋深试件的平均剪切应力T(MPa)与拉拔位移U(mm)的关系见图2.各个试件平均剪切强度与各个试件的埋深见图3，从中可以看出试验结果的规律性很好。
这里将铜片埋深趋近于零时的平均剪切强度定义为粘接强度，由图3经过数值回归方法可以确定粘接强度为2.42MPa.平均剪切强度Sa与埋深D之间的试验回归关系为：Sa=2.42-0.22D+(0.079D)2,(r2=0.98).最后，将各试件的出现最大拉拔力时的拉拔位移定义为破坏位移Uf ，它与埋深D的关系如图4所示。
图4 破坏位移Uf与埋深D的关系3 铜止水的剪切模型试验3.1 试验装置及其可靠性检验为了了解铜止水在纯剪切作用情况下的变形特点，这里进行了F型铜止水的剪切试验。
试验装置如图5所示。
试验装置呈水平放置，装置中设有两个(1300～1400)×400×200mm的混凝土块体。
左侧块体为固定块，略长，由型钢框架固定，右侧块体为活动剪切块，在两个千斤顶的水平推力作用下产生水平向的移动。
铜止水具有立腿一侧的翼板埋设在左侧固定混凝土块中，平板一侧的翼板埋设在右侧的活动剪切混凝土块中。
剪切块下垫有6根Φ8×400mm的滚动钢筋，以减小其在滑动过程中的阻力。
为确保剪切块相对于固定块的平行移动，剪切块临空侧边设置了35个Φ3/4英寸的由型钢支撑的滚珠，同时在接缝内的进出口处设置了两个Φ42×90mm的镀锌立管，以防止两个混凝土块相互靠近。
F型铜止水试件长度为1200mm，厚度为1mm，鼻子高为72.5mm，宽25mm，翼板长2×190mm，立腿高60mm.为考察其应变发展情况，在铜止水鼻子段两个立边的底部紧靠弯起点处和鼻子顶部三点，沿轴向布设了间距为100mm的总数为3×13组的应变片。
剪切块首部端面设有两个千斤顶，间距为130mm.由于无法通过反复加压对千斤顶的施力点位置进行调整，为确保应变片完整无损，只能一次性摆放，尽可能确保剪切块产生水平、平行的滑动。
剪切块首部端面设有两个间距为250mm的百分表，以量测剪切块的滑动位移及偏转情况，剪切块的尾部表面还设有监视其抬动情况的百分表。
施加的推力荷载从4kN开始，按照2kN递增。
当推力增加至40kN时，所有应变片均已破坏，试验结束。
图6给出了剪切块在施加荷载过程中的位移发展情况。
从中看出，当作用推力小于30kN时，块体的位移与推力之间基本保持线形关系，块体尾部的翘起最大值为5mm，为位移值的16%，翘起不大。
在进行试验数据分析时，主要是依据推力小于30kN 这一部分数据进行。
1 丝杠；2 工字梁；3 百分表；4 混凝土剪切块；5 钢球；6 混凝土固定块；7 F型铜止水；8 千斤顶；9 滑道图5 铜止水剪切试验装置另外，由图中还发现，当推力小于30kN时，块体左部位移(靠近铜止水一侧)与右部位移的比值基本保持为0.66.当推力达到40kN时，该比值上升为1.0.这些结果表明，剪切块临空面的滚珠支撑刚度不够，剪切块在受力过程中，开始基本是偏向移动，头部的接缝宽度渐渐加宽，当推力超过30kN以后，剪切块又恢复为平行移动。
由剪切块首部两个百分表的间距(250mm)和读数最大差值(5.37mm)可以计算出，剪切块的滑动偏转角度小于1.2°。
根据这一角度和铜止水试件长度可以估算出进出口部位接缝宽度差约为2.5cm.当推力小于30kN时，根据剪切块的平均位移值可以计算出其位移刚度为2.67kN/mm.由于在剪切试验中，铜止水中产生的各类应变一般均呈波动状态，为了对各应变之间的相互关系进行比较，这里采用将分布应变沿轴向积分求出合应变的方法，对各应变的合应变进行对比。
积分按照两点数值积分公式进行，将积分结果乘以铜片厚度即得合应变。
表2给出了不同推力时各部位的合应变数值。
由于铜片右侧立面紧靠剪切滑动块，在剪切过程中，铜片鼻子部分与接缝两侧混凝土面的相互作用对布置在右侧立面底部的应变片数值影响较小，应用该处应变片的读数来评价试验的好坏是比较合适的。
根据试验结果，当作用推力为4kN时，铜片中的应变水平为2×10-5～3×10-5。
将此推力(4kN)与表2中右侧立面的合剪切应变值(0.0496mm2)相比可以给出铜片剪切模量的估计值，为8.06×104MPa.该数值与根据应变水平为1.6×10-4时的拉伸弹性模量6.6×104MPa估算出的剪切模量相比超出2倍。
考虑到剪切推力4kN时铜片的应变水平较小，同时剪切块的各种摩阻力将使铜片实际受到的推力减小，这一偏差是可以理解的，试验结果基本是可用的。
这一结果也说明，在试验数据整理过程中，只能以剪切块的位移值为衡量依据，推力数值仅能作为参考。
图6 压力与剪切块位移试验关系表2 铜止水各部位在不同剪切位移时的合应变数值P/kN U/mm ∑XL/mm2∑YL/mm2∑X YL/mm2∑XT/mm2∑YT/mm2∑XYT/mm2∑XR/mm2∑YR/mm2∑X YR/mm24 1.50 -0.085 -0.052 -0.005 0.025 0.008 -0.035 0.009 -0.001 -0.0506 2.25 -0.142 -0.086 -0.012 0.043 0.015 -0.048 0.010 -0.020 -0.0768 3.00 -0.191 -0.130 0.010 0.078 0.008 -0.057 0.017 0.002 -0.03010 3.75 -0.265 -0.181 0.034 0.108 -0.021 -0.065 0.013 0.012 0.03112 4.49 -0.353 -0.207 0.111 0.137 -0.051 -0.068 0.005 0.001 0.087注：P为千斤顶推力，U为混凝土剪切块平均位移，∑XL、∑XT、∑XR、分别为左、顶、右轴向合应变，∑YL、∑YT、∑YR分别为左、顶、右横向合应变，ΓXYL、ΓXYT、ΓXYR分别为左、顶、右剪切合应变。
3.2 试验结果整理及分析3.2.1 试验数据的整理首先是应变数据的整理。
试验中，应变片量测出的是x,y 以及与x和y相交成45°的c三个方向的应变。
这里x为千斤顶的施力方向(即铜止水的轴向)，y为铜止水的横向(指向左侧)，见图5.根据εx ,εy,εc可以得出剪切应变为：γxy =2εc-εx-εy.在进行试验结果整理时还要计算等效应变εi(1)式中：μ为泊松比。