盖梁的设计与计算
三柱式盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。
图1-1 盖梁正面图（单位：m）二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。
在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。
在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。
在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1） 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：KN T T 5.67005.6721.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×dtc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.d －螺栓外径 PC －螺栓拉力tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432建议施工时取其中值：m KN .6961.029432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：m T /024.986.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 29.024T/m 2[123.1 8.65m 3.1XX1.5m贝雷架截面惯性矩： 0.687mIx ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12＝1554＋296208＝297762cm 2cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计算偏安全）MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算1、受力如图下图，9.755T 0.1794T/m 2抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.7551宽：1.3＋0.12＝1.42m②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2风载体系数：方型为K1＝1.3风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T风力重心高1.8m/2＝0.9m，风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m安全系数6.926/4.941＝1.40可4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
引桥盖梁支架设计计算(抱箍)
引桥盖梁施工支架（抱箍）设计计算1、荷载统计盖梁自重1065KN（砼容重取25KN/m3）,模板重量（底模+侧模+分配梁）95KN，近似的简化为均布线荷载作用在抱箍牛腿上方的横梁上（双肢HN60*20型钢），q=90KN/m.则均布线荷载大小q=(1065+95）/14=82.85KN/m，计算时取盖梁施工支架布置示意图2、承重横梁设计计算抱箍牛腿上承重横梁采用双肢HN60*20型钢，其结构计算简图如下图所示：Array结构计算简图表示-方向支座反力图表示-方向剪力图表示-方向弯矩图表示-方向应力图02/01/2011表示-方向位移图由上述计算可看出，选用2HN60*20型钢作为承重横梁，可以满足施工需要。
3、抱箍设计抱箍采用Q235钢、12mm钢板，抱箍高度为60cm，墩柱直径为D=160cm；两半抱箍对接处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍设计如图示：抱箍设计图2.1 抱箍与墩柱间的摩擦力计算受力计算简图2.1.1 抱箍对墩柱的压应力σ1 公式：μσ1B πD=KF式中：μ—摩擦系数，取0.3；B —抱箍高度，根据抱箍设计图取0.6m ；D —墩柱直径，取1.6m 计算； K —荷载安全系数，取K =1.2 ；F —作用在抱箍上的荷载，计算时取F =650KN ； [σc ]—砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8Ra b ；本工程中墩柱砼设计标号为C30，其轴心抗压强度Ra b =21.0MPa,则0.8Ra b =0.8*21.0=16.8MPa ；代入相关量值得：σ1=0.862 ⅰ＜[σc ] =16.8 MPa 2.1.2 抱箍内应力σ2力的合成图/2120sin Br d Bt πσθθσ=⎰化简得：σ2=σ1r/t式中：t —抱箍钢板厚度，根据抱箍设计则取t=12mm ； r —墩柱半径，此处取r=0.8m ； 代入相关量值得：σ2=57.5 MPa ＜[σQ235] =145MPa2.1.3 σ2=57.5 MPa 时，一半抱箍的伸长量：△L=（σ2/E ）πr 则抱箍加工长度（一半）：L=πr-△L=（1-σ2/E ）πr式中：E —钢材的弹性模量，E=2.06*105MPa ；代入相关量值得：L =（1-σ2/E ）πr=（1-57.5/2.06*105）*3.14*0.8*1000 =2512 mm2.1.4 两半抱箍牛腿腹板处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接，螺栓布置如图示抱箍钢板所受拉力P ： P=σ2*A=57.5MPa*12*600/1000=414KN 螺栓设计拉力Nt ：Nt=Nt b *n=141.1*10=1411KN式中：A —抱箍钢板带的截面面积；Nt b —8.8级M24高强螺栓承载力设计值（受拉），此次取Nt b =141.1 KN ；P ＜Nt ，抱箍螺栓设计合理，可以满足施工使用。
盖梁计算书
计算书一、钢管柱抱箍施工方法1、工程概况盖梁宽为3.32m，中间1.42m宽混凝土结构最高为3.9m，下部混凝土结构最高为2.1m。
双层H700型钢间距为1.9m，30工字钢间距为0.6m,长度为7.5m 标准段H700型钢中间钢管柱跨度为10m，两侧跨度为6m，外侧悬臂3.3m（有2m为工作面）2、施工荷载中间1.42m混凝土均布荷载为3.9*2.6=10.14t/m两侧各0.95m范围混凝土均布荷载为2.1*2.6=5.46t/m施工人员，机具、材料荷载：=2.5kN/m2P1砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P=2.5kN/m22模板自重荷载：=1.5kN/m2P43、30工字钢计算：中间1.42m 101.4+2.5+2.5+1.5=107.6kN/m2*0.6=64.56kN/m两侧0.95m 54.6+2.5+2.5+1.5=61.1kN/m2*0.6=36.66kN/m结果最大应力为40.5MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为0.3mm<3320/400=8.3mm支点反力为80.351KN.80.351+1.2=81.551KN4、H700型钢计算：最大应力为160.2 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为19mm<10000/400=25mm，符合要求。
抱箍处支点反力为846.163KN，钢管柱支点反力为1125.719KN。
5、钢管柱计算钢管柱最大应力为84.952 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为4mm钢管柱基础计算：1125.719/(3.14*0.3*0.3)=3983.4KPa=4MPa<20MPa(混凝土强度)，符合要求。
6、抱箍计算抱箍受竖向力为846.2KN，即该值为抱箍需产生的摩擦力，螺栓数目计算：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中P为高强螺栓的预拉力，取225kNμ摩擦系数取0.3传力接触数目取1.6*1.6*0.5=1.28K为安全系数取1.7[NL]=50.82KN螺栓数目m=846.2/50.82=16.6≈17,实际布置螺栓为24个。
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m ，宽2.1m ，高1.8m ，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m ，两柱中心距7.4m 。
二、总体受力计算1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W 1=43.56×26=1133kN ；2）模板荷载A 、定型钢模板,每平米按1.2kN 计算。
W 2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN ；3）施工人员、机械重量按每平米1kN ，则该荷载为：W 3=11.86×2.1×1=25kN ；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN 。
施工时振动力:W 4=5×3=15kN ；总荷载：W=W 1+ W 2+ W 3+ W 4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m ；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m ，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN ·m ，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm ×10cm 的方木的抗弯模量W x =166.67×10-6m 3，抗剪面积A=0.01m 2单条10#槽钢抗弯模量W x =39.4×10-6m 3，抗剪面积A=12.74×10-4m 2 根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x =20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b 工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m ，最大值为109kN/m ，跨中模拟均布荷载109kN/m ，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W=1500×10-6m3，x单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;σ=M/Wx3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa;三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
桥梁盖梁混凝土计算公式
桥梁盖梁混凝土计算公式
混凝土体积 = 梁的截面积× 梁的长度。
在计算混凝土梁的截面积时，需要考虑梁的宽度和高度。
通常情况下，梁的截面积可以用矩形或梯形的形式来近似计算。
对于矩形截面的梁，截面积的计算公式为：
梁的截面积 = 宽度× 高度。
而对于梯形截面的梁，截面积的计算公式为：
梁的截面积 = (上底 + 下底) × 高度÷ 2。
在确定混凝土梁的长度时，需要考虑梁的跨度以及设计要求的覆盖层厚度等因素。
此外，在计算混凝土梁的强度时，需要根据设计荷载和设计标准来确定混凝土的配合比，以及根据混凝土的抗压强度等级来计算所需的水泥、砂、骨料等材料的用量。
总的来说，混凝土梁的计算公式涉及到多个因素，需要根据具体的工程要求和设计标准来进行综合计算。
在实际工程中，通常需要由专业的结构工程师根据具体情况进行详细的计算和设计。
桥梁盖梁计算方量计算公式
桥梁盖梁计算方量计算公式桥梁是连接两个地方的重要交通工程，而盖梁是桥梁结构中的重要组成部分。
在设计和施工过程中，需要对盖梁的方量进行准确计算，以确保施工质量和工程进度。
本文将介绍桥梁盖梁计算方量的计算公式和相关内容。
一、盖梁方量计算公式。
盖梁的方量计算是根据盖梁的几何形状和尺寸进行的。
一般来说，盖梁的方量计算公式可以按照以下步骤进行：1. 计算盖梁的体积。
盖梁的体积可以通过盖梁的几何形状和尺寸进行计算。
一般来说，盖梁可以看作是一个长方体或梯形体，其体积可以通过相应的公式进行计算。
例如，对于一个长方形盖梁，其体积可以通过长度、宽度和高度进行计算，公式为，V = L × W× H。
2. 考虑盖梁的损耗和浪损。
在实际施工过程中，盖梁的材料可能会存在一定的损耗和浪损。
因此，在计算盖梁方量时，需要考虑这部分损耗，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照一定的损耗率对盖梁的体积进行修正计算。
3. 考虑盖梁的密实度。
盖梁的密实度是指盖梁内部材料的填充程度，对盖梁的方量计算也有一定的影响。
在计算盖梁方量时，需要考虑盖梁的密实度，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照盖梁的密实度对盖梁的体积进行修正计算。
以上是盖梁方量计算的一般步骤和计算公式。
在实际工程中，需要根据具体情况对盖梁的方量进行准确计算，并在施工过程中进行相应的控制和管理。
二、盖梁方量计算的相关内容。
除了计算公式外，盖梁方量计算还涉及到一些相关内容，包括盖梁的设计要求、材料选用、施工工艺等方面。
1. 盖梁的设计要求。
在进行盖梁方量计算时，需要根据盖梁的设计要求进行相应的计算。
盖梁的设计要求包括盖梁的几何形状、尺寸、材料要求等内容，这些都会对盖梁方量的计算产生影响。
2. 盖梁材料选用。
盖梁的材料选用直接影响盖梁方量的计算。
不同的材料具有不同的密度、损耗率等特性，需要在计算公式中进行相应的修正。
在实际工程中，需要根据盖梁的设计要求和施工条件选用合适的材料，并进行相应的方量计算。