周进周出辐流式二沉池工艺设计
双侧堰周进周出辐流二沉池工艺设计要点
1引言二沉池是污水处理厂重要的污水处理构筑物,其主要功能是实现泥水分离、污泥浓缩,保障污水处理厂的污泥回流、排泥和除磷等功能。
常用的有平流式、辐流式和竖流式3种类型的沉淀池,其中辐流式沉淀池在污水处理厂应用较为广泛。
根据进出水布置方式的不同,辐流式沉淀池可分为中进周出式、周进中出式、周进周出式[1],辐流式沉淀池的集水方式主要有内置单侧堰、外置单侧堰和内置双侧堰3种[2]。
研究表明,周进周出二沉池的进出水形式及流态有利于固液分离[3],且在较高回流比的情况下,容积利用率较高,活性污泥有足够的时间进行沉淀[4],在大中型污水处理厂广泛应用。
双出水堰周进周出辐流二沉池这一兼具各种优势的二沉池越来越值得深入研究与应用。
2工程概况2.1用地条件湖光污水处理厂位于湛江市麻章区288省道西侧。
设计近期规模2.5×104m 3/d ,远期规模5.0×104m 3/d 。
根据区域整体规划,该污水处理厂总体用地59976m 2,用地呈现狭长形,东西向最大宽度约160m ,南北向最大长度约488m ,良丰溪从用地南侧横穿而过,厂区实际使用面积仅51916m 2。
根据《城市污水处理工程项目建设标准》(建标198—2022),5.0×104m 3/d 污水厂建设用地指标应为约1.55m 2/(m 3·d )。
本工程实际仅为1.20m 2/(m 3·d ),实际用地仅为建设标准的77%,用地较为紧张。
2.2进、出水水质根据《南粤水更清行动计划(修订本)》(2017—2020年),设计出水水质执行广东省地方标准DB 44/26—2001《水污染物排放限值》一级标准及GB 18918—2002《城镇污水厂污染物【作者简介】翟林（1990~），男，陕西富平人，工程师，从事给水排水工程设计与研究。
双侧堰周进周出辐流二沉池工艺设计要点Key Points of Process Design of Double Side-Weir Inlet and OutletCircular Secondary Clarifier翟林，罗肖肖（广东省冶金建筑设计研究院有限公司，广州510080）ZHAI Lin,LUO Xiao-xiao(Guangdong Metallurgical Architectural Design and Research Institute Co.Ltd.,Guangzhou 510080,China)【摘要】湖光污水处理厂为湛江市重要市政基础设施之一，设计近期规模2.5×104m 3/d ，远期规模5.0×104m 3/d ，采用AAO+AO/双侧堰周进周出辐流二沉池/深度处理工艺。
周边进水式辐流沉淀池的进水设计方法
属元素和有机物指标进行了检测,数据结果表明,投加反冲洗废水后的沉淀池及滤池出水中,铝、铁、镁、钙、铅、锌、镉、汞、锰等金属元素及有机物指标并没有增加,亦即没有形成累积,杂质主要从沉淀池排泥水中排出。
因此直接回收反冲洗废水至反应沉淀池,不会对水处理过程造成 二次污染 。
滤池反冲洗废水直接回收到反应沉淀池,杂质主要在沉淀池中沉淀,作为沉淀池的污泥排出,对沉淀池排泥的处理笔者将另文介绍,最终实现水厂生产废水的 零 排放。
参考文献1 巴宾科夫 论水的混凝 北京:中国建筑工业出版社,19822 [美]拉塞尔 爱尔 卡尔普 水的净化新概念 北京:中国建筑工业出版社,19823 许保玖 给水处理理论与设计 北京:中国建筑工业出版社,19924 王建西 净水厂直接回收滤池反冲洗水的工艺研究 给水排水,1995,21(12)5 Roger C Bales.Surface Chemi stry in Water Treatment:Reactions atthe Solid-Liquid Interface.JAWWA,1986,Nov.:50~666 Peter E Pallo,et al.Recycli ng an d Reuse of Fi lter-Backw ash WaterContaining Al um Sludge.Water S ew age W orks,1972,M ay:123~ 1257 Hubert L Nielsen.Alum Sludge Disposal Problems and Success.JAW WA,1977,June:335~341作者通讯处:柯水洲,袁辉洲 410082,湖南大学土木工程系李 宁,曾富益 长沙市自来水公司 收稿日期:1999 1 25周边进水式辐流沉淀池的进水设计方法吉 宏提要 从流体力学的角度提出了一种周边进水式辐流沉淀池的布水设计方法,即布水槽内水头损失h2不宜超过布水孔处孔口水头损失h1的10%,并介绍了布水槽内及孔口处水头损失的计算方法。
周进周出辐流式沉淀池设计探讨
周进周出辐流式沉淀池设计探讨周边进水周边出水辐流式沉淀池是一种沉淀效率较高的新池型，与传统幅流式沉淀池相比，它具有耐冲击能力强、水力负荷高、沉降历时短、沉淀区容积利用率高、单位水量处理造价低等特点。
所以在水处理工程中的应用越来越广泛。
从流态上观察可知，中心进水时，水流集中于水表面部分，下部的水基本不参与流动，近似于驻流区，有效流动截而仅为上部不大的一个区域。
而周边进水时，水的流动截面增加，流速较中心进水时变慢，流体质团从进水到出水之间在池中停留的时间变长，故从其中沉淀出的固体物质较多，所以提高了沉淀效率，其容积利用率高。
此外由于周进周出沉淀池配水较均匀，使污水进入沉淀区的流速较中心进水小得多，所以有利于悬浮颗粒的沉淀，提高了沉降效率。
周边进水沉淀池与幅流式沉淀池相比，表面负荷提高了1倍(2.45m3/m2·h)，停留时间缩短了30～50%(<1 h)，基建投资降低了30%。
周进周出沉淀池的设计主要有以下几点：1、配水槽与集水槽的设计配水槽与集水槽沿池周布置，两槽合建，共底共壁。
水流由总入口进入外圈配水槽，在配水槽内环槽流动，同时从槽底布水孔沿程配水。
澄清水经内圈集水三角堰进入集水槽，沿集水槽汇入总出口流出。
配水槽与集水槽工艺设计基本要求如下:①要求沿程配水基本均匀，配水均匀性受流量变化以及设计与施工正常误差的影响较小，具有较强的均匀稳定性。
目前一般采用变孔距法，均匀配水也要求各布水孔沿池周同心分布。
②要求周边集水基本均匀，集水堰环应与池周处于同心圆(由于配水槽与集水槽合建，故配水槽净宽B与集水槽净宽B‘之和B＋B'为常数)。
③为了便于施工，槽底宜采用平底(J＝0);布水孔孔径d采用同一规格(一般取d＝100mm )，孔深与底厚相同，沿程不变；槽宽不宜＜0. 3m，即要求B≥0. 3m，B' ≥0. 3m。
④混合液不应在配水槽内发生沉淀，环槽流速V不宜低于0. 3m/s(末端环槽流量Q→0, V＜O. 3m/s不可避免，减小末端槽宽有利于发挥槽底布水孔泄流对沉降的扰动阻碍作用)。
某辐流式二沉池工艺设计(上)
1 引言随着社会的不断发展，尤其是人口的快速增加、城市化与工业化水平的不断提高，随之而来的原始资源型和污染型水资源短缺问题也日益突出。
水资源短缺和水污染加剧所构成的水危机引起了世界各国的关注，治理水污染环境的课题被列入世界环保组织的工作日程。
我们不仅要达到经济的发展，生活水平的提高，还应该做到经济与环境保护协调发展，使人们的生活质量不断提高。
传统的废水处理技术难以满足越来越严格的污水排放标准的要求,而且传统的废水处理厂多数只有负的经济效益，这无疑使许多企业无法承受额外的废水处理费用，经济的发展带来了水资源的日趋短缺，客观上要求废水能够循环再利用。
在社会效益和经济效益最大化的要求下，各种新型的、改良的、高效的废水处理技术就应运而生了。
六十年代初，国外出现了一种向心流二沉池，最大池径可达42.7m。
七十年代，国内先后建成规模不等的几座模型及生产性向心流二沉池。
研究及生产运行表明，该池在水力效率、水力负荷、沉淀历时、耐冲击负荷、技术经济效益等均优于其它类型的二沉池，其主要表现在该池的容积利用率高于普通辐流池50~80%[1]，水力负荷高于普通辐流式二沉池，沉淀历时短至l小时[2,3]等。
向心流二沉池不仅可以新建，而且还适合对原有幅流二沉池的改造、挖掘现有污水处理厂的潜力。
有文献从工程应用角度探讨了该池的特点。
指出：(1) 向心流二沉池的构造适于密度流的特点，克服了短流，减小了“池壁效应”使得整池每△R半径上所能通过的流量是有限的，水流在沉淀区内分布基本均匀，有利于沉淀[2]。
(2) 混合液由池周边分散入流，故入流动能低，入流方向大体与污泥流动方向一致，减少入流搅起污泥和带走轻的絮体的可能性，混合液直接由泥斗短路流出的量少，有利于泥水分离及底泥压缩[4]。
2 水体污染现状2.1 废水排放量逐年增长而污水处理率低我国1993~1995年废水排放量各约为：356亿吨、365亿吨、373亿吨，而2001年废水排放量达到416亿吨，可见废水排放量逐年增加。
二沉池设计
二沉池设计允许最大污泥体积进流量Qsv：（L/㎡·h）500SVI（mL/g）130表面负荷q：清水区h1（m）：0.5最大回流比R：1分离区h2（m）： 1.64761611浓缩时间tE（h）：2池边水深（m）：设计流量Q（m 3/h）：42曝气池X（g/L） 4.5二沉池表面负荷（m 3/㎡·h）：0.69SVI（mL/g）130日处理量（m3/d）：1000校核固体负荷G：148.0496921沉淀时间t(h):2沉淀部分有效水深h2（m）1.38污泥斗上部直径D1（m）： 1.5污泥斗底部直径D2（m）：1污泥斗容积V1(m3)：0.5381987圆锥体上部直径D：8.8圆锥体高度(m)：0.1825圆锥体体积V2(m3)：4.435884542竖直段污泥部分高度(m)： 2.06382421污泥区高度h4(m):2.679336914设超高高度h1（m）：0.2缓冲层高度h3（m）:0.5沉淀池总高度H（m）：（h1+h2+h3+h4）4.75933691时流量（m 3/s）:0.01166667中心进水导流筒流速取值0.6-1.0m/s,本次取值0.6，则导流筒直径D：0.222575798中心进水导流筒B（m）0.1H（m）0.3稳流筒流速控制（m/s）：0.025稳流筒内水流面积㎡:0.933333333二沉池有效沉淀区面积A：59.66二沉池实际表面负荷q：0.703989273验算二沉池固体负荷G：152.061683崔玉川详细计算法(中进周出计算得出二沉池各部分尺寸结论：正常值120-160kg/㎡·d;回流比在60%-120%之间符合要求；二沉池设计计算说明：采用中心进水周边出水辐流表面负荷计算（周雹计算法）0.68池深计算（周雹计算法）3.91。
周进周出辐流式二沉池平面设计改进水力计算探讨_胡大锵
根据近期污水处 理 厂 二 沉 池 的 运 行 情 况 （即 经 验 数
据 ）；二 是 考 虑 “手 册 ”推 荐 的 历 史 背 景 。
如果ｑＨ ＝０．９３ｍ３／（ｍ２·ｈ）系指二沉池的实际 表面负荷，则 其 上 升 流 速 ｖ上 ＝０．２６ ｍｍ／ｓ，而 活 性
污泥动态沉降速 度ｕ０＝０．２２ ｍｍ／ｓ，显 然，ｖ上 ＞ｕ０， 也就 是 说，周 进 周 出 辐 流 式 二 沉 池 取ｑＨ ＝１．４ ｍ３／ （ｍ２·ｈ）偏 大 。 具 体 取 值 ，应 同 时 考 虑 以 下 因 素 ：
年 ２ 月 第 ２ 版 第 ５ 册 表 ５－１３）显 示 ：二 沉 池 （常 规 ）的 ｑＨ ＝０．６～１ｍ３／（ｍ２·ｈ）［原 手 册 推 ［１］ 荐 值 为１～１． ５ｍ３／（ｍ２·ｈ）］。不考虑污 泥 回 流 量。“参 照 本”例
题中取ｑＨ ＝１．４ｍ３／（ｍ２·ｈ），相 当 于 常 规 （即 指 中 心进水辐流式）二沉池的０．９３ｍ３／（ｍ２·ｈ）（以 提 高
（１）随着城镇污水处理厂工业废水所占 比 例 的
增大，难降解物质增多；国家对进入天然水体 中的氨
氮浓度要求趋 于 严 格。 两 者 的 共 同 作 用，均 将 导 致
生化系 统 在 低 负 荷 工 况 下 运 行：早 年 污 泥 负 荷 为
０．２～０．５ｋｇＢＯＤ５／（ｋｇＭＬＳＳ·ｄ）（延 时 曝 气 法 及 合建式曝气池除 外）；而 近 年 来，普 遍 要 求 污 泥 负 荷
３．４ 二 沉 池 校 核 堰 口 负 荷 论 证 及 计 算 总 结 城 镇 污 水 处 理 厂 （含 工 业 废 水 ）辐 流 式 二 沉
池出水溢流堰的设计，通 常 采 用 ９０°三 角 堰，由 水 力
模 型 试 验 ，得 出 流 量 计 算 公 式 为 ：
周进周出二沉池配水槽设计总结
r＝（
h k1 − h f 0.5 ） h k1
式－22
r： 均匀系数 6) 校 核导流 墙裙 ：导 流墙裙 底至 水面高 不 小于 2.5m ，下降 流速 ： Vs ＜ 0.025m/s。 Vs＝q / 0.785〔 / D 2 − ( D − B) 2 ] 式－23
B＝2（b－b1） B： 配水槽宽，m b： 槽宽，m b1： 池壁厚，m D： 池直径，m 参考文献： 参考文献： [1] 张自杰，顾夏声等，排水工程下册（第四版） ，北京：中国建筑工业出版 社，1999，86－88 [2] 聂梅生等，水工业工程设计手册废水处理及再用，北京：中国建筑工业 出版社，2002，255－270 [3] 崔玉川、刘振江、张绍怡等，城市污水厂处理设施设计计算，北京：化 学工业出版社，2004，377 [4] 北京市市政工程设计研究总院主编，给水排水设计手册第5册城镇排水 （第二版） ，北京：中国建筑工业出版社，2003，344 [5] 韩洪军，污水处理构筑物设计与计算，哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社， 2002，105 [6]严煦世，范瑾初等，给水工程（第四版） ，北京：中国建筑工业出版社， 1999，337
1 n（2h + b） ＝ 2 10 K 3 （bh）
2 4 3
式－11
式－12
q1：进入 A’断面流量，m3/s n：粗糙系数，钢砼为 0.013 A’B 段水头损失计算：
h f2＝
1 3
2 2 − 3.77976n 2 q 0 A1/ 3 2 （A1/ 3 − 1 ） 4 2 A1/ 3 + 1 1/ 3 n arctg 〕 × ｛〔 A − + L − b 7/3 I 3 3( A1/ 3 − 1) A2 / 3 + 1 9 A2 / 3 + A1/ 3 + 1 3 3 3
周进周出二沉池设计
周边进（出）水型二沉池的设计才振刚众所周知，城市污水中含有大量的有毒、有害物质，如不加以处理控制，直接排入水体和土壤中，将会对环境造成污染，不仅损害人民的身体健康，还严重制约着工农业生产和城市的发展。
我国的城市污水处理率很低，长年徘徊在10%以下，一些城市的水环境已经恶化，修建大量的城市污水处理厂已迫在眉睫。
在各类城市污水处理工艺中，最具代表性的就是活性污泥法，而在活性污泥法处理系统中，二次沉淀池是保证出水水质的关键构筑物之一。
下面，我结合实际工程，就二沉池的选型、计算探讨如下：一、适用条件沉淀池主要是去除悬浮于水中的可以沉淀的固体悬浮物。
初次沉淀池主要是对污水中以无机物为主体的比重大的固体悬浮物进行沉淀分离。
而二次沉淀池是对污水中以微生物为主体的、比重小的、因水流作用易发生上浮的固体悬浮物进行沉淀分离。
一般来说，二次沉淀池多采用竖流式和辐流式，前者比较适用处理水量不大的小型污水处理厂；后者则适用大、中型污水处理厂。
二、不同类型二沉池设计、运行参数比较一般辐流式和竖流式沉淀池，原污水从池中心进入，在池周边出流，进口处流速很大，程紊流现象，影响了沉淀池的分离效果。
而周边进水型辐流式和竖流式沉淀池与此恰恰相反，原污水从池周边流向池中心，澄清水则从池中心返回到池周边流出，在一定程度上克服了上述缺点。
原污水流入位于池周边的进水槽中，在进水槽底部设有进水孔，再从进水孔均匀地进入池内进行悬浮颗粒的沉淀，从而提高沉淀效率。
根据国外资料介绍，这种沉淀池的处理能力比一般辐流式沉淀池要高出一倍。
沉淀池设计计算时一般以水力负荷来计算有效面积，用固体负荷做较核，在二沉池中尤为重要。
根据国外资料，国外所采用周边进水中心出水和周边进水周边出水的二次沉淀池的水力负荷最大为2.72m3/(m2.h)，最小为1.0m3/(m2.h)，而我国较有代表性的城市污水处理厂中二沉池所采用的水力负荷值，最大为1.19m3/(m2.h)，最小为0.73m3/(m2.h)，由此可以看出，周边进水型二沉池的水利负荷要比普通型二沉池水力负荷平均高出1.72倍。
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周进周出辐流式二沉池的工艺设计4.1 配水系统的设计配水系统的设计是周边进水周边出水辐流式二沉池的关键所在。
周进式辐流式二沉池的只有沿圆周各点的进出水量一至，布水均匀，才能发挥其优点。
而常用的配水系统为配水槽和布水孔。
4.1.1 配水槽的设计目前的配水槽大多采用环状和同心圆状如图，也有牛角配水槽如图。
布水孔的形状分为圆形和方形。
布水孔间距有等距，也有不等距。
图3.3 环状配水槽图3.4 牛角配水槽由于配水槽是混凝土施工，宽度曲线的施工精度不容易保证，牛角配水槽不易实现，因此本次设计选用环形平底配水槽，布水孔孔径和孔距不变的配水系统。
孔径为800mm，孔距为1040mm，并在槽底设短管，且短管长度为50~100mm。
配水槽宽600mm。
根据结构设计分析，配水槽底厚一般为内壁厚度的2倍,分别为0.3m和0.15m。
配水槽和集水槽总宽为(从沉淀池池壁内边计算)δ2B(δ为配水槽内壁和++b集水槽堰壁厚度)。
4.1.2 进水区挡水裙板的设计挡水裙板延伸至水面下1.5m处，以保证良好的澄清絮凝效果。
与池壁的距离与配水槽的宽度相等。
4.2 出水装置的设计出水装置由集水槽和挡板组成。
4.2.1 二沉池集水槽的设计二沉池集水槽是污水沉淀过程中泥水、固液分离的最后一道环节和工序, 在实际的工程设计中, 常见有3 种布置形式: 内置双侧堰式、内置单侧堰式、外置单侧堰式, 见图3.5。
内置单侧堰式、外置单侧堰式均为单侧堰进水, 设计堰上负荷基本一致, 从构造和水力条件来看, 两者没有明显的优劣之分。
内置双侧堰式的集水槽因堰上负荷小、出水水质好而应用较多。
但在最近几年的工程设计与应用中发现双侧堰进水集水槽主要存在2个现象[27]：(1)集水槽两侧水质检测时, 内侧水质优于外侧。
(2) 因集水槽内平衡孔开孔过大使三角堰均匀集水作用降低。
内置双侧堰式内置单侧堰式外置单侧堰式图3.5 二沉池集水槽布置形式在实际运行中, 可常观察到一种现象:靠近池壁的出水溢流堰一侧, 挟带较多的活性污泥絮体杂质, 而内侧出水溢流堰的絮体杂质相对较少。
内侧溢流堰的出水优于外侧溢流堰，因此本设计采用内置单侧堰进水。
集水槽设自由溢流堰，溢流堰严格水平，即可保证水流均匀，又可控制沉淀池水位。
为此溢流堰常采用锯齿形堰，这种出水堰易于加工及安装出水比平堰均匀，池内水位一般控制在锯齿高度的1/2处为宜。
4.2.2 挡板的设计在出口处设置挡板，挡板高出水面0.1~0.15m，挡板淹没深度是沉淀池深度而定，不小于0.25m，一般为0.3~0.4m，挡板位置，距出口为0.25~0.5m。
4.3 辐流式二沉池的一般设计原则辐流式沉淀池一般为圆形，水流沿沉淀池半径方向流动。
池直径在6~60m 之间[28]。
具体设计参数如下:(1) 池直径与有效水深之比6~12；(2) 坡向泥斗的底坡≥0.05；(3) 池径≥16m；(4) 表面负荷≤2.5m3/(m2·h)；(5) 沉淀时间1~1.5h；(6) 池径<20m，一般采用中心传动的刮泥板。
池径>20m，一般采用周边传的刮泥机；(7) 刮泥机转速为1~3r/h，刮泥机外缘线速度≤3m/min；(8) 非机械刮泥时，缓冲层高0.5m。
机械刮泥时，缓冲层高上缘宜高出刮泥板0.3m；(9) 排泥管的直径不应小于200mm；(10) 当采用静水压力排泥时，初次沉淀池的静水头不应小于1.5m；二次沉淀池的静水头，生物膜法处理后不应小于 1.2m，活性污泥法处理池后不应小于0.9m；(11) 沉淀池应设置浮渣的撇除、输送和处置设施。
国内外许多专家学者[29~31]通过实验研究指出:选择合适的沉淀池几何结构参数可以提高沉淀池的处理效率。
二次沉淀池的效率受下列因素影响，包括悬浮物固体浓度(污泥颗粒大小、污泥的密度、进水速度)，流场和构筑物的几何尺寸与挡板的特征。
5 工艺设计计算5.1 主体尺寸计算该辐流式二沉池设计规模与处理35万人生活污水处理厂匹配。
查表5.1得：综合生活污水定额为95~155 L/（cap ·d ），取127 L/（cap ·d ）表5.1 居民生活污水定额和综合生活污水定额 [单位：L/（cap·d ）]注：cap 表示“人”的计量单位居民区生活污水平均日流量s L qN Q /5148640010351278640041=⨯⨯==（5.1）居民区生活污水量变化系数 36.15147.27.211.011.01===Q K z （5.2）则最大设计流量)/(2520)/(7.0)/(7008640036.1103512786400334max h m s m s L qNK Q z ==≈⨯⨯⨯==（5.3）本设计采用4座池 单池最大设计流量 )/(175.0)/(6304252033max s m h m n Q Q ==== （5.4）式中：max Q ——最大设计流量n ——池数（不少于两个） 单池表面积)(3508.16302m q Q A === （5.5）池直径 )(1.2114.335044m AD =⨯==π，取D=25m（5.6）则，实际单池表面积 )(491)(25414.342222'm m D A ≈⨯==π（5.7）实际表面负荷 )/(28.149163023''h m m A Q q ⋅=== （5.8）式中：q ——表面负荷，h m m ⋅23/ 校核堰口负荷： )/(43.4)/(23.22514.36.36306.3'1m s L m s L D Q q ⋅<⋅=⨯⨯==π （5.9）校核固体负荷：)/(138491243630)5.01(24)1(2''2d m kg AQN R q w ⋅=⨯⨯⨯+=⨯+= （5.10）固体负荷在120~150)/(2d m kg ⋅，符合条件 式中：w N ——混合液悬浮物浓度（MLSS ），kg/m 3，取3 kg/m 3设沉淀时间t=1h 澄清区：m t q AQt h 28.1128.1'''2=⨯===（5.11）设污泥停留时间't =1.5h 污泥区高度：)(44.1491)93(5.05.13630)5.01()(5.0)1(''''2m AC N t QN R h u w w =⨯+⨯⨯⨯+=++= （5.12）式中：u C ——底流浓度，kg/m 33/95.0)5.01(3)1(m kg R R N C w u =+⨯=+= （5.13）有效水深：)(4)(72.244.128.1''2'22m m h h h <=+=+= （5.14）径深比19.972.2252==h D （5.15）池直径与有效水深之比6~12，符合条件 设超高3.01=h ，缓冲层5.03=h设泥斗上口直径m d 41=，下口直径m d 22=，泥斗倾斜角度 55 则泥斗高m h 43.15= 池中心与池边落差： )(525.0)2425(05.0)2(14m d D i h =-⨯=-=（5.16）式中：i ——坡向泥斗的底坡≥0.05 池边水深m h h h 22.35.072.232=+=+= （5.17）沉淀池总高)(475.543.1525.022.33.0541m h h h h H =+++=+++= （5.18）图5.1池体主要尺寸示意图5.2 配水系统设计配水槽采用环形平底槽，等距离设布水孔 设计流量h m RQ Q Q /9456305.06303'=⨯+=+= (5.19)设配水槽宽m B 6.0=，水深m H 5.01= 配水槽流速s m BH Q v /9.05.06.0360094536001'≈⨯⨯==(5.20)配水孔平均流速s m G t v m n /71.0201006.1600226=⨯⨯⨯⨯==-μ (5.21)式中：n v ——配水孔平均流速，s m /，一般取0.3~0.8s m /，符合条件t ——导流絮凝区平均停留时间，s ，池周有效水深为2~4m 时，t 取360~720sμ——污水的运动黏度，与水温有关，设水温为 20，则s m /1006.126-⨯=μm G ——导流絮凝区的平均速度梯度，一般可取10~301-s每池配水槽内的孔数5.7308.0414.371.036009454360021'=⨯⨯⨯==D v Q n nπ，取74个(5.22)式中：1D ——孔径，m ，一般取0.05~0.1m ，取0.8m孔距 )(04.174)6.025(14.3)(m nB D l =-⨯=-=π(5.23)絮凝区环形面积 )(9696.454)6.0225(14.342514.34)2(422222m B D D f =⨯-⨯-⨯=--=ππ(5.24)导流絮凝区的平均流度)/(107.59696.45360094536003'2s m f Q v -⨯=⨯==(5.25)核算m G 值)(9.191006.16002)107.5(71.02162322221---=⨯⨯⨯⨯-=-=s t v v G m μ (5.26)m G 值在10~301-s 之间，符合条件式中：1v ——配水孔水流收缩断面的流速，m/s ，εnv v =1，ε为收缩系数，因设短管，取1=ε进水管的设计 进水流速 )/(33.15.0414.3360094543600222''s m D Q v =⨯⨯=⨯=π(5.27)符合条件则进水管直径取500mm 式中：2D ——进水管直径，m进水区挡板裙板伸至水下1.5m 处，以保证良好的澄清絮凝效果。
5.3 出水部分设计采用周边出水槽 水槽宽)(5.0)175.03.1(9.0)(9.04.04.0m Q K b =⨯⨯==安 （5.28）式中：安K ——安全系数，一般取1.2~1.5出水堰的设计采用出水三角堰，设计堰上水头H '=0.05m ，三角堰的角度 90=θ 三角堰上水头（水深）和过流堰宽'B 之间的关系 2tan 2θ=''H B （5.29）则水流过堰宽度m B 1.0=' 单堰过堰流量)/(1018.805.0290tan8.9262.01582tan 2158425252s m H g C q d -⨯=⨯⨯⨯⨯⨯='=θ （5.30）每池应该布置的出水堰总数 （个）9.2131018.8175.042=⨯==-q Q N ，取214个（5.31）环形集水槽宽0.5m ，沿集水槽壁内侧（单侧）布置出水堰。