盖梁抱箍法施工设计计算模板
三柱式盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。
图1-1 盖梁正面图（单位：m）二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。
在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。
在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。
在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
盖梁钢抱箍计算计算书
盖梁钢抱箍计算计算书盖梁钢抱箍计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、荷载组合S1=1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4(Q 1k + Q 2k )=1.2×(1200+50+18.4)+1.4×(20+16)=1572.48kN S2=1.35(G 1k +G 2k +G3k )+0.7×1.4(Q 1k +Q 2k )=1.35×(1200+50+18.4)+0.7×1.4×(20+16)=1747.62kN 取较大值，即荷载设计值S ＝Max[S1，S2]＝Max[1572.48，1747.62]=1747.62kN二、墩柱参数示意图三、钢带验算钢抱箍形式单抱箍钢带宽度B(mm) 800 钢带厚度t(mm)12 两半抱箍接头间隙d(mm)30钢带和墩柱间的摩擦系数μ 0.3 钢带抗拉、压、弯强度设计值f (N/mm 2) 215 钢带弹性模量E(N/mm 2) 206000 螺栓个数n20 螺栓强度等级高8.8级螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm 2) 170 螺栓直径(mm)M22螺栓有效截面积Ae(mm 2)303.41、钢带对墩柱的压应力σ1＝S/(μπBD)=1747620/(0.3×3.14×800×1500)=1.546N/mm 2≤[σ]=14N/mm 2 满足要求。
2、钢带内应力σ2＝σ1D/(2t)=1.546×1500/(2×12)=96.625 N/mm 2≤f=215N/mm 2 满足要求。
3、钢带下料长度L(半个)ΔL=πD σ2/(2E)=3.14×1500×96.625/(2×206000)=1.105mm 钢带下料长度L(半个)＝πD/2-ΔL-d=3.14×1500/2-1.105-30=2323.895mm4、螺栓强度验算钢带所受拉力P=Btσ2=800×12×96.625=927600N=927.6kN螺栓设计拉力N t=nA e f t b=20×303.4×170=1031560N=1031.56kNN t≥P满足要求。
盖梁抱箍法施工计算书
目录1、计算依据 (1)2、专项工程概况 (1)3、横梁计算 (1)3.1荷载计算 (1)3.2力学模型 (2)3.3横梁抗弯与挠度计算 (2)4、纵梁计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2力学计算模型 (3)5、抱箍计算 (4)5.1荷载计算 (4)5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4)5.3两抱箍片连接力P计算 (5)5.4抱箍螺栓数目的确定 (7)5.5紧螺栓的扳手力P B计算 (7)5.6抱箍钢板的厚度 (8)抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m，根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m，盖梁尺寸为12.298×2.2×2.1m，C40砼54.58m³，盖梁两端挡块长度为2.2×（上口0.3m，下口0.4m）×0.6m，C40砼1.06m³。
I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3.1荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=54.48×26KN/m³=1416.5KN挡块钢筋砼自重：G2=1.06×26KN/m³=27.6KN模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2×12.298m×2.2m=54.1KN施工动荷载：G5=2KN/m×12.298m×2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
盖梁模板(抱箍法)施工方案及计算范本
盖梁模板(抱箍法)施工方案及计算目录第一部分盖梁模板(抱箍法)施工方案一、施工方案说明二、盖梁抱箍法结构设计三、主要工程材料数量汇总表四、模板安装要求五、模板拆除六、安全注意事项七、墩帽混凝土浇筑要求八、安全管理:九、应急预案第二部分盖梁抱箍法施工方案检算计算一、施工方案检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算六、抱箍体下支销受力计算七、抱箍与36b型工字钢支点焊接验算第三部分盖梁模板支撑平面、立面、剖面图、抱箍详图第一部分盖梁模板(抱箍法)施工方案图一、施工方案说明1、概况立基路(东岳路—塔基路)新建工程2#桥桥长为37.04米(10+10+10),共有2支桥墩盖梁,墩为柱式结构(墩柱直径为1000mm钢筋砼结构,分六支柱式结构),墩柱上方为盖梁,盖梁长为28.689米,宽1.60米,高为1.0米的钢筋砼结构,如图1-1,由于桥墩柱高度不大,最大高度为 1.8—2.50米,本工程墩柱盖梁拟采用墩柱抱箍法施工,盖梁砼约为45.9m3。
图1--1 盖梁正截面（单位：厘米）#桥桥墩盖梁平面图2、方案编制依据(1)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2020；(2)、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-991(3)、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-991(4)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2020)(5)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2020)(6)、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB5020202020(7)、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2020(8)、《木结构设计规范》(GB 50005)(9)、《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》(GB/T 5293)(10)、《低合金钢埋弧焊用焊剂》(GB/T 12470)(11)、立基路(东岳路—塔基路)新建工程2#桥施工图设计文件二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模18mm胶木板,面模厚度为18mm,在侧面板外设6*9方木作为背带并采用间距0.3m 作竖带处理,竖带高1.3m；在竖带上下各设一条(分二支)的钢管作横向支模,并在φ48的模向支模上进行φ12栓杆作拉杆,设计三道,模向间距为1.60米,在模向钢管外设φ48的钢管斜撑(二道),支撑在梁底横梁上。
三柱盖梁抱箍法实用模板及支撑体系设计计算书
盖梁模板及支撑体系设计计算书（一）、盖梁工程概况本工程全线共七座桥梁，盖梁共40个，均为三柱式墩结构。
各部分尺寸各桥相同，分别为：长15.2m，宽1.6m，高1.4m，混凝土33.2m³。
柱间距5.5m，两侧悬臂1.5m。
计划防震挡块同盖梁一起浇筑。
如图所示：（二）、盖梁抱箍施工法结构设计1、侧模设计侧模为专用大钢模，面板采用δ=6mm的Q235钢板，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、竖肋均采用[10槽钢，边肋为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
整座盖梁侧模每侧设置16道拉杆梁，上下各有一道拉杆保证侧模稳定性。
2、底模设计底模模为专用大钢模，面板δ=6mm，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、横肋（顺桥向）均采用[10槽钢，边肋在底部主要受力区采用等边角钢L100×10，其余部分为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
3、横梁（顺桥向）采用[10槽钢立放，优先布置底模接缝处及薄弱处，然后再加密布置。
最大间距50cm。
4、主支撑梁（纵梁）主梁采用28b工字钢，长度16m，安装在三个抱箍之上，承受盖梁施工的全部荷载。
5、抱箍抱箍由两块半圆形高度为50cm的钢板（δ=10mm）制作而成。
两片抱箍间采用M20高强螺栓连接，每侧16颗，共计32颗。
与混凝土的接触面贴合一层2~3mm 厚度的橡胶垫。
紧固高强螺栓使抱箍产生对墩柱混凝土面的侧压力产生摩擦力，为主梁提供足够的支座反力。
6、防护栏杆与工作平台（1）在横梁上每隔3条横梁焊接一根竖向钢筋，长度50cm。
当横梁安装完毕时，将长度1.2m的钢管（Φ50×1.5），再沿纵向安装栏杆。
钢管间连接采用扣件连接。
（2）在横梁悬臂端放置竹胶板或竹踏板，方便作业人员走行。
（三）、盖梁抱箍法施工设计图图01 《桥墩盖梁模板支撑体系设计图》图02 《盖梁模板设计图（一）》图03 《盖梁模板设计图（二）》（含抱箍设计图）（四）、主要材料数量汇总表表1 盖梁施工支撑体系材料统计表（五）、设计简算说明1、设计计算原则（1）、满足结构受力的安全性。
盖梁抱箍法施工计算书
目录1、计算依据 ................................................. 错误!未指定书签。
2、专项工程概况.............................................. 错误!未指定书签。
3、横梁计算 ................................................. 错误!未指定书签。
3.1荷载计算........................................... 错误!未指定书签。
3.2力学模型........................................... 错误!未指定书签。
3.3横梁抗弯与挠度计算................................. 错误!未指定书签。
4、纵梁计算 ................................................. 错误!未指定书签。
4.1荷载计算........................................... 错误!未指定书签。
4.2力学计算模型....................................... 错误!未指定书签。
5、抱箍计算 ................................................. 错误!未指定书签。
5.1荷载计算........................................... 错误!未指定书签。
5.2抱箍所受正压分布力Q计算 ........................... 错误!未指定书签。
5.3两抱箍片连接力P计算............................... 错误!未指定书签。
5.4抱箍螺栓数目的确定................................. 错误!未指定书签。
三柱盖梁抱箍法模板及支撑体系设计计算书
盖梁模板及支撑体系设计计算书（一）、盖梁工程概况本工程全线共七座桥梁，盖梁共40个，均为三柱式墩结构。
各部分尺寸各桥相同，分别为：长15.2m，宽1.6m，高1.4m，混凝土33.2m³。
柱间距5.5m，两侧悬臂1.5m。
计划防震挡块同盖梁一起浇筑。
如图所示：（二）、盖梁抱箍施工法结构设计1、侧模设计侧模为专用大钢模，面板采用δ=6mm的Q235钢板，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、竖肋均采用[10槽钢，边肋为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
整座盖梁侧模每侧设置16道拉杆梁，上下各有一道拉杆保证侧模稳定性。
2、底模设计底模模为专用大钢模，面板δ=6mm，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、横肋（顺桥向）均采用[10槽钢，边肋在底部主要受力区采用等边角钢L100×10，其余部分为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
3、横梁（顺桥向）采用[10槽钢立放，优先布置底模接缝处及薄弱处，然后再加密布置。
最大间距50cm。
4、主支撑梁（纵梁）主梁采用28b工字钢，长度16m，安装在三个抱箍之上，承受盖梁施工的全部荷载。
5、抱箍抱箍由两块半圆形高度为50cm的钢板（δ=10mm）制作而成。
两片抱箍间采用M20高强螺栓连接，每侧16颗，共计32颗。
与混凝土的接触面贴合一层2~3mm厚度的橡胶垫。
紧固高强螺栓使抱箍产生对墩柱混凝土面的侧压力产生摩擦力，为主梁提供足够的支座反力。
6、防护栏杆与工作平台（1）在横梁上每隔3条横梁焊接一根竖向钢筋，长度50cm。
当横梁安装完毕时，将长度1.2m的钢管（Φ50×1.5），再沿纵向安装栏杆。
钢管间连接采用扣件连接。
（2）在横梁悬臂端放置竹胶板或竹踏板，方便作业人员走行。
（三）、盖梁抱箍法施工设计图图01 《桥墩盖梁模板支撑体系设计图》图02 《盖梁模板设计图（一）》图03 《盖梁模板设计图（二）》（含抱箍设计图）（四）、主要材料数量汇总表（五）、设计简算说明1、设计计算原则（1）、满足结构受力的安全性。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工计算书Last revision on 21 December 2020目录抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为，根据模板拼缝位置按照间距布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距，盖梁尺寸为××， C40砼，盖梁两端挡块长度为×（上口，下口）×，C40砼。
图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=×26KN/m3=挡块钢筋砼自重：G2=×26KN/m3=模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2××=施工动荷载：G5=2KN/m××=,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
横梁自重G6=××27=横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=++98+×2+=每根横梁上所受荷载：q1= G7/15=27=作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q1/==m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
力学模型图2 力学模型分配梁抗弯与挠度计算由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：Mmax=q2l2/8- q2l12/2=××2=·m图3 分配梁弯矩示意图Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=①抗弯计算σ= Mmax/W= ×103=＜［σ］=170Mpa结论：强度满足施工要求。
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盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明1计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。
3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
二、侧模支撑计算1荷载计算（按最大盖梁）砼浇筑时的侧压力：P=K Y h式中：K---外加剂影响系数，取 1.2 ;丫---砼容重，取26kN/m；h--- 有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20C考虑。
贝v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X）.015=0.6mF m= K Y h=1.2 X26X0.6=19kPa砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
贝U: Pn=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：X H-h）+Pn>h/2=23 X2+23X0.6/2=53.9kN2、拉杆拉力验算拉杆（0 20圆钢）间距1.2m, 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
有：2P=P m 则d = （T1+T2）/A=1.2P/2 n r=1.2 X53.9/ （2nX0.01 2）=102993kPa=103MPa<[d ]=160MPa（可）3、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长|0=2.2m,砼侧压力按均布荷载q o 考虑。
竖带［14b的弹性模量E=2.1 xiO5MPa惯性矩lx=609.4cm 4;抗弯模量Wx=87.1cm3®=23X1.2=27.6kN/m2 2最大弯矩：q 0l 0/8=27.6 >2.7 /8=25kN m-6d = M maJ2W<=25/(2 >87.1 >0 )=143513~ 144MPa<[d w]=160MPa(可)亠宀 4 4 8 -8 挠度：f ma>= 5q 0l 0 /384 >2 >Elx=5 X27.6 X2.7 /(384 >2>2.1 X10>609.4 >0 )=0.0075m 〜[f]=l 0/400=2.0/400=0.005m4、关于竖带挠度的说明在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。
为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑。
钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。
因此，竖带的计算挠度虽略大于允许值，但实际上由于上述原因和措施，竖带的实际挠度能满足要求。
三、横梁计算采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。
在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。
故共布设横梁124 个，特制钢支架6个(每个钢支架用工16型钢18m)o盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。
1、荷载计算(1)盖梁砼自重：G=216.7m >26kN/m =5634.2kN(2)模板自重：G=520kN (根据模板设计资料)(3)侧模支撑自重：G=96X0.168 >2.9+10=57kN(4)三角支架自重：G=8>2=16kN(4)施工荷载与其它荷载：G=20kN横梁上的总荷载：G=G+G+G+G+G=5634.2+520+57+16+20=6237.2kNq H=4431/26.4=126.8kN/m横梁采用0.4m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载G' =126.8 X).4=50.7kN作用在横梁上的均布荷载为：q H' = G H' /l H=50.7/2.2=23kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为 2.4m)2、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1 X05MPa惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3 最大弯矩：q H' I H /8=28 X2.4 /8=20kN -m-6d = M ma>/W<=20/(140.9 X10 )=141945~ 142MPa<[d w]=160MPa (可)最大挠度：f maF 5 q H ' l H 4/384 X EI=5 X28 X2.4 4/(384 X2.1 X108X1127 X 10-8)=0.0051m<[f]=l 0/400=2.2/400=0.006m ( 可)四、纵梁计算3000cm»500cm,加强弦纵梁采用单层四排，上、下加强型贝雷片(标准贝雷片规格: 杆高度10cm)连接形成纵梁，长30mo1、荷载计算(1)横梁自重：G=4.6 >0.205 >56+3XI8>0.205=64kN(2)贝雷梁自重：G= (2.7+0.8 >+1+2X3>.205 )>40=237kN纵梁上的总荷载：G=G+G+G+G+G+G+G=5634.2+520+57+16+20+64+237=6538kN纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q:q= G z/L=6538/49.26=133kN/m2、结构力学计算结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。
(1)计算支座反力R C：第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度魚拉移量城—謬T~TsF第二步：计算C点支座反力R C作用下的弯矩与挠度fc =第三步：由C点位移为零的条件计算支座反力RC 由假定支座条件知：刀f c=04S£2 丽 3S4£?"(2)计算支座反力皿、F B由静力平衡方程解得(3) 弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图:(4) 纵梁端最大位移^o(2Z)^ ^o^+3_a^_24EI (2/r(2/y=----- -- (_"5" + 一、— 1) 24EI 4/1 护=酬42油xB 6x4 2° +罗曲沪 24H1 C 4x9a + 3x93=-648q/EI ( J )qa=8. 82 q求莓;」一2逊扑十卑(2『尸__田/十则厂+ 16?=47氏直=R 总二q2(+)24、纵梁结构强度验算(1)根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，代入q后M=8.82q=8.82 >133=1173kN(2)贝雷片的允许弯矩计算查《公路施工手册桥涵》第923页，单排单层贝雷桁片的允许弯矩[M o]为975kN m 则四排单层的允许弯矩[M]=4 >975X).9=3510 kN(上下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值)故：M=1173kN・m< [M]=3510 kN -m 满足强度要求5、纵梁挠度验算(1)贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1 xi05MPa惯性矩：I=Ah >h/2=(25.48 X2用)XI50X150/2=2293200cm4(因无相关资料可查，进行推算得出)(2)最大挠度发生在盖梁最大横向跨中部位8 -8f ma>=648q/EI=648 X33/(2.1 X0 >2293200 X0 )=0.018m[f]=L/2/400=20.82/2/400=0.026m由于f max<[f]，计算挠度能满足要求。
五、抱箍计算(一)抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力F A=R=[2(l+a)-8.31]q/2=[2(9+4.5)-8.31] X133/2=1672kNR c=8.31q=8.31 X33=1105kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算(1)螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1242kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第页：M24螺栓的允许承载力：[N L]=P卩n/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;卩---摩擦系数，取0.3 ;n--- 传力接触面数目，取1;K--- 安全系数，取1.7。
贝[N L]= 225 >0.3 x1/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N /[N L]=1242/39.7=31.3〜32个，取计算截面上的螺栓数目m=32个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P' =N/44=1242/32=38.8KN ~ [N L】=38.7kN故能承担所要求的荷载。
(2)螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取卩=0.3计算抱箍产生的压力F b= N/卩=1242kN/0.3=4140kN由高强螺栓承担。
贝y：N =R=4140kN抱箍的压力由32条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为N=P b/44=4140kN /42=130kN<[S]=225kNd =IN' /A= N ' (1-0.4m 1/m) /A式中：N'---轴心力m 一所有螺栓数目，取：66个2A--- 高强螺栓截面积，A=4.52cmd =N /A= P b (1-0.4m 1/m) /A=5573 x(1-0.4 >66/42)/66 >4.52 X10-4=117692kPa=118MPa v [ d ]=140MPa故高强螺栓满足强度要求。
(3)求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M=U1 N >L1U1=0.15钢与钢之间的摩擦系数1_1=0.015 力臂M=0.15 X133X).015=0.299KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为10 °M=y 1X N cos10 ° X+N' sin10 ° X[式中l_2=0.011 (L 2为力臂)]=0.15 M33>Cos10 ° 0.011+133 X sin1O ° 0(011 =0.470(KN m)M=M+M2=0.299+0.470=0.769(KN m)=76.9(kg -m)所以要求螺栓的扭紧力矩M> 77(kg m)(二)抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P=21N=21 ^33=2793 ( KN抱箍壁采用面板3 16mm的钢板，抱箍高度为1.734m。