衡重式挡土墙墙身设计12m全解
衡重式挡土墙验算断面六
衡重式挡土墙验算一、原始条件:1、墙身尺寸:墙身总高: 12.000(m) 上墙高: 4.800(m)墙顶宽: 1.300(m) 台宽: 1.200(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.400下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250 采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.600(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000 墙底倾斜坡率: 0.000:1下墙土压力计算方法: 力多边形法2、物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 30.400(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 17.200(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 20.000(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 30.000(度)3 、坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 7.800 0.000 1第1个: 距离1.000(m),宽度3.200(m),高度3.400(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 402.5(m)二、验算内容1.、第1种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 12.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 12.680(度)Ea=274.630 Ex=122.866 Ey=245.613(kN) 作用点高度 Zy=1.719(m)，因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=23.830(度) 第1破裂角=12.680(度)Ea=235.077 、Ex=137.410 Ey=190.735(kN)、作用点高度 Zy=2.069(m)，计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角： 35.701(度)、Ea=171.889、Ex=170.959、 Ey=17.859(kN) ，作用点高度 Zy=3.086(m)墙身截面积 = 40.086(m2) 重量 = 921.972 kN，衡重台上填料重 = 90.814(kN) 重心坐标(2.841,-2.473)(相对于墙面坡上角点)。
重力式挡土墙衡重式挡土墙
重⼒式挡⼟墙衡重式挡⼟墙重⼒式挡⼟墙重⼒式挡⼟墙，指的是依靠墙⾝⾃重抵抗⼟体侧压⼒的挡⼟墙。
重⼒式挡⼟墙可⽤块⽯、⽚⽯、混凝⼟预制块作为砌体，或采⽤⽚⽯混凝⼟、混凝⼟进⾏整体浇筑。
半重⼒式挡⼟墙可采⽤混凝⼟或少筋混凝⼟浇筑。
重⼒式挡⼟墙可⽤⽯砌或混凝⼟建成，⼀般都做成简单的梯形。
它的优点是就地取材，施⼯⽅便，经济效果好。
所以，重⼒式挡⼟墙在我国铁路、公路、⽔利、港湾、矿⼭等⼯程中得到⼴泛的应⽤。
常见的重⼒式挡⼟墙⾼度⼀般在5?6m以下，⼤多采⽤结构简单的梯形截⾯形式，对于超⾼重⼒式挡⼟墙（⼀般指6m以上的挡墙）即有半重⼒式、衡重⼒式等多种形式，如何科学地、合理地选择挡⼟墙的结构形式，是挡⼟墙技术中的⼀项重要内容。
由于重⼒式挡⼟墙靠⾃重维持平衡稳定，因此，体积、重量都⼤，在软弱地基上修建往往受到承载⼒的限制。
如果墙太⾼，它耗费材料多，也不经济。
当地基较好，挡⼟墙⾼度不⼤，本地⼜有可⽤⽯料时，应当⾸先选⽤重⼒式挡⼟墙。
重⼒式挡⼟墙⼀般不配钢筋或只在局部范围内配以少量的钢筋，墙⾼在6m 以下，地层稳定、开挖⼟⽯⽅时不会危及相邻建筑物安全的地段，其经济效益明显。
重⼒式挡⼟墙的尺⼨随墙型和墙⾼⽽变。
重⼒式挡⼟墙墙⾯胸坡和墙背的背坡⼀般选⽤1: 0.2?1: 0.3，仰斜墙背坡度愈缓，⼟压⼒愈⼩。
但为避免施⼯困难及本⾝的稳定，墙背坡不⼩于1: 0.25，墙⾯尽量与墙背平⾏。
对于垂直墙，当地⾯坡度较陡时，墙⾯坡度可有1: 0.05?1: 0.2，对于中、⾼挡⼟墙，地形平坦时，墙⾯坡度可较缓，但不宜缓于1: 0.4。
采⽤混凝⼟块和⽯砌体的挡⼟墙，墙顶宽不宜⼩于0.4m ;整体灌注的混凝⼟挡⼟墙，墙顶宽不应⼩于0.2m;钢筋混凝⼟挡⼟墙，墙顶不应⼩于0.2m。
通常顶宽约为H/12,⽽墙底宽约为（0.5?0.7 ）H,应根据计算最后决定墙底宽。
当墙⾝⾼度超过⼀定限度时，基底压应⼒往往是控制截⾯尺⼨的重要因素。
为了使地基压应⼒不超过地基承载⼒，可在墙底加设墙趾台阶。
衡重式挡土墙计算书
衡重式挡土墙计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规X与参考书目：《水工挡土墙设计规X》(SL379－2007)，以下简称《规X》《水工建筑物荷载设计规X》(DL 5077－1997)《水工挡土墙设计》(中国水利水电)2．断面尺寸参数：墙顶宽度B1 = 0.60m，前趾宽度B2 = 0.40m，衡重台宽度B3 = 2.90m墙身高度H = 4.70m，上墙高度H1 = 3.60m，墙趾高H2 = 0.70m上墙背坡比= 1 : 0.300，下墙背坡比= 1 : 0.750，墙面坡比= 1 : 0.250 挡土墙底板前趾高程＝0.00 m，底板底部坡比＝0.000 : 1墙前填土顶面高程▽前地＝4.00 m，墙前淤沙顶面高程▽沙＝3.00 m 3．设计参数：挡土墙的建筑物级别为4级。
抗震类型：非抗震区挡土墙。
水上回填土内摩擦角φ＝32.00度，水下回填土内摩擦角φ' ＝32.00度墙背与填土摩擦角δ＝17.50度回填土凝聚力C ＝15.00kN/m2采用等代内摩擦角法计算粘性填土土压力。
地基土质为：松软墙底与地基间摩擦系数f ＝0.304．回填土坡面参数：回填土表面折线段数为：0段折线起点距墙顶高差＝0.00 m填土面与水平面夹角β＝0.00度原地面线水平角θ＝30.00度，原地面与填土摩擦角δr ＝18.00度5．材料参数：回填土湿容重γs＝18.00kN/m3，回填土浮容重γf＝10.00kN/m3墙身材料容重γq＝24.00kN/m3墙身材料容许压应力[R a] ＝500.00 kPa，墙身材料容许剪应力[R j] ＝110.00 kPa墙身材料容许拉应力[R l] ＝150.00 kPa，地基允许承载力[σo] ＝350.00 kPa 6．荷载计算参数：冰层厚度T b＝0.00 m，静冰压力系数＝0.000计算浪压力时采用的位置类型：内陆峡谷水库风区长度D ＝0.000 m，墙前河（库）底坡度i ＝1 : 100.00重现期为50年的年最大风速v o＝24.000 m/s多年平均的最大风速v o' ＝30.000 m/s冻胀墙体变形系数m o＝0.700，冻胀量Δhd＝30.00 mm地震动态分布系数为梯形分布，最大值αm＝2.00三、计算参数：程序采用库伦主动土压力公式计算土压力，计算公式如下：E ＝0.5×γ×H2×K aE x＝E×cos(ε＋δ)E y＝E×sin(ε＋δ)K a＝cos2(φ－ε)/cos2ε/cos(ε＋δ)/{1+[sin(φ＋δ)sin(φ－β)/cos(ε＋δ)/cos(ε－β)]0.5}2（《规X》式-2）式中：E为作用于墙背的主动土压力，作用点为距墙底1/3高处，方向与水平面成(ε＋δ)夹角K a为主动土压力系数ε为墙背与铅直面的夹角，ε＝36.87度当墙后填土为黏性土，粘聚力C=15.00kN时：采用等值内摩擦角法计算主动土压力。
衡重式挡墙设计计算使用说明书
tan 1'
0.2
1.33 4
1' 28
即假想墙背的倾角为 28 度。
根据《公路路基设计手册》表 3-2-2 第一类计算公式计
1 2
其中：
arcsin
sin sin
路基填土水平，填土水平坡角为 0 度，故公式可以简化为如下形
式：
i
i
1 2
90
带入数据计算可以得到，第二破裂面的倾角为：
正应力满足要求。
剪应力验算：
H2 0.4 N2
B2 107.91 0.4 555.8
3.28 34.89kPa 80kPa
剪应力验算满足要求。
3.5 稳定性验算 抗滑移稳定性验算：
9
Kc1
N2 f1 555.8 0.3 1.55 1.30 H2 107.9
Kc2
f
cos2 B
EX 1 f tan 1 tan j tan W tan
1 2
B2
tan
tan
f
f
带入数据，计算可以得到：
f 15kPa
由《路基》表 3-3-22 可以得到，片石挡墙抗剪承载力容许值为
80kPa，截面的抗剪强度明显满足要求。
3.基顶截面强度和稳定性验算
3.1.破裂角计算
荷载作用位置：
Z1y
H1 3
h0 3K1
带入数据，计算可以得到：
Z1y 1.285 竖向力到挡墙仰斜部分墙趾的力臂大于横向力对墙趾的力臂，且
竖向力大于横向力，所以，土压力对片石挡墙的弯矩为负值，上墙截
面的抗倾覆稳定性不需要验算。
2.1.3 上墙截面强度验算
衡重式挡墙结构的作用力是作用在第二滑动面或是假想墙背上 的，在计算截面的稳定性时，要将压力以实际墙背与土体无相对滑动 的原则等效到真实墙背上。
衡重式挡土墙墙身设计12m全解
衡重式挡土墙墙身设计12m 衡重式挡土墙验算[ 执行标准：公路] 计算项目：衡重式挡土墙1原始条件墙身尺寸:墙身总高: 12.000(m) 上墙高: 4.000(m) 墙顶宽: 0.600(m) 台宽: 2.500(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.100 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.500 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.700(m) 墙趾台阶h1: 1.000(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙踵台阶b3: 0.600(m) 墙踵台阶h3: 1.000(m) 下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.300 砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5 石料强度: 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 22.000( 度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 11.000( 度)地基土容重: 19.800(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 300.000(kPa)墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000( 度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 12.500 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 汽车-超20级(计算荷载)地面横坡角度: 0.000( 度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m)基础类型: 钢筋混凝土底板基础悬挑长度: 1.200(m)根部高度: 0.750(m)端头高度: 0.500(m)榫头宽度: 0.000(m)榫头高度: 0.000(m)基础容重: 23.000(kN/m3) 钢筋容许拉应力: 150.000(MPa) 混凝土容许主拉应力: 0.530(MPa)混凝土容许剪应力: 0.800(MPa) 钢筋合力点到基底距离: 50(mm)第1 种情况: 计算荷载[ 土压力计算] 计算高度为12.000(m) 处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角= 34.000( 度)汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离经计算得，路面上横向可排列=0.600(m) 此种车辆4 列布置宽度= 7.198(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 6.700 0.300 15.000 15.00002 8.500 0.300 15.000 0.00003 6.700 0.600 60.000 60.00004 8.500 0.600 60.000 0.00005 6.700 0.600 60.000 60.00006 8.500 0.600 60.000 0.00007 6.700 0.600 70.000 70.00008 8.500 0.600 70.000 0.00009 6.700 0.600 70.000 70.00010 8.500 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=7.198(m) 分布长度L0=15.309(m) 荷载值SG=1375.000(kN) 换算土柱高度h0 = 0.657(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角：36.650( 度)Ea=252.694 Ex=84.906 Ey=238.003(kN) 作用点高度Zy=1.498(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=34.002( 度) 第1破裂角=34.000( 度)Ea=164.282 Ex=91.862 Ey=136.199(kN) 作用点高度Zy=1.498(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角= 40.722( 度) 汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车4列布置宽度= 13.230(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000第3列车中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 6.700 0.300 15.000 15.00002 8.500 0.300 15.000 15.00003 6.700 0.600 60.000 60.00004 8.500 0.600 60.000 60.00005 6.700 0.600 60.000 60.00006 8.500 0.600 60.000 60.000 07 6.700 0.600 70.000 70.000 088.500 0.600 70.000 70.000 09 6.700 0.600 70.000 70.000 108.5000.60070.00070.000第 4列车 :轮号 中点距全部轮压 (kN) 破裂体上轮压 (kN)路边距离 (m) 轮宽 (m)01 9.800 0.300 15.000 15.00002 11.600 0.300 15.000 15.00003 9.800 0.600 60.000 60.00004 11.600 0.600 60.000 60.00005 9.800 0.600 60.000 60.00006 11.600 0.600 60.000 60.00007 9.800 0.600 70.000 70.00008 11.600 0.600 70.000 70.00009 9.800 0.600 70.00070.0001011.6000.600 70.000 70.000布置宽度 B0=13.230(m) 分布长度 L0=19.928(m)荷载值SG换算土柱高度 h0 = 0.439(m)按力多边形法计算得到 : 破裂角： 39.469( 度 )Ea=431.955 Ex=431.948 Ey=-2.337(kN)作用点高度 Zy=3.376(m)墙身截面积 = 49.400(m2) 重量 = 1136.200 kN衡重台上填料重 = 178.504(kN) 重心坐标 (2.635,-1.894)( 相对于墙面坡上角点 ) ( 一 ) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300 因墙下基础为钢筋混凝土底板，所以需要验算基础底面的滑移稳定性 基础截面积 = 5.400(m2) 基础重量 Wj= 124.200 kN 滑移力 = 523.810(kN) 抗滑力 = 477.589(kN) 滑移验算不满足 : Kc = 0.912 <= 1.300 ( 二 ) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾 , 墙身重力的力臂 Zw = 3.508 (m) 相对于墙趾 ,上墙 Ey 的力臂 相对于墙趾 ,上墙 Ex 的力臂 相对于墙趾 ,下墙 Ey 的力臂 相对于墙趾 ,下墙 Ex 的力臂基础为钢筋混凝土底板，验算挡土墙绕基础趾点倾覆稳定性基础截面积 = 5.400(m2) 基础重量 Wj= 124.200 kN 基础重心距离基础趾点的水平距离 =3.792(m)倾覆力矩 = 2723.776(kN-m) 抗倾覆力矩 = 7894.303(kN-m) 倾覆验算满足 : K0 = 2.898 > 1.500( 三 ) 地基应力及偏心距验算 基础为钢筋混凝土底板，验算底板下的偏心距及基底压应力 基础截面积 = 5.400(m2) 基础重量 Wj= 124.200 kN作用于基础底的总竖向力 = 1591.965(kN) 总弯距 =5170.527(kN-m) 基础底面宽度 B = 7.400Zx = 5.989 (m) Zy = 9.498 (m) Zx3 = 6.075 (m) Zy3 = 3.376 (m)(m) 偏心距e = 0.452(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Z n = 3.248(m)基底压应力: 趾部=293.992 踵部=136.269(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.452 <= 0.167*7.400 = 1.233(m)地基承载力验算满足: 最大压应力=293.992 <= 300.000(kPa)( 四) 基础强度验算基础为钢筋混凝土底板，需要作强度验算基础截面积= 5.400(m2) 基础重量Wj= 124.200 kN 基础底面宽度B = 7.400 (m) 偏心距e =0.452(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 3.248(m)基础底压应力: 趾部=293.992 踵部=136.269(kPa)剪应力验算满足: Q = 337.444(kN) <= h*[t] = 600.000(kN)主拉应力验算不满足: Q = 337.444(kN) > 322.770(kN)钢筋面积: As = 2249.98(mm2/m)( 五) 上墙截面强度验算上墙重力Ws = 165.600 (kN)上墙墙背处的Ex = 91.862 (kN) 上墙墙背处的Ey = 45.931 (kN) 相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw = 1.189 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy = 1.498 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx = 2.251 (m) 法向应力检算相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn = 0.769(m) 截面宽度B = 3.000 (m) 偏心距e1 =0.731(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.731 <= 0.250*3.000 = 0.750(m)截面上压应力: 面坡=173.610 背坡=-32.589(kPa)压应力验算满足: 计算值= 173.610 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 32.589 <= 80.000(kPa)切向应力检算剪应力验算满足: 计算值= 2.416 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 42.888 <= 80.000(kPa)( 六) 墙底截面强度验算法向应力检算作用于截面总竖向力= 1467.765(kN) 总弯距=3331.142(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 2.270(m)截面宽度B = 6.200 (m) 偏心距e1 = 0.830(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.830 <= 0.250*6.200 = 1.550(m)截面上压应力: 面坡=426.996 背坡=46.477(kPa)压应力验算满足: 计算值= 426.996 <= 800.000(kPa)切向应力检算剪应力验算满足: 计算值= -10.209 <= 80.000(kPa) ( 七) 台顶截面强度验算[ 土压力计算] 计算高度为11.000(m) 处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角= 34.000( 度) 汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离经计算得，路面上横向可排列此种车辆布置宽度= 7.198(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 4列轮号路边距离(m) 轮宽(m)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.000 全部破裂体轮压(kN) 上轮压(kN)布置宽度 B0=7.198(m) 分布长度 L0=15.309(m) 荷载值 SG=1375.000(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.657(m) 按假想墙背计算得到 : 第 1破裂角： 36.650( 度)Ea=252.694 Ex=84.906 Ey=238.003(kN)作用点高度 Zy=1.498(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=34.002( 度) 第1破裂角 =34.000( 度 ) Ea=164.282 Ex=91.862 Ey=136.199(kN)作用点高度 Zy=1.498(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 40.382( 度) 汽车 -超20级(计算荷载 )04 2.300 0.600 60.000 05 0.500 0.600 60.000 06 2.300 0.600 60.000 07 0.500 0.600 70.00008 2.300 0.600 70.000 09 0.5000.60070.000102.300 0.600 70.000 第2列车中点距轮号 路边距离 (m)01 3.600 0.300 15.000 02 5.400 0.300 15.000 03 3.600 0.600 60.000 04 5.400 0.600 60.000 05 3.600 0.600 60.000 06 5.400 0.600 60.000 07 3.600 0.600 70.000 08 5.400 0.600 70.000 09 3.6000.600 70.000 10 5.4000.60070.000第 3列车 :中点距轮号 路边距离 (m)01 6.700 0.300 15.000 02 8.500 0.300 15.000 03 6.700 0.600 60.000 04 8.500 0.600 60.000 05 6.700 0.600 60.000 06 8.500 0.600 60.000 07 6.700 0.600 70.000 08 8.500 0.600 70.000 09 6.7000.600 70.000 10 8.5000.60070.00060.000 60.000 60.000 70.000 70.000 70.000 70.000 全部 破裂体 轮宽 (m)轮压 (kN) 上轮压 (kN) 15.00015.000 60.000 60.000 60.00060.000 70.000 70.000 70.00070.000全部 破裂体 轮宽 (m)轮压 (kN) 上轮压 (kN) 15.0000.000 60.000 0.000 60.000 0.000 70.0000.000 70.000 0.000路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离经计算得，路面上横向可排列此种车辆布置宽度= 12.456(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 4列轮号中点距路边距离(m) 轮宽(m)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车中点距轮号路边距离(m) 轮宽(m)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000第3列车中点距轮号路边距离(m) 轮宽(m)01 6.700 0.300 15.000 15.00002 8.500 0.300 15.000 15.00003 6.700 0.600 60.000 60.00004 8.500 0.600 60.000 60.00005 6.700 0.600 60.000 60.00006 8.500 0.600 60.000 60.00007 6.700 0.600 70.000 70.00008 8.500 0.600 70.000 70.00009 6.700 0.600 70.000 70.000 全部破裂体轮压(kN) 上轮压(kN)全部破裂体轮压(kN) 上轮压(kN)全部破裂体轮压(kN) 上轮压(kN)10 8.500 0.600 70.000 70.000第 4列车 :轮号 中点距全部轮压 (kN) 破裂体上轮压 (kN)路边距离 (m) 轮宽 (m)01 9.800 0.300 15.000 15.00002 11.600 0.300 15.000 15.00003 9.800 0.600 60.000 60.00004 11.600 0.600 60.000 60.00005 9.800 0.600 60.000 60.00006 11.600 0.600 60.000 60.00007 9.800 0.600 70.000 70.00008 11.600 0.600 70.000 70.00009 9.800 0.600 70.00070.0001011.6000.600 70.000 70.000布置宽度 B0=12.456(m) 分布长度 L0=19.351(m)荷载值 SG=2200.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.480(m) 按力多边形法计算得到 : 破裂角：40.513( 度 )Ea=359.075 Ex=359.070 Ey=-1.942(kN) [ 强度验算 ]法向应力检算 作用于截面总竖向力 =1326.709(kN) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 截面宽度 B = 4.800 (m)偏心距 e1 = 0.662(m)截面上偏心距验算满足 : e1= 0.662 <= 0.250*4.800 = 1.200(m) 截面上压应力 : 面坡 =505.072 背坡 =47.724(kPa) 压应力验算满足 : 计算值 = 505.072 <= 800.000(kPa) 切向应力检算剪应力验算满足 : 计算值 = -16.615 <= 80.000(kPa)作用点高度 Zy=2.988(m)总弯距 =2305.994(kN-m)Zn = 1.738(m)。
衡重式挡土墙设计说明书
衡重式挡土墙设计一、衡重式挡土墙原始条件:地面横坡角度: 15.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 15.000(m)二、 车辆荷载换算()()210208.5211.875/8q KN m =-⨯-= 011.8750.625()19qh m γ=== 注：《公路挡土墙设计与施工技术细则》4.2.5规定当墙高H<=2.0m 时，车辆荷载q=20.0()2/KN m ； 当墙高H>=10.0m 时，车辆荷载q=10.0()2/KN m 三、上墙土压力计算及截面验算1）计算破裂角，判断是否出现第二破裂面01tan 1.533.69ββ==假想墙背倾角为111111tan 3.40.250.6tan 0.4263.423.10H d H ααα⋅+⨯+'==='=︒假设路堤墙第一破裂面交于荷载内()()()()11000sin cot tan 3.4sin 33.69cot 33.69tan 23.103.40.5551.50.4263.63h H m ββα'''=+=⨯+=⨯+=()()()()00000csc 2cot 23.63csc 7033.69cot 7033.695.43.63 1.0290.2445.40.936h Q H ϕβϕβ''=+-+=+-+=⨯+=1.11P ===()()()()()2222202200000000cos cot cot 2sin sin 22h cot cot sin 2cos 1tan cos 2cot sin h R P H h H H H pH h h h h d H H H ϕβϕϕβϕϕββββϕϕβϕβββ''+=+++⎧⎫⎡⎤''''---⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎢⎥++-⎨⎬⎢⎥''+''⎛⎫''⎪⎪⎢⎥-+ ⎪⎪⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎩⎭()()()()200000200000000003.63cos 3533.69cot 35cot 7033.69 1.1129.16sin 35sin 7033.692 3.6313.18cot 33.69cot 33.6929.165.4sin 33.6929.161tan 3533.6920.625 3.6313.18cot 33.690.0935.4 5.4sin 33.69R +=++⨯+⨯⎡⎤---⎢⎢++⨯⎛⎫⎢-+ ⎪⎢⨯⎝⎭⎣()()()0002 1.11 5.4cos353.63cos 3533.697.26 1.50.452 1.52.9951.4280.24350.3670.6521 2.21 2.5647.4440.231 1.5 1.2120.0931.62⎧⎫⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎨⎬⎦⎪⎪⎪⎪⨯⨯-⎪⎪+⎪⎪⎩⎭⎧⎫⎡⎤--⨯-⎪⎪⎢⎥=⨯-+⨯+⨯⨯-⎨⎬⎢⎥⎪⎪⨯-+⎢⎥⎣⎦⎩⎭=-111tan 0.9360.936 1.58tan 0.644,tan 2.516Q θθθ=-±=-±=-±==-得到0132.78θ=()()()()()()()()()0111010000101p cos tan cot 1tan tan sin 1.11 5.4cos35tan 33.69cot 3533.691tan 35tan 33.693.63sin3533.691.11 5.40.8190.3910.70.6673.630.9310.38433.6921.0312.66H h ϕαβϕβϕθϕβααα-=+--+⨯-=+--+⨯=-⨯-⨯=--=-=11αα'≤所以出现第二破裂面 验证假设是否正确：()()()()01111tan tan 3.420.686 3.40.42632.1530.5L H a H b m m θα'=++-=++⨯-=≥ 所以假设正确。
衡重式挡土墙设计说明
衡重式挡土墙设计说明文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-衡重式挡土墙设计说明一、编制依据本图依据交通部颁发标准《公路路基设计规范》（JGT D30-2004）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）编制二、适用范围本图仅适用于本项目一般地区，浸水区或者地震区别行计算并作工点设计。
三、设计资料1、荷载：路基规范挡土墙车辆荷载：2、墙顶填土高度；0米3、墙背填料计算内摩擦角；35度4、墙背圬工也填料间摩擦角；Ф/2（块石）5、填料容重；21KN/M3；圬工砌砖体容重；24KN/M3四、材料及构造1、墙身及基础采用C20砼2、基底应置于满足承载力要求的地基上，基底逆坡应符合设计要求，以保证墙身稳定。
3、基础位于横向斜坡地段时，前址埋置深度S及襟边宽度L应满足表2要求。
4、填料要求：应优先采用内摩擦角大、透水性好的填料，如小卵石、砾石、料砂、石屑。
5、挡土墙与路堤采用锥坡连接，墙端伸入路堤应不小于75CM；挡土墙墙端嵌入路堑原地层深度，土质地层应不小于1.5M，风化软质岩层应不小于1.0M，微风化岩层应不小于0.5M，6、墙身在岩土分界线以上部分应分层设置泄水孔，泄水孔间距2-3米，上下排交错布置，孔内预埋Ф5.59PVC管并长出墙背10CM，其端头用土工布滤布包裹，最下面一排汇水孔出口应保证排水顺畅，不得阻塞。
在泄水孔进水口处设粗颗粒材料（大粒径碎石或卵石）以利排水。
衡重台处应增设一排泄水孔。
7、在最底一排汇水孔处（一般设在岩土分界处）现浇30CM厚C20小石子砼，并于其上加设Ф50MM软式透水管形成纵向排水渗沟，纵向排水渗沟可按单向坡或人字坡纵向引水，受地形条件限制时，也可形凹形坡，在凹形坡最低处设泄水孔将水引至路基以外，软式透水管技术标准；内径Ф50MM，纵向拉伸强度；1.46KN/5CM，CBR顶破强度；4.07KN，渗透系数；2.75*10cm-1CM/S.8、基坑回填指最代一排泄水孔以下部位采用石灰土，墙背回填指最氏一排汇水孔以上部位采用透水性材料。
衡重式挡土墙设计图(考虑排水)
+442.6 8.80159.18
2.25×1.5 16
20＃ 6 DK199
+448.6挡土板高度锚
\P固
\P桩桩 顶 高 程
桩截面高ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ宽 桩 长
桩编号及间距 桩中心里程路肩设计高程里 程14012345678915012345678916012345678第 20 张 共 30 张<2><4-W4>2 2.0 152.61 3.0 152.63 3.0 152.63路
\C3桩 顶 高 程
桩截面高×宽 桩 长
桩编号及间距 桩中心里程路肩设计高程里 程78980123456789901234567891001234567第 4 张 共 50 张DKXXX+xxx～DKXXX+xxx #侧路堑桩间挡土墙设计图<6-W4><6-W4><6-W2>墙顶线路肩设计线堑顶线岩层风化界线<6> D2d}]{硅质岩、灰岩、泥岩、页岩图 例锚(索)杆框架梁内灌草护坡人字型截水骨架内灌草护坡接路基横断比例 横向1:500 竖向1:200DKxxxx+xxx～DKxxxx+xxx(左)右侧路堑桩间挡土墙正面图灌草护坡预加固桩平台截水沟岩层风化分界线 6.0 90.42面设计图伸缩缝伸缩缝W4W3 5.0 90.49 91.79 YDK768
+89496.37
2×1.5 17
8＃ 6
+90096.39
2×1.5 17
9＃ 6
+90696.42
2×1.5 17\P 10＃ 6
+91295.44
2×1.5 17\P 11＃ 6
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
衡重式挡土墙墙身设计12m衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式挡土墙 1------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 12.000(m)上墙高: 4.000(m)墙顶宽: 0.600(m)台宽: 2.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.100上墙背坡倾斜坡度: 1:0.500下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.700(m)墙趾台阶h1: 1.000(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙踵台阶b3: 0.600(m)墙踵台阶h3: 1.000(m)下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.300砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5石料强度: 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 22.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 11.000(度)地基土容重: 19.800(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 300.000(kPa)墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 12.500 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 汽车-超20级(计算荷载)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)基础类型: 钢筋混凝土底板基础悬挑长度: 1.200(m)根部高度: 0.750(m)端头高度: 0.500(m)榫头宽度: 0.000(m)榫头高度: 0.000(m)基础容重: 23.000(kN/m3)钢筋容许拉应力: 150.000(MPa)混凝土容许主拉应力: 0.530(MPa)混凝土容许剪应力: 0.800(MPa)钢筋合力点到基底距离: 50(mm)=====================================================================第 1 种情况: 计算荷载[土压力计算] 计算高度为 12.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.000(度)汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 7.198(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 6.700 0.300 15.000 15.00002 8.500 0.300 15.000 0.00003 6.700 0.600 60.000 60.00004 8.500 0.600 60.000 0.00005 6.700 0.600 60.000 60.00006 8.500 0.600 60.000 0.00007 6.700 0.600 70.000 70.00008 8.500 0.600 70.000 0.00009 6.700 0.600 70.000 70.00010 8.500 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=7.198(m) 分布长度L0=15.309(m) 荷载值SG=1375.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.657(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 36.650(度)Ea=252.694 Ex=84.906 Ey=238.003(kN) 作用点高度 Zy=1.498(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=34.002(度) 第1破裂角=34.000(度)Ea=164.282 Ex=91.862 Ey=136.199(kN) 作用点高度 Zy=1.498(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 40.722(度)汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 13.230(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 6.700 0.300 15.000 15.00002 8.500 0.300 15.000 15.00003 6.700 0.600 60.000 60.00004 8.500 0.600 60.000 60.00005 6.700 0.600 60.000 60.00006 8.500 0.600 60.000 60.00007 6.700 0.600 70.000 70.00008 8.500 0.600 70.000 70.00009 6.700 0.600 70.000 70.00010 8.500 0.600 70.000 70.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 9.800 0.300 15.000 15.00002 11.600 0.300 15.000 15.00003 9.800 0.600 60.000 60.00004 11.600 0.600 60.000 60.00005 9.800 0.600 60.000 60.00006 11.600 0.600 60.000 60.00007 9.800 0.600 70.000 70.00008 11.600 0.600 70.000 70.00009 9.800 0.600 70.000 70.00010 11.600 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=13.230(m) 分布长度L0=19.928(m) 荷载值SG=2200.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.439(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 39.469(度)Ea=431.955 Ex=431.948 Ey=-2.337(kN) 作用点高度 Zy=3.376(m) 墙身截面积 = 49.400(m2) 重量 = 1136.200 kN衡重台上填料重 = 178.504(kN) 重心坐标(2.635,-1.894)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300因墙下基础为钢筋混凝土底板，所以需要验算基础底面的滑移稳定性基础截面积 = 5.400(m2) 基础重量 Wj= 124.200 kN滑移力= 523.810(kN) 抗滑力= 477.589(kN)滑移验算不满足: Kc = 0.912 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 3.508 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 5.989 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 9.498 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 6.075 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 3.376 (m)基础为钢筋混凝土底板，验算挡土墙绕基础趾点倾覆稳定性基础截面积 = 5.400(m2) 基础重量 Wj= 124.200 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 3.792(m)倾覆力矩= 2723.776(kN-m) 抗倾覆力矩= 7894.303(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.898 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为钢筋混凝土底板，验算底板下的偏心距及基底压应力基础截面积 = 5.400(m2) 基础重量 Wj= 124.200 kN作用于基础底的总竖向力 = 1591.965(kN) 总弯距=5170.527(kN-m)基础底面宽度 B = 7.400 (m) 偏心距 e = 0.452(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 3.248(m)基底压应力: 趾部=293.992 踵部=136.269(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.452 <= 0.167*7.400 = 1.233(m) 地基承载力验算满足: 最大压应力=293.992 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为钢筋混凝土底板，需要作强度验算基础截面积 = 5.400(m2) 基础重量 Wj= 124.200 kN基础底面宽度 B = 7.400 (m) 偏心距 e = 0.452(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.248(m)基础底压应力: 趾部=293.992 踵部=136.269(kPa)剪应力验算满足: Q = 337.444(kN) <= h*[t] = 600.000(kN)主拉应力验算不满足: Q = 337.444(kN) > 322.770(kN)钢筋面积: As = 2249.98(mm2/m)(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 165.600 (kN)上墙墙背处的 Ex = 91.862 (kN)上墙墙背处的 Ey = 45.931 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.189 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.498 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.251 (m)法向应力检算相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.769(m)截面宽度 B = 3.000 (m) 偏心距 e1 = 0.731(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.731 <= 0.250*3.000 = 0.750(m)截面上压应力: 面坡=173.610 背坡=-32.589(kPa)压应力验算满足: 计算值= 173.610 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 32.589 <= 80.000(kPa)切向应力检算剪应力验算满足: 计算值= 2.416 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 42.888 <= 80.000(kPa)(六) 墙底截面强度验算法向应力检算作用于截面总竖向力 = 1467.765(kN) 总弯距=3331.142(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 2.270(m)截面宽度 B = 6.200 (m) 偏心距 e1 = 0.830(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.830 <= 0.250*6.200 = 1.550(m)截面上压应力: 面坡=426.996 背坡=46.477(kPa)压应力验算满足: 计算值= 426.996 <= 800.000(kPa)切向应力检算剪应力验算满足: 计算值= -10.209 <= 80.000(kPa)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 11.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.000(度)汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 7.198(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 6.700 0.300 15.000 15.00002 8.500 0.300 15.000 0.00003 6.700 0.600 60.000 60.00004 8.500 0.600 60.000 0.00005 6.700 0.600 60.000 60.00006 8.500 0.600 60.000 0.00007 6.700 0.600 70.000 70.00008 8.500 0.600 70.000 0.00009 6.700 0.600 70.000 70.00010 8.500 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=7.198(m) 分布长度L0=15.309(m) 荷载值SG=1375.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.657(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 36.650(度)Ea=252.694 Ex=84.906 Ey=238.003(kN) 作用点高度 Zy=1.498(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=34.002(度) 第1破裂角=34.000(度)Ea=164.282 Ex=91.862 Ey=136.199(kN) 作用点高度 Zy=1.498(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 40.382(度)汽车-超20级(计算荷载)路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 12.456(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 6.700 0.300 15.000 15.00002 8.500 0.300 15.000 15.00003 6.700 0.600 60.000 60.00004 8.500 0.600 60.000 60.00005 6.700 0.600 60.000 60.00006 8.500 0.600 60.000 60.00007 6.700 0.600 70.000 70.00008 8.500 0.600 70.000 70.00009 6.700 0.600 70.000 70.00010 8.500 0.600 70.000 70.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 9.800 0.300 15.000 15.00002 11.600 0.300 15.000 15.00003 9.800 0.600 60.000 60.00004 11.600 0.600 60.000 60.00005 9.800 0.600 60.000 60.00006 11.600 0.600 60.000 60.00007 9.800 0.600 70.000 70.00008 11.600 0.600 70.000 70.00009 9.800 0.600 70.000 70.00010 11.600 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=12.456(m) 分布长度L0=19.351(m) 荷载值SG=2200.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.480(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 40.513(度)Ea=359.075 Ex=359.070 Ey=-1.942(kN) 作用点高度 Zy=2.988(m)[强度验算]法向应力检算作用于截面总竖向力 = 1326.709(kN) 总弯距=2305.994(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.738(m)截面宽度 B = 4.800 (m) 偏心距 e1 = 0.662(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.662 <= 0.250*4.800 = 1.200(m)截面上压应力: 面坡=505.072 背坡=47.724(kPa)压应力验算满足: 计算值= 505.072 <= 800.000(kPa)切向应力检算剪应力验算满足: 计算值= -16.615 <= 80.000(kPa)。