西门子百万机组振动处理
某超超临界汽轮机1号轴承轴振异常原因分析及处理
某超超临界汽轮机1号轴承轴振异常原因分析及处理张丰田;应光耀;王崇如;杨少宇;陈晓春【摘要】介绍了某发电厂上汽超超临界N1000-26.25/600/600(TC4F)型汽轮机轴系和1号轴承结构,分析了1号轴承轴振异常故障高发的原因.提出了全新的综合检修方案,有效提高1号轴承的承载力和自位能力,减小高压缸气流激振力,使1号轴承轴振合成值幅度从检修前的90~120μm降至45~55μm,并基本保持稳定,且对负荷变化、主蒸汽温度变化不再敏感,振动水平达到了优秀标准.【期刊名称】《浙江电力》【年(卷),期】2017(036)009【总页数】4页(P80-83)【关键词】汽轮机;轴承;振动;气流激振;硬度【作者】张丰田;应光耀;王崇如;杨少宇;陈晓春【作者单位】国电浙江北仑第一发电有限公司, 浙江宁波 315800;国网浙江省电力公司电力科学研究院, 杭州 310014;国电浙江北仑第一发电有限公司, 浙江宁波315800;国电浙江北仑第一发电有限公司, 浙江宁波 315800;国电浙江北仑第一发电有限公司, 浙江宁波 315800【正文语种】中文【中图分类】TK263.6+4上汽－西门子型百万机组轴系主要由高压转子、中压转子、低压转子、发电机转子及集电环转子组成，各转子之间均采用刚性联轴节连接。
汽轮机中压转子、低压转子均采用单轴承支撑，轴承座为落地式结构。
汽轮机的4根转子由5个径向椭圆轴承支撑，而发电机与励磁机转子由3个径向椭圆轴承支撑，其轴系布置如图1所示。
1号轴承结构如图2所示。
轴承本体由上半壳体（1）、下半壳体（4）、球面瓦枕（5）和调整垫片组成。
轴承壳体内侧浇铸有巴氏合金。
上下壳体通过圆锥销和螺栓联结在一起。
轴承体设有4只轴承金属测温元件，采用热电偶（A，B）。
轴承的球面瓦座支撑球面瓦枕，允许球面瓦枕在球面瓦座内作一定的滚动，以和转子弯曲曲线相配合，球面瓦座本身用螺栓固定在轴承座内。
键（7）限制了轴承壳体横向移动，键（6）限制轴承体向上运动。
西门子技术1000MW超超临界机组轴系振动问题
转 子 外 伸 端 会 产 生 不 平 衡 ， 起 不 平 衡 振 动 。 同 引 样 ， 高 ／ 压 缸 转 子 联 轴 器 连 接 螺 栓 紧 力 不 足 或 若 中
不 均 匀 ， 变 工 况 时 联 轴 器 连 接 状 况 恶 化 ， 生 附 在 产
影 响 更 需 综 合 考 虑 。 该 机 型 独 特 的 高 压 外 缸 圆 筒
（ ） 动 值 大 幅 波 动 时 ， 心 位 置 （ 量 轴 振 动 的 涡 ３ 振 轴 测
流 传 感 器 的 间 隙 电 压 值 ） 能 变 化 较 大 ， 时 轴 承 可 有
金 属 温 度 也 随 之 波 动 ； ４） 动 值 波 动 有 时 伴 随 着 （ 振 高 压 轴 封 蒸 汽 温 度 明 显 变 化 。 这 种 振 动 性 质 属 于 不 稳 定 同 步 振 动 ， 生 振 动 的 原 因 可 能 与 下 列 主 要 产
复 。 当 然 ， 封 供 汽 温 度 瞬 时 波 动 较 大 ， 会 造 成 轴 也
轴 封体 变 形 ， 致 动静 碰摩 发 生 。 导 （ 高 压 转 子 外 伸 端 产 生 不 平 衡 。 高 压 转 子 相 ２） 对 较 小 ， 前 端 与 盘 车 装 置 的齿 形 联 轴 器 相 连 ， 其 后 端 通 过联 轴 器 与 中压 转子 相 连 ， 端 和 后端 都 可认 前
系 相 邻 各 转 子 振 动 特 性 相 互 耦 合 ， 子 间 相 互 影 响 转
较传 统 的转 子 双 支承 结构 的机 组 显著 增 大 ， 成振 造 动 问 题 的 故 障 诊 断 和 处 理 更 加 困 难 。 如 进 行 轴 系 动 平 衡 时 ， 平 衡 位 置 的 确 定 及 加 重 对 相 邻 转 子 的 不
百万机组空冷岛振动问题研究和治理
百万机组空冷岛振动问题研究和治理
华电宁夏灵武发电公司 北京必可测科技股份有限公司 张文慎 周雷 王明生 沈亭 朱建华 何立荣 黄俊飞 曹鑫
摘要：随着空冷岛运行时间的延长，会出现诸多问题。本文找出了具体的原因和机理，通过对故障机理和形 成原因的分析，探索解决振动过大的技术路线，最终总结出一套完整的解决方案，为所有空冷型发电机组 创立科学管控标准，使安全生产有据可依，满足空冷机组的可靠度提升及寿命延长的需要。 关键字：100万千瓦机组；空冷岛风机；振动；解决方案
图2 桥架振动监测点
图3 桥架各方向振动监测值
动主要是来源于风机运行过程中的横风作用及风机 不平衡力。
在风机运行不同工况、不同频率下，桁架振动 测试结果如图4。图中光标指示的频率是指电机的工
图4 桥架振动强度分布
作频率。图中可以看出，风机在不同运行频率下时 桁架的振动变化明显。通过测试及试验证明，在电 源频率55赫兹时，振动主要在 V 方向 ；在运行到45 赫兹时，V 方向振动减小，而 H 方向增大很大。原 因是频率越高风机所带负荷就高，承受的垂直力明 显高于水平力 ；而在45赫兹时风机自身振动处于最
1 100万千瓦空冷机组主要特点 灵武电厂2×100万千瓦汽轮发电机组为直接 空冷机组，每座空冷岛采用10×8风机冷却单元，共 计160台风机。每套空冷风机组由减速机将不同轴的 立式电机和大直径风机转轴串联而成。风机组的减 速机底板与风机桥台板采用螺栓连接。风机直径为 9.754米，风机叶片数为5个，风机100%工况的流速： 506立方米/秒，电机额定工况的转速为990转/分。空 冷风机桥采用钢桁架结构，风机桥除端部支座处以 外与空冷平台桁架无其他连接。 自机组投产以来，空冷岛一直存在风机、电机、 桥架振动大问题，振动速度达到30毫米/秒。由此造 成了诸多问题，如：空冷岛风机和钢架振动大、风机 齿轮箱故障率高、风机变频器故障率高、电机轴承及 轴承座损坏、笼条断裂、减速机各齿轮磨损及断裂、
西门子1000MW机组励磁机轴承振动分析及控制措施
科技风2017年12月机械化工D01：10.19392/ki.1671-7341.201725106西门子1000MW机组励磁机轴承振动分析及控制措施张启宽中国能源建设集团北京电力建设公司北京100024摘要:介绍了 1000M W发电机组励磁机结构特点工作原理，对1000M W发电机组励磁机轴承振动原因进行了分析，以及对 励磁机安装阶段实施的措施和方法，并取得优良指标。
关键词：励磁机;轴承振动不平衡量;平行度小轴摆度试验西门子1000M W发电机是由上海发电机厂制造的THDF125/67型发电机，额定容量1000MW,尾部为单轴承支撑励磁机，在已经安装投运的华能玉环、国华宁海二期、包括正在同期投产的台山6号机组等项目，励磁机轴承(8号瓦）普遍存在不同程度的振动偏大问题，在有些情况下还造成发电机的7瓦振动偏大，给机组安全稳定运行带来了一定影响。
下面主要就介绍一下台山发电厂二期（首两台1000M W级机组）扩建工程2q1000M W超超临界燃煤机组，7号发电机的励磁机在安装阶段为控制减小励磁机轴承振动制定的施工措施和实施情况，以及实际效果。
11000M W发电机组励磁机结构特点工作原理国华台山发电厂二期（首两台1000M W级机组）其发电机为上海汽轮发电机有限公司制造的THDF 125/67水氢氢发电机，发电机主要由定子、转子、端盖及轴承、氢气冷却器、密封瓦装置、座板、励磁机、隔音罩等部件组成;发电机冷却为水氢氢。
即定子绕组水内冷、转子绕组氢内冷、铁芯及其它构件氢冷。
氢气由装在转子汽端的多级轴流式风扇强制循环，并通过设置在定子机座汽端两侧垂直布置的氢气冷却器进行冷却。
励磁方式为:无刷励磁。
励磁机主要由主励磁机、副励磁机（永磁 机）、整流器、励磁机转子、励磁机轴承(8号瓦）等组成。
2 1000M W发电机组励磁机轴承振动原因分析上海电气1000M W机组励磁机轴承为励磁机的唯一轴承，其结构型式是5个瓦块组成的可倾瓦，可倾瓦瓦块在支持点上可以自由倾斜，在油层的动压力作用下，每个瓦块可以单独自由的调整位置，以适应转速、轴承负载等动态条件的变化。
超超临界百万机组不稳定振动故障分析与处理
超超临界百万机组不稳定振动故障分析与处理摘要：通过对某电厂百万机组的不稳定振动故障进行分析，发现导致故障存在的主要原因是汽流激振引起了不稳定振动。
主要是因为作用在汽缸上的管道力太大，导致高压动静中心存在着严重的偏差，最终引起了较大的气流激振力。
为了能够彻底解决机组的不稳定振动现象，采取了优化冷段管道、提高轴承荷载以及调整汽缸中心等措施，并且取得了很好的效果。
鉴于此，本文结合实际案例对导致机组出现不稳定振动故障的原因以及处理方法展开探讨，以便为处理同类故障提供可靠的依据。
关键词：不稳定振动；汽流激振；动静中心1.机组结构汽轮机主要是由高压缸、中压缸以及两个低压缸组成的，如图1所示。
高压缸内缸使用的是筒形缸结构，在机头侧布置有高压主汽调节阀；中压缸中部两侧布置有中压联合汽阀；轴系是由高压转子、低压转子A、中压转子、低压转子B、和电机转子组成的。
各转子间使用了刚性联轴器进行连接，每根转子是由连个轴承支承起来的，从高压到电机端，轴承的编号依次为1#~10#。
高压缸导气管呈上、下布置的方式，进汽使用的是节流配汽方法，运行过程中需要同时将两个主汽调节阀打开[1]。
图1汽轮机整体布置图2.振动现象机组冲转，定速3000r/min时机组各测点轴振都小于75μm。
机组在冲转一定时间后，在升负荷的过程中，1#、2#轴振幅值多次出现了跳跃增加现象，而如果进行减负荷操作，振幅值就能够快速恢复低值。
1#、2#轴振幅值增加之后，有时候轴心涡动轨迹会呈反进动趋势。
通过分析机组高压缸热膨胀曲线，发现随着主汽温度以及负荷的不断增加，机组热膨胀曲线变化缓慢。
隔了一段时间再进行检查，发现高压缸2#轴承箱端右侧汽缸猫爪上抬，出现这种现象的原因主要是因为导汽管连接起来的阻尼器被金属格栅板死死卡住，阻碍了导汽管热膨胀竖直向下移动。
经现场对这些干涉点进行排查之后，机组的高压热膨胀现象得到了明显的缓解。
通过多次进行升、降润滑油的调整，改变油温的措施并没有抑制分频振动故障的作用。
西门子9H燃机轴系异常振动原因及有效措施分析
西门子９Ｈ燃机轴系异常振动原因及有效措施分析薛㊀锐摘㊀要:自从基建开始以来ꎬ西门子９Ｈ燃气轮机轴承便存在着振动的问题ꎬ对机组的运行的安全性和稳定性产生严重威胁ꎮ西门子９Ｈ燃气轮机轴承运行发生异常振动㊁降低支撑刚度ꎬ需要通过运用稳定油膜㊁改善安装条件ꎬ设计科学支撑结构ꎮ文章主要内容研究西门子９Ｈ燃气轮机轴承在运行过程中产生振动的原因ꎬ分析问题的解决措施ꎮ关键词:西门子９Ｈꎻ燃机轴系ꎻ异常振动ꎻ措施一㊁西门子９Ｈ燃气轮机轴承振动的现象与原因分析西门子９Ｈ燃气轮机轴承运行中出现严重的振动现象ꎬ从而造成机组运行安全性受到威胁ꎮＳＳＳ离合器若是出现脱扣时ꎬ６Ｘ轴承的振动幅值能够达到１５８μｍꎬ６Ｙ轴承的振动幅值能够达到３２８μｍꎮ通过分析频谱ꎬ得到的结果如表１所示ꎮ表１㊀西门子９Ｈ燃气轮机轴承振动幅值表分组６Ｘ轴承６Ｙ轴承５０Ｈｚ工频２１.８７５Ｈｚ低频５０Ｈｚ工频２２.５Ｈｚ低频幅值５９μｍ９４μｍ６９μｍ２３４μｍ㊀㊀西门子９Ｈ燃气轮机６Ｘ轴承和６Ｙ轴承的振动幅值频谱图如图１㊁图２所示ꎮ图１㊀西门子９Ｈ燃气轮机６Ｘ轴承图图２㊀西门子９Ｈ燃气轮机６Ｙ轴承图以惰走过程当中的ＳＳＳ离合器脱扣的时候轴承振动发生的低频分量以及突发性的特点ꎬ对ＳＳＳ离合器出现脱扣或者是啮合瞬间的轴承出现油膜稳定性丧失展开判断ꎮ在电厂中的部分机组中也具有相对较好的轴承振动情况ꎬ从而不会出现变化浮动较大的现象ꎮ在某电厂中的三号㊁四号和五号机组中的四号到八号的瓦瓦温比较表ꎮ表２㊀３~５号机４~８号瓦瓦温比较表机组３号机组４号机组５号机组负荷３５０ＭＷ３５３ＭＷ３５０ＭＷ滑油温度５０ħ４９ħ５０ħ４号瓦瓦温８０ħ８１ħ８２ħ５号瓦瓦温７６ħ６５ħ６９ħ６号瓦瓦温７９ħ７９ħ６６ħ７号瓦瓦温８３ħ７８ħ９２ħ８号瓦瓦温１０５ħ９９ħ８７ħ二㊁处理西门子９Ｈ燃气轮机轴承振动故障的过程(一)西门子９Ｈ燃气轮机轴承第一阶段的治理借助于小修的机会ꎬ初步了解５号轴瓦和６号轴瓦展开了解ꎬ同时ꎬ校核ＳＳＳ离合器中心以及轴瓦顶部间隙ꎮ虽然在西门子９Ｈ燃气轮机轴承中６号轴瓦具有严重的不稳定性ꎬ但是其外观经过检查之后ꎬ拥有良好的表面ꎬ总体呈现出良好的状态ꎬ但是也存在中无胶胎的问题ꎮ对第５号轴承以及第６号轴承展开测量ꎬ其顶部位置的间隙距离为０.４０ｍｍ到０.４５ｍｍꎬ设计的数值为０.１８ｍｍ到０.２０ｍｍꎮ虽然通过将顶隙降低能够在很大程度上提升轴瓦的稳定性能ꎬ但是也会因为在制造可倾瓦时出现问题ꎬ导致不能调整顶隙ꎮ６号的轴瓦具有较低的温度和较小的承载能力ꎬ在小修的过程中要及时更换顶轴的油插管Ｏ形圈ꎮ另外ꎬ将０.０５ｍｍ的不锈钢皮垫入到下瓦的瓦枕位置ꎬ以提升大轴的高度ꎮ在对６号轴承的紧力和间隙等相关数据信息展开测试的时候ꎬ需要严格按照厂家所制定的技术标准展开ꎮ另外ꎬ校准ＳＳＳ离合器输入轴和输出轴ꎬ两侧位置的转子开口和同心度两者之前所测试得到的数值偏差基本上要在０.０１ｍｍ到０.０２ｍｍ之间ꎮ(二)西门子９Ｈ燃气轮机轴承第二阶段的治理停机检修机组ꎬ复核和调整中压和低压缸猫爪负荷ꎮ适当的将８号瓦固定端提升０.１８ｍｍꎬ将中低压缸前猫爪提高０.０５ｍｍꎬ在负荷低压缸猫爪复核之后ꎬ按照原定的计划持续提升６号轴承标高ꎮＳＳＳ离合器二次中心作依据ꎬ展开校对ꎮ在处理完成之后ꎬ启动机组ꎮＳＳＳ离合器啮合之后ꎬ６号轴承的振动幅度将会呈现出突然增加的现象ꎮ当机组带有负荷的期间ꎬ６号轴承的振动频率将会发生大幅度的异常波动现象ꎬ振动的幅度达到１５０ｃｍꎮ通过启动机组的过程当中㊀㊀㊀(下转第１６５页)的实际运行价值ꎬ进一步提高建筑机电系统的运行效果ꎮ在实际应用过程中ꎬ综合管线深化技术可以应用于电气工程电子设备安装㊁弱电设备线路布线㊁通风空调机电设备安装等多个环节ꎬ需要工作人员结合设计图纸ꎬ利用信息化技术ꎬ明确管线的安装位置与区域ꎬ以此提高管线安装的科学性ꎮ第二ꎬ建议引进建筑信息模型构建技术ꎮ在实际过程中ꎬ建议工作人员结合信息建模技术ꎬ利用已有机电安装施工信息ꎬ搭建可视化模型ꎬ将机电安装施工效果及过程直观展示出来ꎬ从而及时做出调整ꎬ优化机电安装施工措施ꎬ提高机电安装施工水平ꎮ通过构建三维数字模型ꎬ工作人员能够适当调整机电安装的施工进度ꎬ结合建筑结构ꎬ剔除不合理的部分ꎬ完善机电安装方案ꎮ此外ꎬ工作人员还可以利用三维数字模型观察机电设备及其线路位置㊁方向的合理性ꎬ在保证安装效率的同时及时发现其中问题ꎬ提前处理ꎬ避免在施工过程中临时改动安装方案ꎬ有效推进建筑机电设备安装进程ꎬ降低机电安装施工错误概率ꎮ第三ꎬ建议工作人员将立体管系设计技术引进建筑机电安装施工过程中ꎮ在现代社会的高层建筑及多层建筑建设过程中ꎬ会大量使用预制组合构建ꎬ比如:预制组合立管ꎮ因此ꎬ工作人员要认真做好预制组合立管的设计方案ꎬ规范设计图纸ꎬ灵活运用上述的机电安装先进技术ꎮ通过立体管系设计ꎬ能够进一步简化建筑机电安装工程的施工流程ꎬ提高施工效率ꎬ强化施工质量ꎬ还能够进一步实现安全管理目标ꎬ全面提高建筑机电安装工程的整体作业水平ꎮ此外ꎬ工作人员开展立体管系设计ꎬ能够进一步细化设计ꎬ对机电管线及其管道进行伸缩处理ꎬ为配管荷载计算工作提供客观数据ꎬ优化配管荷载计算流程ꎬ进一步提高建筑机电安装效率ꎮ四㊁结语综上所述ꎬ在现代社会建筑工程行业的快速发展过程中ꎬ建筑机电安装施工内容逐渐发生变化ꎬ原本的机电安装施工技术逐渐显露出不足之处ꎬ需要工作人员在机电安装施工过程中引进先进技术ꎬ以此提高建筑机电安装施工质量ꎬ提高建筑的整体水平ꎮ在实际过程中ꎬ工作人员可以结合实际情况ꎬ适当引进不同形式的先进技术ꎬ比如:综合管线深化技术㊁立体管系设计技术㊁建筑信息模型技术等ꎬ全面搭建机电安装模型ꎬ提高安装效率与质量ꎬ为建筑工程的整体质量提供保障ꎮ作者简介:张基磊ꎬ扬州市合景颂誉房地产开发有限公司ꎮ(上接第１６３页)展开破坏真空试验操作ꎬ通过降低运行机组真空ꎬ保证６号轴承的振动频率逐渐出现于稳定ꎬ使其基本上维系在７０μｍ到１１０μｍ之间ꎮ与此同时ꎬ当机组进行冷态启动的时候ꎬ８号瓦的瓦振最大达到每秒７ｍｍꎬ在运行一段时间之后ꎬ振动的频率将会逐渐趋小ꎬ振动逐渐趋向于稳定ꎬ基本上维持在每秒４.５ｍｍ以下ꎬ相比较于处理之前的爬升幅度要显著降低ꎮ由此可见ꎬ调整和复核８号瓦负荷是能够取得一定效果的ꎮ(三)西门子９Ｈ燃气轮机轴承第三阶段的治理在完成真空试验以后ꎬ真空在降低时将会抬升８号瓦标高ꎬ从而间接地将６号瓦的承载能力提升ꎬ改善６号轴承的振动幅度ꎮ为了有效地将８号瓦承载能力提升ꎬ在对低压缸后猫爪垫片调整之后ꎬ将８号瓦提升０.３ｍｍꎮ提升之后再展开接触冷态启动试验ꎬ在空载的环境之下ꎬ６号轴承的振动频率将达到２６０μｍ左右ꎬ带有负荷的６号瓦轴承振动频率分量将会消失ꎬ震荡的幅度基本维持在７０μｍ左右ꎬ但是仍旧存在着一定的波动现象ꎬ偶尔会达到２００ｃｍ以上ꎮ通过将伴热带加装在ＳＳＳ离合器二侧的润滑油进油管位置ꎬ将温度从原本的５０ħ提升到５５ħꎬ降低六号瓦轴承振动的波动频率ꎬ将其稳定在７０μｍ以下ꎮ三㊁结语西门子９Ｈ燃气汽轮机轴承在脱扣期间以及ＳＳＳ离合器啮合期间ꎬ将会发生突然的轴承振动现象ꎬ突然增加的振动将会导致机组出现运行安全ꎬ振动量以低频分量为主ꎮ经过对其诊断之后ꎬ判断是油膜出现稳定性丧失现象ꎮ在处理振动的时候ꎬ仅仅通过提升轴承标高则不能够充分地将低频分量予以消除ꎬ甚至可能会导致ＳＳＳ离合器另一轴承发生油膜稳定性丧失现象ꎮ为降低六号轴承振动频率的低频分量ꎬ可以采取提高润滑油温度以及降低真空的方式抑制振动波动ꎮ除此之外ꎬ降低６号轴承长度比也可以在一定程度上提升轴承的稳定性ꎮ在处理之后ꎬ轴承的振动频率将会出现显著降低现象ꎮ本来通过简要分析西门子９Ｈ燃气轮机轴承的振动现象和振动原因ꎬ从而从三个角度展开分析在解决振动现象时的措施ꎬ以为相关研究人员提供必要的参考ꎮ参考文献:[１]李志勇ꎬ韩彦杰ꎬ熊辉ꎬ等.国产６６０ＭＷ超超临界汽轮发电机组轴系振动分析及处理[Ｊ].中国科技纵横ꎬ２０１８(１３):１９９－２００.[２]陈杰ꎬ王小荣.西门子９Ｆ燃机过临界振动大处理[Ｃ]ʊ浙江省电力学会２０１８年度优秀论文集ꎬ２０１８.作者简介:薛锐ꎬ南京国电南自维美德自动化有限公司ꎮ。
机组振动产生的原因及开机过程中应当采取的措施
F
o
G为重力； F为油膜 支撑的合 力。
G=F
F’
F2
F1 o1
G
G
一旦出现扰动，则合力变为F’
其中： F1=G
将F2分解到沿oo1方向及其垂直方向，前者使轴回到原中心 位置，而后者使轴颈绕原中心位置o涡动，经计算其涡动 频率为转速的一半 F2 o o1 F”2
F’2
胀差：转子的膨胀量和汽缸膨胀量之差
机组振动产生的原因及开机过 程中应当采取的措施
机组振动产生的原因
机械上的原因： （1）转子不平衡 （2）转子弯曲 （3）叶轮或叶片损坏、断裂 （4）叶轮或叶片结垢 （5）联轴器对中不好 （6）滑销系统故障缸体非定向膨胀 （7）轴瓦磨损间隙增大 （8）推力瓦块磨损，轴向位移增大，动 静部分产生摩擦
机组振动产生的原因
度，使大轴向上弯曲 b、启动时操作不合理（静暖机），造成大轴弯曲 c、暖机不充分，在转子弯曲最大及上下缸温差过大的时 候启动，大周和轴封片摩擦，造成大轴局部受热引起
轴的弯曲，由于轴的弯曲加剧了摩擦。使轴弯曲不断
加大，当朝过了材料的弹性限度时，就会造成大轴的 永久性弯曲
d、在制造和检修时，叶轮、轴套等部件在轴的上的装配
开机过程中应当采取的措施
1、正确选择机组冲转参数 2、 正确选择汽封汽源的汽封温度，严格按照高 压缸排汽口和中压缸排汽口温度进行选择汽封汽 源和温度 3、冲转前严格控制润滑油温、油压在合格范围且 油质必须符合要求方可进行汽机启动冲转； 4、汽机冲转前必须保证主再蒸汽管道以及本体疏 水畅通 5、在机组启动前，一定要仔细检查各参数符合启 动条件后方可启动，特别是大轴偏心度、主再蒸 汽温度、压力、润滑油温油压和油质、汽缸金属 温度、温差正常，以及各冷却水应畅通和投运 6、冲转前对汽机本体应仔细倾听内部声响和各道 轴承的回油情况，符合条件后方可启动。
阿斯通百万机组轴瓦振动处理过程及方案
—279—《装备维修技术》2021年第5期摘..要：本文介绍了平圩发电5号机组投产以来汽轮机轴瓦振动问题的现状和处理经过，分析了影响汽轮机轴瓦振动的各种因素，针对5号汽轮机1号轴瓦振动偏大的问题，提出处理方案，并付诸实施。
通过处理，解决了1号轴瓦振动偏大的问题。
阿斯通百万机组轴瓦振动处理过程及方案陈 智（安徽淮南平圩发电有限责任公司）一、设备概况：平电三期2×1000MW 机组采用ALSTOM 超超临界1000MW 级汽轮机的机型为一次中间再热、单轴、四缸四排汽反动式汽轮机。
机组采用模块化设计，充分考虑了机组部件的通用性。
高中压阀门直接与汽缸连接，高中低压缸进汽为切向全周进汽。
机组转子为焊接结构，轴系支撑为n+1支撑（n 为转子数），转子在制造厂做全速动平衡，并做120%的超速试验。
二、振动现象：#5机501C 小修后汽轮机正常运行在500MW—1000MW 负荷变动中，1号轴瓦轴振动在75um—150um 间波动，根据现场检测数据情况，2015年11月13日，测试和查看了11月1日-11月13日期间#5机振动数据，突出表现为振动不稳定。
振动不稳定突出表现为以下几个方面：（1）高压转子振动受负荷变化的影响较大，1天时间内会发生1次左右的周期性波动。
该周期性波动突出反映在高压转子上，并传递到中压、低压和发电机转子整个轴系，导致轴系振动普遍存在较大幅度的慢变波动。
（2）发电机轴承振动存在比较明显的螺旋形现象，幅值和相位均作周期性波动，周期约为60min。
该周期性波动突出反映在发电机转子#6轴承上，并传递到低压、中压和高压转子整个轴系。
与高压转子慢变波动相比，该波动周期较短，呈现较大幅度的快变特征。
（3）在高压转子慢变振动和发电机转子快变振动的共同作用下，整个轴系振动呈现较大的不稳定，在长间隔波动基础上叠加了一个短间隔波动。
高压转子轴承主要呈现大幅度慢变波动，发电机后轴承主要呈现大幅度快变波动，中间各转子则呈现混合型波动。
百万机组全容量给水泵汽轮机振动异常问题分析与处理
百万机组全容量给水泵汽轮机振动异常问题分析与处理李明涛
【期刊名称】《神华科技》
【年(卷),期】2017(015)005
【摘要】针对国华寿光电厂#2机组给水泵汽轮机转子振动问题,通过调整对轮中心、改变启动参数、消除影响机组膨胀因素、揭缸检查等处理措施,查明机组振动增大的原因为叶片锁紧撑条脱落.通过对锁紧撑条地加固处理,彻底消除了给水泵汽轮机转子振动问题.通过本文以期对类似振动问题的处理,提供参考和借鉴.
【总页数】3页(P47-48,64)
【作者】李明涛
【作者单位】神华山东国华寿光发电有限责任公司,山东潍坊,262714
【正文语种】中文
【中图分类】TM31
【相关文献】
1.LCC和超大型锅炉给水泵的实践--百万千瓦超临界机组全容量给水泵 [J], 黄经国
2.东汽首台超超临界百万机组百分百容量给水泵汽轮机试车成功 [J],
3.1000 MW机组全容量双流锅炉给水泵汽轮机介绍 [J], 孙莉娜
4.给水泵汽轮机振动异常的分析与处理 [J], 边技超;高倩;杨乐
5.某百万机组给水泵汽轮机轴承振动原因分析及处理 [J], 李晓东;程柯
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机组振动异常处理方案
机组振动异常处理方案机组振动是指风力发电机组在运行过程中出现的异常振动现象。
机组振动异常可能源于多种原因，如叶片不平衡、塔筒松动、齿轮磨损等。
机组振动异常将给机组带来安全隐患和性能损失，因此必须及时处理。
首先，对于机组振动异常的处理，应首先对机组进行全面的巡检和检测，找出振动异常的具体原因和位置。
可采用振动检测仪器对叶片、塔筒、齿轮等部位进行振动测试，找出振动较大的部位，以确定振动源，并判断异常振动的原因。
同时，还可利用红外热成像仪等设备对机组进行检测，查找是否存在热点、滑动、松动等异常情况。
通过全面的巡检和检测，可以快速准确地确定机组的振动异常原因，为后续的处理提供依据。
其次，根据振动异常的原因，采取相应的处理措施。
对于叶片不平衡导致的振动异常，可以采取对叶片进行重新平衡或更换叶片的方式来解决。
对于塔筒松动导致的振动异常，可以采取对松动部位进行紧固的方式来解决。
对于齿轮磨损导致的振动异常，可以采取对齿轮进行修复或更换的方式来解决。
对于其它原因导致的振动异常，也需要采用相应的处理措施，以便有效地消除振动异常。
此外，为了避免机组振动异常再次发生，可以采取以下措施。
首先，加强机组的日常维护和保养工作，定期检查机组的各个部位，及时发现并处理可能导致振动异常的问题。
其次，对于存在严重振动异常的机组，可以考虑进行升级改造，包括更换叶片、齿轮等部件，以提高机组的稳定性和抗振性能。
同时，对于现有机组，还应加强运行监测，及时发现振动异常并采取相应的措施。
综上所述，机组振动异常的处理方案应包括全面的巡检和检测、针对性的处理措施以及后续的预防措施。
只有通过科学有效的处理方案，才能保证机组的安全稳定运行。
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大修周期
6年
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哈汽—东芝 40×10.1×7.5
1482 2×1＋9 2×7 2×2×6 整体围带＋成组铆钉围 带 冲动式、三维、整体围 带 整体围带
1219.2 mm整体围带＋ 凸台阻尼拉筋/套筒拉 筋、圆弧纵树型叶根 4/可倾瓦(高中压转子) ＋4/椭圆瓦(低压转子) 6年
振频率
轴系设计临界转速
一阶（r/min）
轴系
轴段
2640
3240
1920
2100
1200
1320
1320
1320
720
720
二阶（r/min）
轴系
轴段
7860
10620
5460
6840
3480
4200
3660
4200
2040
2520
Hz 14，22，31，62，66，136，146
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上汽—西门子 27（29） ×10.4×7.75 1570 14 2×13 2×2×6 无调节级、斜置式 静叶 30%~50%反动式、 整体围带、T型叶根 30%~50%反动式、 整体围带 1146mm自由叶片、 纵树型叶根
5/椭圆瓦
12年
6
1.机组结构-与其它机组区别
主要体现在汽轮机上：
1）润滑油系统不设与大机主轴相连的主油泵，润滑油直接由独立的立式 润滑油泵供油 。
定值
跳机 报警
采用瓦振，1-5号轴承11.8mm/s，6-8号轴承14.7mm/s，二取二
瓦振1-8轴承9.3mm/s，轴振仅报警，单峰80微米H和130微米HH 。
*没有胀差限制，无需零转速信号；不设偏心探头。
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9
1.机组轴系临界转速
项目
高压转子 中压转子 低压转子I 低压转子II 发电机转子 机组轴系扭
上汽－西门子百万机组振动问题
上汽分－析及西处门理子百万机组振动问 题分析及处理
（一）
广东电网公司电力科学研究院 邓小文 2011.8.26
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1
交流内容
1 西门子1000MW汽轮机结构特点
2
1瓦振动异常波动问题
3 低压转子轴封动静摩擦问题
4 停机惰走过临界振动大问题
10
2.1瓦振动异常波动情况
平海电厂1号机组2010年10月5日完成168h考核试运，在投 产初期，在启动、带负荷及停机等过程中轴系振动均正常。 但在2011年2月一次临修启动后，轴系振动出现异常现象， 满负荷运行时，1瓦轴振出现大幅波动现象，单峰值从 50~100微米左右，瓦振波动幅度较少，其它各瓦波动幅度 较少。瓦块温度也出现异常变化。
5）运行一段时间后，同样工况下振动波动频率加大，表明 轴瓦抗扰动能力进一步变弱。振动波动为1瓦轴承工作状况 恶化，瓦块自位能力变差，局部动静摩擦导致。
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22
2.1瓦振动异常波动原因分析
6）1号轴瓦设计为椭圆瓦，稳定性比可倾瓦要差，其它制造 厂的1瓦多为可倾瓦。运行一段时间后，轴瓦稳定性变差， 特别是1瓦左前下的温度持续增大。
型 号：
THDF 125/67
额定容量： 1112MVA
额定功率： 1000MW
额定电压： 27kV
额定电流： 23778A
额定功率因数： 0.9（滞后）
频 率：
50Hz
额定氢压： 0.5MPa（g）
定子净重： 443t
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5
1.机组结构-与其它机组区别
名称 汽轮机外形尺寸(长 ×宽×高)(m) 本体总重(t) 高压级数 中压级数 低压级数 调节级特点
1瓦左前下部温度缓慢增大，2010年12月26日79℃，1月25 日以前不超过81℃，1月26日升至83.4℃，停机后1月31日 再启动，为83℃左右，2月5日升至84℃，最大至88℃（2月 10日），2月26日再启动后，瓦温维持86℃，3月10日开始 增加，至3月15日最高达95℃左右，3月16日达98℃。同方 向三个测点示值完全一致。其它测点基本不变，回油温度基 本在59~60℃之间。
8）汽机DEH控制范围包括本体辅助系统，DEH采用“操作员自动”或 “ATC”控制方式，与ETS一体化设计。根据X准则（可变的温度准则）， 自动计算监测应力，升速带负荷快。600r/min/min升速率，5分钟即可 定速3000r/min。
9）不设机械超速，采用2套电子超速，无隔膜阀，无安全油压和OPC油 压设计。
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28
3.低压转子轴封动静摩擦问题
该型机组对低压轴封供汽参数要求较高，轴系对轴封蒸汽参 数的变化较为敏感。轴封温度及压力如果偏差较大，转轴热 胀冷缩，使轴系动静摩擦，摩擦产生临时热弯曲，使振动增 大，有时不得不因振动大而停机。
通常轴封系统存在问题，集中表现为轴封汽压力、温度过低， 但有时过高的蒸汽温度也会引起振动变化。其中主机轴封汽 温度过低是造成主机大轴因轴封抱死的最直接原因。
2）1瓦轴振波动幅度较大，主要是1Y方向，1X轴振和瓦振 也有波动，但幅值较小。
3）1瓦轴心轨迹呈扁锤形。
4）除1瓦外，其它各瓦在包括满负荷工况在内的所有稳定工 况下振动稳定，合格。
5）1瓦轴振波动现象由来已久，从基建调试期起就一直存在， 它与轴系结构有关。
6）1瓦瓦温缓慢持续变化。
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高中压叶片
低压叶片
东汽—日立 35.6（37.9）×9.9×6.8
1920.2 2×1＋8 2×6 2×2×6 整体围带＋成组铆钉围 带 冲动式、三维、整体围 带 整体围带
末级叶片（mm）
1092.2 mm整体围带＋凸 台阻尼拉筋、8叉叶根
支持轴承数量/形式 4/可倾瓦(高中压转子) ＋4/椭圆瓦(低压转子)
10）润滑油采用ISO VG46的透平油，比通常的VG32油粘度大，因此润滑 油进油温度常控制在50℃以上。
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8
1.机组TSI系统
TSI系统常规设计
类别 轴振 X/Y
瓦振
轴承
1
2
3
装 角
45L/R 45L/R 45L/R 45L/R 45L/R 45L/R 45L/R 45L/R
说明
传感器通常为PR6423型，灵敏度为8V/mm，DCS显示为单峰值的 矢量合成
安装 角
双45R 双45R 双45R 双45R 双45R
双 135L
双 135L
45L/R
说 明 常选PR9268/601探头，灵敏度为22mV/mm/s，DCS显示为有效值
键相
安装在2瓦处的右水平位置，从机头看发电机，机组顺时针旋转
1008
120.2
1.1
59.8 68.6 70.0 93.2 65.8
3.14 22:27
1008
111.7
1.0
51.7 60.2
70
71.3 95.9 66.7
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17
2.1瓦振动异常波动情况
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18
2.1瓦振动异常波动特征
1）1瓦轴振在低负荷工况下比较稳定，高负荷特别是满负荷 工况波动较大。负荷变化，容易诱发轴振波动。
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16
2.1瓦振动异常波动情况
表4 1瓦瓦温及回油温度
项目 负荷 时间 MW
轴振 瓦振A 润滑油温（℃）
瓦温（℃）
um
mm/s
进油
回油
左前上
右前 上
左前 下
右前 下
3.12 22:10
1003
101.2
0.8
59.6 68.0 70.0 91.6 65.5
3.13 21:31
3）在同样的激振力下，1Y轴振比1X大得多，可能原因之二 在于椭圆瓦在这两个方向的间隙不一样，活动约束不同，即 Y方向间隙大转轴活动空间大、X方向间隙小转轴活动空间 小。
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21
2.1瓦振动异常波动原因分析
4）1瓦振动波动的诱因在于高压蒸汽的汽流变化诱振。这种 蒸汽汽流变化包括负荷的变化、主蒸汽温度、流量的变化、 高加抽汽量得变化等，导致高压转轴在轴瓦中的受力均衡状 态被改变。由于该型机组机头没有设计常规的主油泵轴，1 瓦处转轴小而轻，如果承载较轻的话，轴瓦抵抗扰动能力差， 很容易被激起振动，再加上前面2条原因，则极易导致振动 反复波动。
4）盘车设备安装于前轴承座前，采用液压马达驱动。自动啮合并配有超 速离合器。
5）高压缸采用双层缸设计，外缸桶形设计，垂直中分，内缸为垂直纵向 平中分面结构。工厂总装整体发运，现场直接吊装。
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7
1.机组结构-与其它机组区别
6）机组的大修间隔按12年设计。
7）振动采用并排安装的两个瓦振速度值作为保护跳机条件，轴振仅作 参考，且轴振用X、Y矢量合成的单峰值显示。
5 发电机、励磁机振动问题
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2
1.机组结构-轴系
HP
IP
1
2
3
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LP1 4
LP2
G
EX
56
7
8
3
1.机组结构-汽轮机
超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压、凝汽式
型 号： 额定功率： 最大功率： 转 速： 凝汽器压力： 保证热耗： 通流级数： 末级叶片：