0号块三角托架检算
(整理)上报最终0#块检算
0块托架检算一、材料参数:Q235钢: 钢材弯曲容许应力[σw]=145MPa, 抗压轴向容许应力〔σ〕=140MPa，抗剪容许应力[]τ=85MPa；本设计计算结构强度验算采用容许应力计算，不考虑荷载分项系数，但按有关规定钢材容许应力按临时性结构提高系数为1.25，即A3钢材弯曲容许应力〔σw〕=145×1.25＝181Mpa,抗压轴向容许应力〔σ〕=140×1.25＝175 Mpa，抗剪容许应力〔τ〕=85×1.25＝106 Mpa 进行验算。
结构刚度验算，荷载乘以相应的分项系数，进行荷载组合。
则：Q235钢: 钢材弯曲容许应力〔σw〕＝181Mpa, 抗压轴向容许应力〔σ〕＝175Mpa 抗剪容许应力〔τ〕＝106Mpa；Q345钢: []τ=125MPa；E=2.1×105MPa,最大挠度f/L＝L/400《桥规》。
二、腹板及底板下横向方木的检算0-0截面外腹板自重：G1＝(4+3.5×6%)×0.3×26＝32.84KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷载3.50kN/m2。
则：腹板处荷载总和为q1＝（32.84+0.5×0.3）×1.2+3.5×0.3×1.4＝41.1KN/m腹板倒角下横向方木的检算0-0截面外腹板倒角自重：G1＝1.558×0.3×26＝12.15KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷载3.50kN/m2。
则：腹板处荷载总和为q1＝（12.15+0.5×0.3）×1.2+3.5×0.3×1.4＝16.23KN/m 横向楞木验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.33cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.33×104×10-3×10-6=79.2KN.m2横向楞木受力分析如下图所示：由smslover计算得出弯距如下图所示：由上图可知：M max＝0.59KN·m由smslover计算得出剪力图如下：由上图可知：V max＝7.22KN支座最大反力F max＝12.93KN刚度验算：δ=M/ W=0.59×106 N·mm /(166.7×103)mm =3.5N/mm2<[f]=13N/mm2 δ=VS x/I y t=7.22×103×125×103/(833.33×104×100)=1.08N/mm2<[f]= 1.3N/mm2则刚度满足要求. 挠度验算横向楞木规格为10cm ×10cm ，那么I=bh 3/12=10×103/12=833.33cm 4E=9.5×103N/mm 2W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 抗弯强度EI=9.5×103×833.33×104×10-3×10-6=79.2KN.m 2xf max =0.2mm＜L/400=600/400=1.5mm 则挠度满足要求. 三、底模纵向方木检算 腹板下方木间距为30cm ×50cm ；底板下方木间距为60cm ×50cm ；翼板下方木间距为90cm ×50cm 。
连续梁悬臂法施工0号段托架设计验算书
鹤壁至辉县高速公路工程南水北调大桥(70＋120＋70)m连续梁悬臂浇筑0号、1号段现浇托架验算书施工单位:中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2015年“五、一”整理上传目录1.计算依据 (1)2.主要技术参数 (1)3.托架设计 (2)4.托架建模 (5)4.1荷载计算 (5)4.2托架建模 (8)5.托架强度验算 (9)5.1查看施工阶段1结构最大应力 (9)5.2查看施工阶段2结构最大应力 (10)5.3腹板拉杆钢筋锚固长度计算 (13)6.托架变形（挠度）验算 (14)鹤辉高速公路南水北调大桥0号、1号段现浇托架验算1.计算依据(1)鹤壁至辉县高速公路工程两阶段施工图设计；（2）对应的托架设计图纸；（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）;（5）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) ；（6）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（7）电算软件： Midas Civil（迈达斯）。
2.主要技术参数由根据相应的的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。
（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）考虑预压新浇混凝土荷载系数取1.2；（4）弹性模量钢材：E＝2.1×105MPa；（5）容许应力弯应力[σ]=145×1.3 =188Mpa (Q235)拉应力[σ]=200×1.3 =260Mpa (HRB335)剪应力[τ]=85×1.3=110Mpa(Q235)注:1.3为临时性结构提高系数, 见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.10（6）托架最大变形值，参考挂篮允许最大变形：20mm；（7）构件容许挠度值： 1/400；（8）模板容许挠度值：1.5mm；（10）计算复核的荷载组合混凝土重×荷载系数+挂篮自重+施工荷载（11）电算单位：统一为KN、m。
三角托架计算
三角托架计算(总10页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--0#托架结构计算洛阳中铁强力桥梁机械有限公司2014年04月一、主要依据1、连续梁结构施工图2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）4、材料及其设计参数设计钢材允许应力：二、工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨为单箱单室连续梁，梁高按二次抛物线变化。
0#块长度为12m。
三、相关数据挂蓝设计主要技术参数（1）砼容重γ= kN/m3（2）施工人、机具荷载G2 =m2（3）超载系数取；（4）新浇砼动力系数取；（5）荷载组合：设计荷载包括：单侧混泥土荷载、动力系数、模板自重、施工荷载。
荷载组合如下：托架承受墩身外0#节块荷载；由侧模及翼缘板砼通过外模架支撑纵梁传递给横梁；顶板砼、内模及底板砼通过底模传递给纵梁，其再传递给横梁；腹板砼通过底模及其纵梁传递给横梁；横梁传递给托架；托架传递给墩身。
四、分配梁计算1、支撑纵梁1计算：q均 = m选用工32b 型材，截面特性参数为：q自= kN/mA=^2 I=11620 cm^4 W=726cm^3经计算得：弯矩为 M=70×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=＜ [σw]τ(max)=Q Sx/Ib= Mpa＜[τ] 满足要求。
挠度据计算得：f(max)= mm<L/400 满足要求。
单侧采用2根工32b2、支撑纵梁2计算：经计算得：弯矩为 M=8×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=12Mpa＜ [σw]τ(max)=QSx/Ib=10 Mpa＜[τ] 满足要求。
满足要求。
3、腹板纵梁计算：腹砼 q砼z= kN/m倾倒和振捣混凝土产生的荷载；q 3=m经计算得：σf= ＜ [σw]σn= 22Mpa＜[σ]Ra= Rb= Rc=满足要求。
0号块及边跨托架设计检算书解析
中铁十八局田桓铁路T H-2标姜家堡子大雅河特大桥（32+48+32m）连续梁0号块及直线段现浇支架设计计算书设计：复核：二○一五年六月目录一、0号块支架设计检算书 (1)(一)、工程概况 (1)(二)、检算依据 (1)(三)、参数选择 (2)(四)、底模板横向方木计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2 强度计算 (4)4.3刚度计算 (4)(五)、托架支撑结构计算 (5)5.1 荷载计算 (5)5.2 模型建立 (6)5.3 结果分析 (7)(六)、三角托架焊缝计算 (9)(七)、结论 (12)二、直线段支架设计检算书 (14)(一)、工程概况 (14)(二)、底模方木计算 (14)2.1荷载计算 (14)2.2 强度计算 (15)2.3刚度计算 (15)(三)、托架支撑结构计算 (16)3.1 荷载计算 (16)3.2 模型建立 (18)3.3 结果分析 (19)(四)、配重计算 (20)(五)、三角托架顶部预埋纵梁锚固计算 (23)(六)、三角托架焊缝计算 (23)(七)、结论 (27)一、0号块支架设计检算书(一)、工程概况田桓铁路TH-2标姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34（32m+48m+32m）连续梁，中心里程为：DK72+862.21，起始里程：DK72+773.21～DK72+919.31，全桥共分4个桥墩，全桥所有基础均为挖井基础，空心墩，最大墩高39m，最小墩高37m。
为了便于安装挂篮，施工采用0号块及1号块同时现浇方案，三块全长12m，由于墩身高度较高，托架采用三角形结构，墩顶通常预埋托架顶梁，斜支撑焊接与墩身预埋钢板上，两侧共设置12个三角托架，其中中间四个采用I40b组焊而成，两侧采用K型布置，采用I20a组焊，托架顶部设置I20a横向分配梁，横梁顶部梁底部分采用[14a焊接三角桁架做纵向支撑，翼缘板部分采用I20a，纵梁顶满铺10x10cm方木，10mm竹胶板做面板，侧模采用桁架式定型钢模板；托架布置如图1所示：图1 0号块托架布置图(二)、检算依据1、《姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34连续梁32+48+32m，图号：桥施A0698》2、《铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）》；4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》5、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣2006年4月。
站台梁0#块托架检算资料
站台梁0#块托架简算书计算：复核：审核：0#块托架简算单一、设计依据1、站台梁桥墩托架安装图；2、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 ；3、《建筑施工手册(第四版)》；4、材料力学。
二、支架结构形式根据0#块实际情况，0#块施工拟采用墩顶托架现浇施工方法。
主要结构形式如下图：图（1）托架正视及俯视布置图三、荷载计算1、箱梁钢筋混凝土自重：26.5KN/m3；2、施工人员及一般施工设备的自重：3KN/m2；3、箱梁腔内內模支架及內模重：20KN；4、振捣混凝土时产生的荷载：对水平面模板为2KN/m2 ；5、模板重：1KN/m2；6、站台梁0#块顺桥向长12m，砼方量240.93m3，重638.46t。
其中底板厚80cm，腹板厚80cm，顶板厚40cm。
0#块单侧悬臂重量为189吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×189=245.7吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给木方，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
四、支撑托架验算三角托架及横梁的验算底板横梁采用25#工字钢，间距0.7m,三角托架采用32#及25#工字钢组成，间距1米，详见图纸；根据施工图以及梁体重，可计算得出顺桥向三角托架承受荷载情况：0#块单侧悬臂重量为245.7吨（不含两侧翼板重量）底板由6榀三角托架支撑；托架编号依次J1至J6； P1为靠近桥墩侧及外侧空心段线荷载， P2为悬臂实心段线荷载。
托架J1承受线荷载G1=P1 +P2+P1=57+117+57托架J2承受线荷载G2=P1 +P2+P1=57+117+57托架J3承受线荷载G3=P1+P2+P1=57+117+57托架J4承受线荷载G4=P1+P2+P1=57+117+57托架J5承受线荷载G5=P1+P2+P1=57+117+57托架J6承受线荷载G6=P1+P2+P1=57+117+57设托架与预埋钢板焊接处为固定端，MIDAS软件受力分析模型如下：整体反力模型(KN)三角托架位移模型(mm)三角托架应力模型(N/mm2)整体轴力模型（KN）由位移模型可得三角托架的最大变形是2.86mm，小于4720/400=11.8mm,变形符合使用要求。
某特大桥0号块三角托架计算书(全面,实用)汇总
xx特大桥0#块托架算单一、概况xx高铁xx特大桥2106#～2012#为（48+5×80+48）的连续梁，截面形式为单箱单室，由墩向跨中截面逐渐变小，采用托架和墩梁固结的方案进行0#块施工， 0#块单侧悬臂长度为3.61米， 0#块单侧悬臂重量为203.3吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×203.3=264.3吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组焊而成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给调坡支架，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
图（1）托架立面及侧面布置图二、荷载由托架设计图可知，0#块单侧悬臂梁体自重及施工荷载由4组底模横梁传到设在其下的2片调坡支架上。
底模横梁受力简图如下图受示。
经过计算，1R 占总荷载的25.7%，2R 占总荷载的27.2%，3R 占总荷载的29.1%，4R 占总荷载的18.0%，故单片调坡支架上受到的节点荷载分别为：1264.30.50.25733.96R t =⨯⨯=， 2264.30.50.27235.94R t =⨯⨯= 3264.30.50.29138.46R t =⨯⨯=， 4264.30.50.18023.79R t =⨯⨯=底模横梁受力示意图三、 调坡支架验算调坡支架由[16a 和[8两种型钢焊接而成， 其中支撑杆最长为810mm，81012.962.77L i λ===，查表得0.9ϕ=，则[]0.987140.432859.8F A ϕσ==⨯⨯= 吨，由底模横梁传递过来的荷载如下图所示传递给调坡支架，其中cos i i S R θ=⨯，11cos8.133.62S R =⨯=，22cos8.135.58S R =⨯=，33cos8.138.08S R =⨯=，44cos8.123.55S R =⨯=，用midas 建立支架实际受力模型。
支撑杆截面参数表调坡支架受力示意图调坡支架受力模型1、调坡支架下各支点反力2、轴向应力（支撑杆及斜杆）杆件轴力图（单位：tonf）由上图可知，斜杆轴力很小，支撑杆最大轴力为33.6吨小于容许荷载59.8吨，满足要求。
0#段托架受力检算书
3.2、贝蕾桁架受力计算
根据贝蕾桁架受力特点，其受力检算分两个内容，即：①抗弯能力计算；②能力计 算；③桁架挠度计算。 分析一： 根据受力分析，把贝雷桁架所受荷载平均分配到承受 0#段梁桁架上。
中铁二局股份有限公司
9
张花高速十二合同段项目经理部
托架受力检算书
q=176.42KN/m
则贝蕾桁架受力可以简化如下图所示： 3.2.1、抗弯能力计算
横梁挠度图如下图所示：
计算可得：由图知 f max 0.1mm ≤[l/400]=3.3 mm （满足要求）
综上可得： I40a 工字钢弯曲应力检算、剪应力检算以及挠度检算满足受力要求。
3.1.2、牛腿 I25a 工字钢斜撑及其连接螺栓检算
检算内容包括：斜撑正应力检算、螺栓强度检算。
I25a 工字钢的横截面特性：
M max 285.8( KN.M )
根据有关资料，双排单层贝蕾桁架容许弯矩［M］=1576.4 KN.M。 Mmax≤［M］，故桁架抗弯能力满足要求。 3.2.2、抗剪能力计算 剪力图如下图所示：
N max
1 1 ql 176.42 4.6 405.77 KN 2 2
根据有关资料，普通双排单层贝蕾桁架容许剪力［N］=490.5 KN 此时 Nmax≤［N］，故桁架抗剪能力满足要求
中铁二局股份有限公司 第 2 页,共 15 页
120
I25a
110
7 9. 16
张花高速十二合同段项目经理部
托架受力检算书
工 40a 总长 277.6 米，重为:277.6×67.6(每延米重,kg/m)×9.8＝183.9KN ⑸、模板的重量： 根据计算,受托架支撑的模板的总面积约为 680m2，按每平方米模板（含支撑分配 梁）重 120kg 进行计算，模板总重量为：680×120×9.8＝800KN 综合⑴～⑸项， 总的静载重量为： 4217.18+343.2+142.23+183.9+800＝5686.5KN
0#块托架计算
0#块施工验算0#块荷载：荷载按12m×4m梁体投影范围均布，则有：每平方米荷载为598t/（4×12）m2=12.5t，一、底模计算底模采用竹胶板加方木楞：竹胶板厚度为20mm，平面尺寸为120cm×240cm。
方木楞为10×12cm方木（立放），木楞间距为20cm。
竹胶板弹性模量E=104MPa（查产品说明）静弯强度[σ]=17MPa1、面板计算荷载：新浇混凝土、模板等荷载：g1=125KN/M2施工人员、施工料具运输、堆放荷载：g2=1.5KN/M2振捣混凝土产生的荷载：g3=2.0KN/M2倾倒混凝土产生的荷载：g4=2.0KN/M2按单向板计算，计算跨度L=20cm。
板宽取1m，q=(125+2+1.5+2)×1=130.5KN/mMm ax=1/10×qL2=1/10×130.5×202×10-4=0.522KN·mW=1/6bh2=1/6×100×22=66.7cm3I=1/12×bh3=1/12×100×23=66.7cm4σmax=Mm ax/W=0.522×106/(66.7×103)=7.8MPa<[σ]=17MPaf max=qL4/128EI=130.5×204/(128×107×66.7×104)= 0.245mm<L/400=0.5mm满足要求2、方木横肋计算横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径L=30cm。
均布荷载：q=53KN/m2×0.3m=39.15KN/mMmax=1/8qL2=1/8×39.15×0.32=0.44KN·mW=1/6bh2=1/6×10×122=240cm3I=1/12×bh3=1/12×10×123=1440cm4方木弹性模量：E=9×103 MPa方木容许弯应力[σ]=12 MPa强度验算：σmax=Mm ax/W=0.44×106/(240×103)=1.8MPa<[σ]=12MPa满足要求刚度验算：f max=5qL4/384EI=5×39.15×3004/(384×9×106×144×104)=0.03mm〈L/400=0.75mm 满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录第一章工程简介 (1)1.1 工程概述 (1)1.2 现浇支架方案 (1)第二章各相关参数确定 (3)2.1 检算内容 (3)2.2 参考资料 (3)2.3 参数取值 (3)2.3.1 材料参数 (3)2.3.2 构件参数 (3)第三章结构的受力计算及验算 (4)3.1 检算荷载 (4)3.2 横梁双层I32a工字钢验算 (6)3.2.1 荷载计算 (6)3.2.2 建模验算 (6)3.3 三角托架2I32a工字钢验算 (8)3.4三角托架整体稳定性验算 (10)3.5剪刀撑验算 (12)3.6三角托架上节点对拉钢筋验算 (12)3.7三角托架下节点2I32a工字钢验算 (12)第四章结论 (15)第一章工程简介1.1 工程概述某特大桥 40+64+40m连续梁悬臂浇筑 0号块三角托架自上而下的结构为：底模下横向铺设两层 I32a工字钢（横向布置），布置间为 40cm；三角托架纵梁采用 I32a工字钢，斜撑采用 I32a工字钢；剪刀撑采用[22a槽钢。
1.2 现浇支架方案结合工程概述，0#块现浇段支架具体布置如图1.1~1.2所示。
图1.2 横断面布置图第二章各相关参数确定2.1 检算内容某特大桥40+64+40m连续梁悬臂浇筑0号块三角托架检算。
2.2 参考资料1、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；2、《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》（TZ324-2010）；3、《高速铁路桥涵工程施工技术规程》(Q/CR9603-2015)；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《钢结构设计手册》（第二版）；6、《路桥施工计算手册》（2001.5）；7、现场提供的资料：施工图纸等资料。
2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=215MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；PSB830直径25mm精轧螺纹的抗拉强度设计值按530MPa。
2.3.2 构件参数三角托架纵梁双I32a工字钢：材料为Q235级型钢，截面2I32a（H=320mm，B1=260mm，t f1=19mm，t w=15mm，r1=11.5mm，）；三角托架斜撑I32a工字钢：材料为Q235级型钢，截面I32a（H=320mm，B1=130mm，t f1=9.5mm，t w=15mm，r1=11.5mm，）；剪刀撑[22a槽钢：材料为Q235级型钢，截面[22a（H=220mm，B1=77mm，t f1=11.5mm，t w=7mm，B2=77mm，t f2=11.5mm，r1=11.5mm，r2=5.75mm）;双层工字钢横梁为I32a：材料为Q235级型钢，单个截面I32a（H=320mm，B1=130mm，t f1=9.5mm，t w=15mm，r1=11.5mm，）；。
第三章 结构的受力计算及验算建模计算采用有限元程序 MIDAS/Civil ，对某特大桥 40+64+40m 连续梁悬臂浇筑 0 号块支架的各构件、材料、约束与荷载进行模拟，最后达到计算检验的目的。
3.1 检算荷载恒荷载：梁体、模板、支架自重等。
活荷载：倾倒混凝土拌合物时产生的冲击荷载，振捣混凝土时产生的荷载。
施工人员、机具、材料和其他临时荷载。
荷载组合：采用荷载基本组合。
恒荷载分项系数1.2，活荷载分项系数1.4。
梁体恒荷载按该桥现浇段横断面图进行面积计算，分别采用端部截面、根部截面进行计算。
荷载简化时将箱梁荷载分为翼缘板区、腹板区和顶底板区三部分。
混凝土容重按26kN/m 3计算。
（1）端部截面恒载计算图3.1 端部截面简图（单位：cm ）S1部分恒载21 1.16 2.92610.4/g kN m =÷⨯=S2部分恒载22 5.42 1.9772671.28/g kN m =÷⨯=S3部分恒载23 2.87 2.4462630.51/g kN m =÷⨯=S4部分恒载24 5.42 1.9772671.28/g kN m =÷⨯=S5部分恒载25 1.16 2.92610.4/g kN m =÷⨯=（2）根部截面恒载计算图3.2 根部截面简图（单位：cm ）S1部分恒载21 1.16 2.92610.4/g kN m =÷⨯=S2部分恒载227.31 2.1952686.59/g kN m =÷⨯=S3部分恒载23 3.4 2.012643.98/g kN m =÷⨯=S4部分恒载247.31 2.1952686.59/g kN m =÷⨯=S5部分恒载25 1.16 2.92610.4/g kN m =÷⨯=（3）模板恒载模板荷载：取23.0/kN m （4）活载计算施工人员、材料及施工机具荷载：取22.5/kN m ；振捣混凝土时产生的荷载：取22.0/kN m ；浇筑砼产生的冲击荷载：取22.0/kN m 。
3.2 横梁双层I32a 工字钢验算3.2.1 荷载计算端部截面：翼缘区y 8.95/q kN m =腹板区38.17 /f q kN m =顶底板区d 18.60 /q kN m =根部截面：翼缘区y 8.95/q kN m =腹板区45.52 /f q kN m =顶底板区d 20.07 /q kN m=3.2.2 建模验算（a ）计算模型（b）组合应力图（c）剪切应力图（d）变形图图3.3 双层I32a 工字钢计算结果通过计算可知：双层I32a 工字钢最大组合应力：[]max 55.04MPa =215MPa f σ=<，双层I32a 工字钢最大剪应力：[]max 13.9MPa =125MPa v f τ=<，双层I32a 工字钢最大变形：[]max 40007.27mm 10mm 400400l f f =<===；双层I32a 工字钢最大变形量=总变形量-横梁变形量=8.13-0.86=7.27mm 。
结论：横梁双层I32a 工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。
3.3 三角托架2I32a 工字钢验算（a ）计算模型（b）组合应力图（c）剪应力图（d）变形图（e ）反力图图3.4 三角托架计算结果通过计算可知：2I32a 工字钢最大组合应力：[]max 88.0MPa =215MPa f σ=<，2I32a 工字钢最大剪应力：[]max 52.0MPa =125MPa v f τ=<，2I32a 工字钢最大变形：[]max 16500.8mm 4.125mm 400400l f f =<===；结论：纵梁2I32a 工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。
3.4三角托架整体稳定性验算图3.5稳定性分析模型图3.6 一阶模态图3.7 一阶模态一阶模态系数：4.4二阶模态系数：4.7一阶模态系数最小，计算可得该模型钢管柱的屈曲承载力为施加压力的4.4倍。
表明此支架整体稳定性安全系数较高。
3.5 剪刀撑验算图3.8 剪刀撑组合应力通过计算可知：剪刀撑最大组合应力：[]max 16.1MPa =215MPa f σ=<，结论：剪刀撑[22a 槽钢在最不利荷载作用下的轴向应力满足规范要求。
3.6三角托架上节点对拉钢筋验算本结构三角托架上节点通过PSB830直径25mm 精轧螺纹钢筋进行对拉。
上节点拉力F=115kN 。
钢筋产生的拉应力[]max 1154234MPa =530MPa 2525 3.14σ⨯===<⨯⨯F f A 结论：PSB830直径25mm 精轧螺纹对拉钢筋满足规范要求。
3.7三角托架下节点2I32a 工字钢验算本结构三角托架下节点支撑在预埋墩身内的2I32a 工字钢上，悬臂长度为0.45m 。
（a ）计算模型（b）组合应力图（c）剪应力图（d ）变形图图3.9 下节点支撑构件计算结果通过计算可知：2I32a 工字钢最大组合应力：[]max 87MPa =215MPa σ=<f ，2I32a 工字钢最大剪应力：[]max 101MPa =125MPa τ=<v f ，2I32a 工字钢最大变形：[]max 4500.45mm 1.125mm 400400=<===l f f ； 结论：纵梁2I32a 工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。
第四章结论1.横梁双层I32a工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。
2.纵梁2I32a工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。
3.剪刀撑[22a槽钢在最不利荷载作用下的组合应力满足规范要求。
4.三角托架的强度和稳定性满足规范要求。
5.对拉钢筋强度满足规范要求。
6.下节点纵梁2I32a工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。
7.施工中请严格核对支架材料及参数，如有变动，请与检算单位联系。