托架计算书
盖梁托架计算书
盖梁受力托架计算第一章30米T梁的B型盖梁托架计算一、荷载计算1、盖梁钢筋砼重量：q1=40.776m3×2600Kg/m3=106017.6Kg=1060.2 KN2、模板荷载（根据实际制作的模板）q2=70 KN3、施工人员、施工料具荷载（考虑3、4人施工人员及小型振捣器）： q3=4 KN4、振捣砼产生的冲击荷载（考虑振动器的作用范围为2米）：q4=2m×2m×2KN/m2=8 KN5、横梁16a的槽钢自重：（槽钢按照中对中50cm布置，长度3.0米，墩柱上不布置，共32根）：q5 = 32×3m×17.23Kg/m=1654.08Kg=16.54 KN6、纵梁45a工字钢自重：（工字钢2根，每根长度12米）q6=2×12m×80.38Kg/m=1929.12Kg=19.29 KN二、横梁内力计算：横梁槽钢的受力验算如图:qL1、横梁[16a槽钢所受荷载：Q1=q1+q2+q3+q4+q5=1060.2+70+4+8+16.54=1158.74 KN横梁共16根，每根长3.0米，有效受力长按2.4米计，将所受力按照均布荷载分解q=1158.74/16/2.4=30.18 KN/m（均布荷载按盖梁投影面积分解：1158.74/10.9/2.4*0.5=22.15 KN/m）2、横梁弯曲应力：按外伸臂梁计算横梁弯矩，根据《路桥施工计算手册》静力计算用表知：①OA段最大弯矩M=1/2qx2=1/2×30.18KN/m×0.325m×0.325m=1.59 KN·m②AB段最大弯矩（跨中x=a+L/2=0.325+1.75/2=1.2m）M=qLx/2×[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]=30.18×1.75×1.2/2×[(1-0.325/1.2)(1+2×0.325/1.75)-1.2/1.75]=9.96 KN·m③横梁采用[16a槽钢，查表得，W=108.3cm3弯曲应力：σ=M max/W=9.96×1000/108.3=91.97 Mpa<[σ]=145 Mpa 满足要求。
0号段托架计算书
新灶桥（72.5+120+72.5）m连续梁0#段支架计算书一、计算资料1.1工程概况新灶桥（72.5+120+72.5）m连续梁对应墩号为8#-11#，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽16m，底宽8m，顶板厚度28cm，腹板厚度50-70-90cm，底板厚度30-125.6cm，梁高由7.0m渐变到3.2m。
连续梁0#段长12m，中心梁高7.0m，顶板厚28㎝；腹板厚90㎝；底板厚73.34㎝～125.6㎝，支点处设有1个横隔板，横隔板厚2.5m。
0#段混凝土计划分两次浇注，第一次浇注底板及腹板上倒角处，第二次浇注顶板部分。
1.2 0#段支架现浇方案0#段支架拟采用托架方案，托架采用型钢搭设。
托架组成详见《0#块支架布置图》。
1、0#块模板组成0#块的模板由底模、芯模和外侧模组成，外侧模由专业厂家制作的定型钢模，其余模板均由胶合板和方木组成。
2、芯模托架芯模支撑由纵梁10×10cm方木，横梁(为利用挂篮芯模桁架)、φ48×3.5mm 无缝钢管支架（含顶、底托）组成。
3、外侧模托架外侧模托架由纵向[]25b工字钢利用悬臂端横梁支撑组成。
4、底模托架底模托架由纵向25b#工字钢、横梁32b双拼槽钢、直径530mm钢管支撑，56b双工字钢底横梁组成。
5、模板的卸落设备侧模采用14×14×28cm的三角钢卸落,芯模采用钢管顶托卸落,底模采用三角钢楔卸落。
1.3材料参数热轧普通型钢：[σ]=145Mpa，E=2.1×105MPa，[25b: A=39.91cm2，I x=3530.04cm4，W x=282.402cm3，31.39kg/m。
I25b: A=53.5cm2，I x=5283.96cm4，W x=422.72cm3，42kg/m。
I56b: A=146.45cm2，I x=68512.5cm4，W x=2446.69cm3，115kg/m。
托架结构计算书-2支点
编写计算原因：1、将3支点调整为2支点，纵向分配梁I28工字钢调整为I32A工字钢，钻孔平台大量I32a工字钢，考虑常规菱形挂篮前后两个吊点，无需更换分配梁材料；2、3对I50工字钢调整为2道 2I45a工字钢焊接成双工字钢箱型，原钻孔桩平台里面纵向主梁14根12m长I45A工字钢；3、I12.6工字钢间距50cm，均布力转换为集中力过大，所以调整为40cm了；4、支架水平联系梁[10槽钢是否采用I25A工字钢（长7.25m）中间截断可用在墩台施工盖梁上I25A（长3.5m）。
5、目前钻孔平台、墩台、墩身均未使用到I28工字钢，需额外采购，单根I28a 工字钢端部与焊接焊缝长度不够承受竖向剪切力，托架斜撑采用2I25工字钢焊接成箱型；6、挂篮模板混凝土侧压力计算、主桥整体预留挂篮锚固孔布置是否等菱形挂篮厂家确认后；以上为个人考虑几个方案编写计算书的理由，请徐总工审核，是否合适，请徐总工定夺。
0#块、1#块现浇托架结构计算书1、编制依据1、悬灌梁部分设计图纸及相关设计文件2、《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）；3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
2、编制范围60m+90m+90m+60m悬灌梁0#块、1#块现浇段。
3、荷载组合1、托架布置图顺桥向立面图横桥向立面图2、托架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1;模板、支撑自重荷载P2;人员、设备重 P3;施工产生荷载 P4;计算选取荷载大小为：箱梁混凝土容重26.1KN/m3。
模板、支撑自重、人员设备重、施工产生荷载按结构自重荷载0.15取值。
荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.5。
4、计算书（受力状况按0#、1#块分层两次浇注混凝土计算）梁体纵断面图如下图所示：1、钢筋混凝土自重荷载P1（受力状况按0#、1#块第一层浇注高3.7m计算）结构施工分两层（中心高3.7m+1.5m）浇筑，预压荷载按照结构荷载1.3倍取值。
《托架设计计算书》doc版
《托架设计计算书》doc版《托架设计计算书》doc版挂篮设计计算书XX铁路连续梁施工挂篮设计计算书编制: 校核: 审核: 目录一、工程概况1 二、托架设计2 三、载荷分析3 四、托架主桁片计算5 五、托架细部计算26 六、结论27 托架设计计算书一、工程概况溪坪大桥、后在特大桥、刘厝特大桥主桥为（40+64+40）m连续梁。
梁部0#块长度8m，1#块长度3m，边跨直线段长度7.6m。
主桥墩身均为空心高墩，根据桥梁结构形式，采用大型托架现浇0#块、1#块，挂篮施工普通块段，托架二次利用现浇边跨直线段的施工方案。
刘厝大桥主桥为（60+100+60）m连续梁，梁部0#块长14m，高7.2m，采用托架现浇施工；牵出线大桥主桥为（48+80+48）m连续梁，七口特大桥主桥为（32+48+48+32）m连续梁，0#块结构尺寸较小，同样采用托架现浇施工。
二、托架设计1、设计原则1.1 可完成0#、1#块、边跨直线段使用托架浇筑，略改装可多次循环利用。
1.2 使用常用型材，结构要简单，受力要明确。
1.3 适应主边墩顶部实心段混凝土构造。
1.4 安装、拆除要方便，节省人力物力，节省工期。
2、布置及构造2.1 主墩顶对称布置，每侧4片桁片；边墩单侧布置4片桁片。
2.2 水平间距按照载荷分布状况布置，保证4片桁片基本受力均匀，且保证横梁挠度复核规范要求。
2.3 部分参数：经几种构造反复比较计算，主桁片选定如下结构：托架形式为三角托架，桁架构造。
上直角边长5.4m，悬臂0.6m；竖直直角边长2.7m。
主要杆件选用[36b双拼；下支点[36b双拼牛腿，全约束；上支点预应力锚固件，横向约束；节点板均采用群螺栓连接，M10.9级高强螺栓副，配弹簧垫圈。
经计算各种工况下最大挠度为3.8mm。
除刘厝大桥0#块上锚固点预应力张拉吨位每根45吨外，其他现浇段上锚固点预应力筋每根张拉40吨。
3、为保证托架加工质量，选用专业挂篮厂家加工所有构件。
盖梁托架计算书
3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
托架设计计算书
XX铁路连续梁施工挂篮设计计算书编制:校核:审核:目录一、工程概况 (3)二、托架设计 (3)三、载荷分析 (4)四、托架主桁片计算 (6)五、托架细部计算 (24)六、结论 (26)托架设计计算书一、工程概况溪坪大桥、后在特大桥、刘厝特大桥主桥为（40+64+40）m连续梁。
梁部0#块长度8m，1#块长度3m，边跨直线段长度7.6m。
主桥墩身均为空心高墩，根据桥梁结构形式，采用大型托架现浇0#块、1#块，挂篮施工普通块段，托架二次利用现浇边跨直线段的施工方案。
刘厝大桥主桥为（60+100+60）m连续梁，梁部0#块长14m，高7.2m，采用托架现浇施工；牵出线大桥主桥为（48+80+48）m连续梁，七口特大桥主桥为（32+48+48+32）m连续梁，0#块结构尺寸较小，同样采用托架现浇施工。
二、托架设计1、设计原则1.1 可完成0#、1#块、边跨直线段使用托架浇筑，略改装可多次循环利用。
1.2 使用常用型材，结构要简单，受力要明确。
1.3 适应主边墩顶部实心段混凝土构造。
1.4 安装、拆除要方便，节省人力物力，节省工期。
2、布置及构造2.1 主墩顶对称布置，每侧4片桁片；边墩单侧布置4片桁片。
2.2 水平间距按照载荷分布状况布置，保证4片桁片基本受力均匀，且保证横梁挠度复核规范要求。
2.3 部分参数：经几种构造反复比较计算，主桁片选定如下结构：托架形式为三角托架，桁架构造。
上直角边长5.4m，悬臂0.6m；竖直直角边长2.7m。
主要杆件选用[36b双拼；下支点[36b双拼牛腿，全约束；上支点预应力锚固件，横向约束；节点板均采用群螺栓连接，M10.9级高强螺栓副，配弹簧垫圈。
经计算各种工况下最大挠度为3.8mm。
除刘厝大桥0#块上锚固点预应力张拉吨位每根45吨外，其他现浇段上锚固点预应力筋每根张拉40吨。
3、为保证托架加工质量，选用专业挂篮厂家加工所有构件。
横向连接采用[20a现场焊接加固。
4、详细构造见附图。
托架计算书
纵梁 Z3：腹板重 6.05 1.2 26.5 2.25 432.88 kN 共 4 片纵梁，每片 7 个支点，每个支点的受力为：
432.88 4 7 15.46 kN
纵梁 Z4：顶底板混凝土重
1.2 4.3 1.5 26.5 ((2 1.2) / 2 1.2) / 2 4.3 0.75 26.5 322.22 kN
内横梁（单肢） ：
图 19 内横梁（单肢）反力
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连搭乡特大桥托架设计计算书
图 20 内横梁（单肢）位移
图 21 内横梁（单肢）正应力
图 22 内横梁（单肢）剪应力 表 9 内横梁验算 计算最大值 位移 mm 正应力 （MPa） 剪应力 （MPa） 折算应力（MPa） 22.85 136.5 31.1 140.7
验算 OK OK
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Z3 纵梁：
图 9 Z3 纵梁反力
图 10 Z3 纵梁位移
图 11 Z3 纵梁正应力 表 5 Z3 纵梁验算 计算最大值 位移 mm 正应力 （MPa） 1.11 66.3
第 6 页
容许值 1750/400=4.375 145
验算 OK OK
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这里仅验算最大受压托架的强度、位移以及构件稳定性。 三角托架 1 和 4：
图 23 三角托架反力
第 11 页
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图 24 三角托架位移
计算分析人：
报告编制人：
报告审核人：
日
期：
2014.7.4
成都宇为土木工程咨询有限公司
二○一四年七月四日
目 录
1、编制依据及参考文献 ............................................................................................................... 1 2、工程概况 ................................................................................................................................... 1 3、计算内容 ................................................................................................................................... 2 4、结构计算与结果分析 ............................................................................................................... 2 4.1 材料参数 .............................................................................................................................. 2 4.2 荷载计算 .............................................................................................................................. 3 4.3 纵梁计算与分析 .................................................................................................................. 3 4.4 横梁计算与分析 .................................................................................................................. 8 4.5 三角托架计算与分析 ........................................................................................................ 11 5、结论与建议 ............................................................................................................................. 13
悬浇托架计算书
悬浇托架计算一、计算简图1、计算荷载72m跨悬浇梁0#块悬出部分3.9米，砼重为189.54吨，按200吨计。
考虑施工荷载40吨(模板、机具、人员、辅助物等)。
总荷载：200+40=240 吨单个托架荷载：240/3=80 吨考虑1.3倍安全系数，则单个托架计算荷载：F=80×1.3=104（吨）=1040 KN在离墩身0.5米和3米处布置支撑：f=1040/2=520 KN2、简化模型上部JL32拉杆简化为受拉链杆，下部牛腿支撑简化为固定铰支座。
各型刚构件之间采用连接板螺栓联结，全部简化为铰结。
受均布荷载，简化计算模型如下：123456图二：计算模型二、计算、验算方法将托架结构划分为6个结点，9个单元。
离散情况见下图：图三：结构单元划分三、计算结果1、支座反力首先对结构进行整体分析，求支座反力，如下图所示：对结点1取矩，由∑1＝0；T×2.8－520×0.32－520×2.82=0T= 583 KN向左由整体∑x＝0, ∑y＝0 ;得：N=583 KN向右F=1040 KN向上N图四：外力图2、内力和变形1)、轴力如下图所示，杆件轴力受压为负，显示蓝色。
受拉为正，显示为红色。
图五：轴力图单元(9)受最大压力816KN；单元(4)受最大拉力589KN；2)、弯矩该托架结构除上横梁外，其余杆件几乎不受弯。
其中单元(4)以及单元(5)分别受弯矩120 KN.m、62 KN.m。
单元(6) 以及单元(9)受弯矩10 KN.m。
3)、剪力结构剪力如下图所示。
图七：剪力图4)、变形将结构整体变形图放大后显示如下图。
图八：变形图5号结点最大沉降量为1mm;6号结点最大沉降量为2mm;托架变形可以满足要求。
四、牛腿及底部混凝土承压验算根据前面计算的支座反力结果，牛腿承受向下压力为1040 KN。
每个牛腿由四块δ=30mm钢板插入预埋盒组成。
牛腿具体尺寸及设置见后附图。
每块钢板受力: f=1040/4=260 KN抗剪截面积: A t=400mm×30mm=12×103mm2剪切应力: τ=260×103N/12×103mm2=21.7 MPa< f v=115 MPa即牛腿满足要求。
托架计算书
1 工程概况岳潜高速河东大桥位于岳西县响肠镇无愁村外畈组，桥梁起点桩号K177+492.00m，终点桩号K118+502.00m，全长1010m。
主桥为六跨预应力混凝土刚构－连续组合桥，桥长612m，跨径组合66＋4×120＋66m；引桥黄尾侧为一联8跨30m预应力混凝土连续箱梁桥，潜山侧为一联5跨30m预应力混凝土连续箱梁桥。
主桥下部结构采用钢筋混凝土薄壁空心桥墩，钻孔灌注桩基础。
设计荷载：公路－Ⅰ级。
由于河东大桥桥墩较高，施工采用托架现浇0号及1号块，为了保证施工的安全，需要对托架受力状况进行分析计算。
2 计算依据1）安徽省岳西（黄尾）至潜山公路第十一合同段施工图设计——第三册；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）；4）《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社；5）《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社；6）《基本资料》（公路桥涵设计手册）——人民交通出版社。
3 计算参数与计算荷载1）箱梁悬出部分总重量：纵向：q = 493 ~ 430KN/m（其中：刚构墩悬出梁长3.5m，普通墩悬出梁长4.0m）横向（普通墩）：q = 62.4 ～20.8KN/m横向（刚构墩）：q = 93.6 ～31.2KN/m2）支架与模板荷载：按照施工单位提供的资料，偏安全按以下荷载取值：刚构墩（纵向）：150 KN/m普通墩（纵向）: 150KN/m横向（刚构、普通墩）：q =150 KN/m4 计算方法4.1 计算方法采用平面分析方法计算，将上部荷载（梁体、支架及模板等）采用横向分布方法分配到各个托架上，求出最不利托架横向分布（内力增大）系数，按照平面杆系有限元计算，从而得到托架结构内力分布、变形分布及应力分布。
鉴于结构杆件长细比较小，强度、刚度和应力控制设计，稳定性不控制设计，故可不进行稳定性计算。
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Z3 纵梁：
图 9 Z3 纵梁反力
图 10 Z3 纵梁位移
图 11 Z3 纵梁正应力 表 5 Z3 纵梁验算 计算最大值 位移 mm 正应力 （MPa） 1.11 66.3
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容许值 1750/400=4.375 145
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图 15 外横梁（单肢）反力
图 16 外横梁（单肢）位移
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图 17 外横梁（单肢）正应力
图 18 外横梁（单肢）剪应力 表 8 外横梁验算 计算最大值 位移 mm 正应力 （MPa） 剪应力 （MPa） 折算应力（MPa） 18.88 112.8 25.7 121.3 容许值 ---145 85 145 验算 OK OK OK OK
4.5 三角托架计算与分析
由上节，三角托架的受力就是各片横梁的支座反力，见表 10。
表 10 三角托架荷载 荷载（kN） 内横梁 外横梁 三角托架 1 759.102 627.447 三角托架 2 -307.899 -254.499 三角托架 3 -307.899 -254.499 三角托架 4 759.102 627.447
Z4 纵梁：
图 12 Z4 纵梁反力
图 13 Z4 纵梁位移
图 14 Z4 纵梁正应力 表 6 Z4 纵梁验算 计算最大值 位移 mm 正应力 （MPa） 0.487 29.1
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容许值 1750/400=4.375 145
验算 OK OK
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由图 3—图 14 及表 3—表 6 可知： （1）纵梁在荷载作用下最大下挠为 1.11 mm； （2）纵梁在荷载作用下最大正应力为 66.3 MPa。 以上数据表明：纵梁满足设计要求。
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容许值 பைடு நூலகம்--145 85 145
验算 OK OK OK OK
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由图 15—图 22 及表 7—表 9 可知： （1）横梁在荷载作用下最大下挠为 21.85 mm； （2）横梁在荷载作用下最大正应力为 136.5 MPa； （3）横梁在荷载作用下最大这算应力为 140.7 MPa。 （剪力和弯矩都较大处检算折算 应力，与最大正应力或最大剪应力不同时出现。 ） 以上数据表明：横梁满足设计要求。
内模重 20 / 2 10 kN 共 7 片纵梁，每片 7 个支点，每个支点的受力为：
332.22 7 7 6.78 kN
由于纵梁的支承是横梁，横梁的受力是纵梁模型的支座反力，而横梁的支承是三角托 架，则三角托架的受力是横梁模型的支座反力。
4.3 纵梁计算与分析
无论单、双肢，均只建立单肢模型，荷载采用实际荷载，则实际为双肢的结构的应力 与位移应除以 2。
计算分析人：
报告编制人：
报告审核人：
日
期：
2014.7.4
成都宇为土木工程咨询有限公司
二○一四年七月四日
目 录
1、编制依据及参考文献 ............................................................................................................... 1 2、工程概况 ................................................................................................................................... 1 3、计算内容 ................................................................................................................................... 2 4、结构计算与结果分析 ............................................................................................................... 2 4.1 材料参数 .............................................................................................................................. 2 4.2 荷载计算 .............................................................................................................................. 3 4.3 纵梁计算与分析 .................................................................................................................. 3 4.4 横梁计算与分析 .................................................................................................................. 8 4.5 三角托架计算与分析 ........................................................................................................ 11 5、结论与建议 ............................................................................................................................. 13
验算 OK OK
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Z2 纵梁(单肢模型)：
图 6 Z2 纵梁(单肢模型反力)
图 7 Z2 纵梁(单肢模型)位移
图 8 Z2 纵梁(单肢模型)正应力 表 4 Z2 纵梁验算 计算最大值 位移 mm 正应力 （MPa） 0.457 13.65
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容许值 1750/400=4.375 145
这里仅验算最大受压托架的强度、位移以及构件稳定性。 三角托架 1 和 4：
图 23 三角托架反力
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图 24 三角托架位移
图 2 纵横梁分组
4、结构计算与结果分析
4.1 材料参数
托架及纵横梁的钢材为 Q235，根据规范得到该材料的特性参数见表 2。
表 2 材料的特性参数值 弹性模量 MPa 2.06e5 密度 kg/m3 7850
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泊松比 0.3
线膨胀系数 0.000012
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对于临时结构，钢材的容许应力取值提高 30%。 则轴向容许应力为 140 MPa，弯曲容许应力为 145 MPa，剪切容许应力为 85 MPa。
纵梁 Z3：腹板重 6.05 1.2 26.5 2.25 432.88 kN 共 4 片纵梁，每片 7 个支点，每个支点的受力为：
432.88 4 7 15.46 kN
纵梁 Z4：顶底板混凝土重
1.2 4.3 1.5 26.5 ((2 1.2) / 2 1.2) / 2 4.3 0.75 26.5 322.22 kN
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Z1 纵梁(单肢模型)：
图 3 Z1 纵梁(单肢模型)反力
图 4 Z1 纵梁(单肢模型)位移
图 5 Z1 纵梁(单肢模型)正应力 表 3 Z1 纵梁验算 计算最大值 位移 mm 正应力 （MPa） 0.465 13.9
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容许值 1750/400=4.375 145
136.122 3 7 6.482 kN
纵梁 Z2：腹板加厚处楔形块混凝土重
( 3 . 6 2 ) 0.8 / 2 26.5 ( 1 . 5 / 2 0.75) 89.04 kN
共 2 片纵梁，每片 7 个支点，每个支点的受力为：
8 9 . 0 4 2 7 6.36 kN
图 1 托架构件布置图
托架各组成部件的材料使用见表 1。
表 1 托架材料统计表 序号 部件名称 1# 预埋工钢 40Ib (双肢) 2# 三角托架 40Ib (单/双肢) 3# 横梁 40Ib (双肢) 4# 对拉座 5# 对拉杆 φ 32 精轧钢 6# 纵梁 20Ib (双肢) 7# 纵梁 20Ib (单肢) 8# 预埋钢板 Q235 （8mm 板）
特性
Q345 钢板
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3、计算内容
本计算有限元模型采用 MIDAS CIVIL 建立平面梁单元模型，分别建立纵梁、横梁和 三角托架的模型，验算了三类结构的强度、位移；以及三角托架的受压杆稳定性。 由于结构对称性以及受力的相似性，把纵梁分为四类，即侧模和翼缘下纵梁 Z1（共 6 片） 、腹板加厚段纵梁 Z2（共 4 片） 、腹板下纵梁 Z3（共 8 片） 、内膜与顶底板下纵梁 Z4 （共 7 片） ；把横梁分为两类，即内横梁 H1（共 2 片）和外横梁 H2（共 2 片） ；对于纵横 梁，认为同一类梁受力相同，每一类验算一片。对于三角托架，实际共 8 榀，仅验算最不 利受力的一榀。纵横梁分组情况见图 2。
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1、编制依据及参考文献
（1） 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) （2） 《铁路桥涵施工技术规范》(TB10203-2002) （3） 《铁路桥涵钢结构设计规范》(TB10002.2-99)