托架计算书
托架结构计算书-2支点
编写计算原因：1、将3支点调整为2支点，纵向分配梁I28工字钢调整为I32A工字钢，钻孔平台大量I32a工字钢，考虑常规菱形挂篮前后两个吊点，无需更换分配梁材料；2、3对I50工字钢调整为2道 2I45a工字钢焊接成双工字钢箱型，原钻孔桩平台里面纵向主梁14根12m长I45A工字钢；3、I12.6工字钢间距50cm，均布力转换为集中力过大，所以调整为40cm了；4、支架水平联系梁[10槽钢是否采用I25A工字钢（长7.25m）中间截断可用在墩台施工盖梁上I25A（长3.5m）。
5、目前钻孔平台、墩台、墩身均未使用到I28工字钢，需额外采购，单根I28a 工字钢端部与焊接焊缝长度不够承受竖向剪切力，托架斜撑采用2I25工字钢焊接成箱型；6、挂篮模板混凝土侧压力计算、主桥整体预留挂篮锚固孔布置是否等菱形挂篮厂家确认后；以上为个人考虑几个方案编写计算书的理由，请徐总工审核，是否合适，请徐总工定夺。
0#块、1#块现浇托架结构计算书1、编制依据1、悬灌梁部分设计图纸及相关设计文件2、《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）；3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
2、编制范围60m+90m+90m+60m悬灌梁0#块、1#块现浇段。
3、荷载组合1、托架布置图顺桥向立面图横桥向立面图2、托架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1;模板、支撑自重荷载P2;人员、设备重 P3;施工产生荷载 P4;计算选取荷载大小为：箱梁混凝土容重26.1KN/m3。
模板、支撑自重、人员设备重、施工产生荷载按结构自重荷载0.15取值。
荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.5。
4、计算书（受力状况按0#、1#块分层两次浇注混凝土计算）梁体纵断面图如下图所示：1、钢筋混凝土自重荷载P1（受力状况按0#、1#块第一层浇注高3.7m计算）结构施工分两层（中心高3.7m+1.5m）浇筑，预压荷载按照结构荷载1.3倍取值。
盖梁托架计算书
3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
盖梁施工托架计算
在浇注墩柱时距柱顶以下0.9~1.0处采用内径为φ150钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ140钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I45工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
详见图1、图2。
图1：盖梁施工平台正面图托架受力分析取柱距最大的8#、9#墩进行计算分析，盖梁受力模式见图4，3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重 n 1 = 0.5×1×1.4×3+2.2 = 4.3KN 钢筋混凝土重 n 2 = 1.4×1.4×26 = 51KN 施工人员及设备重 n 3 = 2.2KN 振捣砼时产生振捣力 n 4 = 5KN ∑n i = n 1 + ~ +n 4 =62.5KN/m 取1.3系数 q=62.5×1.3=81.25KN/m3.2 托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：跨中最大弯距：M max = ql 2/8 = 81.25×7.662 2 /8 =596.24×106 KN · mm需要截面抵抗矩 W x ≥M max / x f =596.24×106 / 1×315 = 1.89×106 mm 3图4：盖梁受力模式q图5：托架受力计算模式查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I45a工字钢，其截面特性为：I x = 32240 W x = 1430 I x /S x =38.6 腹板厚·t w =11.5mm b·=150mm 自重=0.804KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：M x = 1/2×1/8×(81.25+1.2×0.804)×7.6622=301.62kN·m每根工字钢最大剪应力：V=(81.25+1.2×0.804)×2/2 = 82.22kN3.3 强度验算3.3.1 抗弯强度验算：M x /γx·W nx = 301.62×106/1×1430×103= 210.1＜f = 315 N/mm2 满足要求3.3.2 剪应力验算VS x/I x·t w = 82.22×103/38.6×10×11.5 = 18.5N/mm2＜f v = 185 N/mm2 满足要求3.3.3 支座局部压应力验算支座反力为F=82.2kN，支承长度a=150mm, h y = R+t = 18+13.5 =31.5mm局部压应力бc = ψF/t w l z= 1.0×82.2×103/11.5×(150+31.5) = 39.4N/mm2＜f = 315 N/mm2 满足要求经各项受力验算，所选择工字钢形式满足受力要求。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
托架设计及计算书
0#、1#块施工托架设计计算书一、工程概况黄河特大桥主桥为3×(100+4×140+100)m预应力混凝土连续箱梁，连续梁主墩为#27-31#、33#-37#、39#-43#。
主墩0#、1#块同时浇筑，采用托架法施工，其它节段均采用挂篮法施工。
单个主墩0#、1#块总长度为12m，其中0#块长3.5m，单个1#块长4.25m。
梁段编号0 1梁段长度（cm) 350 425腹板厚(cm) 90 90梁段体积（m³）258.9 122.7梁段重量（t）673.1 3190#、1#节段信息0#、1#块采用整体钢模浇筑，其中0#块位于墩顶之上，1#块悬挑出主墩3.5m，悬挑部分采用托架法施工。
0#、1#块、主墩相对位置图二、计算目标（1）验算托架的强度、刚度及变形性能、抗剪切变形能力（3）验算托架整体稳定性及杆件强度三、计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（4）《钢结构设计规范》GB 50017-2011（5）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（6） Midas civil 有限元计算软件四、托架设计1#块施工托架设计为单侧四榀三角托架（TJ-1），墩身两侧各设置两榀托架（TJ-2）。
TJ-1上托梁为2-56a工字钢，斜撑为2-40a 槽钢，TJ-2托梁杆为50a工字钢，斜撑为2-20a槽钢，斜撑与托梁、底托均采用销接并配置保险卡，托架节点处设置加劲肋，以增加节点受力传递效果。
托架均采用Q235钢材，弯曲强度215Mpa，抗剪强度125Mpa。
托架详图见附件1。
五、托架承载力验算5.1荷载参数根据《路桥施工计算手册》（第8章，表8-1竖向荷载），采用以下标准值：①钢筋混凝土容重：取26KN/m³，②施工人员及机具：取1KN/㎡，③倾倒混凝土产生的冲击荷载：取2KN/㎡④振捣混凝土产生的荷载：取2KN/㎡⑤模板：底模1.61t（单个1#块）、侧模 1.6t（单个1#块单侧）、内模4.682t（单个1#块）⑥支架自重（在有限元软件中考虑单元自重）5.2荷载计算分析荷载组合考虑1.2*恒荷载+1.4*活荷载，荷载组合为1.2*（①+⑤+⑥）+1.4（②+③+④）依据《路桥施工计算手册》荷载分项系数数据表：序号类别分项系数1 支架、模板自重 1.22 混凝土自重 1.23 施工机具堆放荷载 1.44 倾倒混凝土荷载 1.45 振捣混凝土荷载 1.4分区备注截面积㎡混凝土容重KN/m³线荷载KN/m节段长度m 重量KN翼缘板单块单侧 2.03 26 52.78 4.25 224.315 腹板单块单侧7.93 26 206.18 4.25 876.265 顶板+底板单块13.62 26 354.12 4.25 1505.01 钢材料设计参数表：5.2建立有限元模型采用MIDAS整体建模，共建立节点数180个，单元数242个，24个节点一般支承，12个单元两端节点铰-铰连接。
悬浇托架计算书
悬浇托架计算一、计算简图1、计算荷载72m跨悬浇梁0#块悬出部分3.9米，砼重为189.54吨，按200吨计。
考虑施工荷载40吨(模板、机具、人员、辅助物等)。
总荷载：200+40=240 吨单个托架荷载：240/3=80 吨考虑1.3倍安全系数，则单个托架计算荷载：F=80×1.3=104（吨）=1040 KN在离墩身0.5米和3米处布置支撑：f=1040/2=520 KN2、简化模型上部JL32拉杆简化为受拉链杆，下部牛腿支撑简化为固定铰支座。
各型刚构件之间采用连接板螺栓联结，全部简化为铰结。
受均布荷载，简化计算模型如下：123456图二：计算模型二、计算、验算方法将托架结构划分为6个结点，9个单元。
离散情况见下图：图三：结构单元划分三、计算结果1、支座反力首先对结构进行整体分析，求支座反力，如下图所示：对结点1取矩，由∑1＝0；T×2.8－520×0.32－520×2.82=0T= 583 KN向左由整体∑x＝0, ∑y＝0 ;得：N=583 KN向右F=1040 KN向上N图四：外力图2、内力和变形1)、轴力如下图所示，杆件轴力受压为负，显示蓝色。
受拉为正，显示为红色。
图五：轴力图单元(9)受最大压力816KN；单元(4)受最大拉力589KN；2)、弯矩该托架结构除上横梁外，其余杆件几乎不受弯。
其中单元(4)以及单元(5)分别受弯矩120 KN.m、62 KN.m。
单元(6) 以及单元(9)受弯矩10 KN.m。
3)、剪力结构剪力如下图所示。
图七：剪力图4)、变形将结构整体变形图放大后显示如下图。
图八：变形图5号结点最大沉降量为1mm;6号结点最大沉降量为2mm;托架变形可以满足要求。
四、牛腿及底部混凝土承压验算根据前面计算的支座反力结果，牛腿承受向下压力为1040 KN。
每个牛腿由四块δ=30mm钢板插入预埋盒组成。
牛腿具体尺寸及设置见后附图。
每块钢板受力: f=1040/4=260 KN抗剪截面积: A t=400mm×30mm=12×103mm2剪切应力: τ=260×103N/12×103mm2=21.7 MPa< f v=115 MPa即牛腿满足要求。
托架计算书
1 工程概况岳潜高速河东大桥位于岳西县响肠镇无愁村外畈组，桥梁起点桩号K177+492.00m，终点桩号K118+502.00m，全长1010m。
主桥为六跨预应力混凝土刚构－连续组合桥，桥长612m，跨径组合66＋4×120＋66m；引桥黄尾侧为一联8跨30m预应力混凝土连续箱梁桥，潜山侧为一联5跨30m预应力混凝土连续箱梁桥。
主桥下部结构采用钢筋混凝土薄壁空心桥墩，钻孔灌注桩基础。
设计荷载：公路－Ⅰ级。
由于河东大桥桥墩较高，施工采用托架现浇0号及1号块，为了保证施工的安全，需要对托架受力状况进行分析计算。
2 计算依据1）安徽省岳西（黄尾）至潜山公路第十一合同段施工图设计——第三册；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）；4）《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社；5）《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社；6）《基本资料》（公路桥涵设计手册）——人民交通出版社。
3 计算参数与计算荷载1）箱梁悬出部分总重量：纵向：q = 493 ~ 430KN/m（其中：刚构墩悬出梁长3.5m，普通墩悬出梁长4.0m）横向（普通墩）：q = 62.4 ～20.8KN/m横向（刚构墩）：q = 93.6 ～31.2KN/m2）支架与模板荷载：按照施工单位提供的资料，偏安全按以下荷载取值：刚构墩（纵向）：150 KN/m普通墩（纵向）: 150KN/m横向（刚构、普通墩）：q =150 KN/m4 计算方法4.1 计算方法采用平面分析方法计算，将上部荷载（梁体、支架及模板等）采用横向分布方法分配到各个托架上，求出最不利托架横向分布（内力增大）系数，按照平面杆系有限元计算，从而得到托架结构内力分布、变形分布及应力分布。
鉴于结构杆件长细比较小，强度、刚度和应力控制设计，稳定性不控制设计，故可不进行稳定性计算。
托架计算书(低版OFFICE本打开)
坪岗2#大桥主桥箱梁0-2#块施工托架计算书一、计算依据1.《坪岗2#大桥二阶段施工图》2.《材料力学》(孙训方)3.《结构力学》（杨弗康、李家宝）4.《结构设计原理》(叶见曙)5.《路桥施工常用数据手册》(杨文渊)6.《建筑施工计算手册》（江正荣）二、计算过程左线0-2#梁段悬出段长2.5m, 腹板厚0.60m, 底板厚t=0.7~0.673m, 梁高H=5.0~4.823m。
（采用分次浇筑）(一)荷载计算1.钢筋砼按26KN/ m3计2.振捣荷载按5KN/m23.人群荷载按2.5KN/m24.模板自重及构件自重根据实际确定。
5.结构计算安全系数K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量。
按左线0-2#梁段计算①每片托架自重忽略不计;②底模采用方墩模型（1.5m×3m×4块）工字钢及方木自重17.08+17.78+14.17=49.03KN③将腹板砼自重近似看作均布荷载偏于安全计算各梁承受混凝土荷载力计算：q１=［0.6×(5.0+4.823)÷2+(0.7+0.635)×0.325÷2+(0.025+0.35)×0.325÷2+0.325×(0.7+0.673)÷2］×26=89.648KN/mq2=［1.325×(0.7+0.673)÷2+(0.635+0.4)×1.325÷2］×26=41.47KN/mq3=［1.5×(0.7+0.673)÷2+0.4×1.5］×26=42.38KN/m④单根纵梁荷载组合。
q1=［89.648+（5×0.925×2.5+2.5×0.925×2.5+49.03÷6×0.925）÷2.5］×1.26=125.507KN/mq2=［41.47+（5×1.325×2.5+2.5×1.325×2.5+49.03÷6×1.325）÷2.5］×1.26=70.23KN/mq3=［42.38+（5×1.5×2.5+2.5×1.5×2.5+49.03÷6×1.5）÷2.5］×1.26=73.751KN/m 受力最大的为1#托架，若其计算能够通过，其它各片托架肯定也能满足施工要求。
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甬台温铁路木周岭大桥
（62＋2×112＋62）m预应力砼连续梁0＃段托架受力计算书
中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部
浙江大学交通工程研究所
2007 . 6
甬台温铁路木周岭大桥（62＋2×112＋62）m预应力
混凝土连续梁零号段托架受力计算
木周岭特大桥零号节段施工时利用临时支墩，通过临时支墩连接成托架共同支承模板及零号节段悬臂部分的混凝土，所以需要对托架的受力进行分析。
1. 计算依据
（1）木周岭特大桥挂篮设计图纸，中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部；
（2）甬台温铁路新建工程施工图，铁道部第四勘察设计院。
2. 托架空间几何模型及各构件的截面惯性矩
根据木周岭特大桥挂篮设计图纸可得到托架的局部几何模型，见图2.1所示，模板系统及浇筑的部分混凝土通过前横梁及后横梁传递至前支点和后支点上，其中后支点的竖向荷载传递到临时支墩的钢管混凝土上，再传递到承台上。
据此，可抽象出分析托架时的有限元计算模型，见图2.2所示。
图2.1 托架局部几何
杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。
杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。
图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。
图2.2 托架计算模型
杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。
杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。
图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。
根据图2可确定出各梁杆的截面特性，详见表1所示。
表1 各梁杆截面特性
3. 计算结果及分析
采用两结点梁单元对图2所示的托架进行离散，离散后的有限单元见图3.1所示。
在未上三角形挂篮前模板的重量考虑为25t，对于零号块来说，临时支墩外侧悬臂长度为3.00m，所以作用于整个托架上的荷载重量为
250+3.00（长度）×40.40（面积）×26（重度）=3401.2kN
作用于单侧托架前端点的作用力为3401.2/4=850.3kN。
另一端力传递到临时支墩
上去了。
通过计算可得出竖向位移分布，见图3.1所示，最大位移在杆件a最前端处，达1.36cm，加载点处的竖向位移为0.92cm。
图3.1 托架竖向位移等值线分布
图3.2 托架应力分布
图3.2给出了托架中应力分布，由图可知，最大应力为131MPa，小于钢材的屈服强度（195MPa），满足施工承载力要求。