铁路大桥主墩0#块托架计算书
铁路大桥主墩0＃块托架计算书目录一、设计依据1二、计算数据1三、计算荷载1四、底模桁架计算3五、横梁计算6六、三角托架计算11七、牛腿计算13八、结论13主墩0＃块托架计算书一、设计依据1、《钢结构设计手册》第三版2、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》J462-20053、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)二、计算数据1、钢筋混凝土容重：ρ=26.5kN/m32、钢模板(外模、底模)：Q1=1.4kN/m2×418m2=585.2kN3、外侧模总重量：Q2=253.86kN4、箱梁内模总重量：Q3=335.72KN5、翼缘板区混凝土总重量：Q4=245.79KN6、顶板混凝土总重量：Q5=660.38KN7、人群荷载及各种施工荷载：Q6=2kN/m2三、计算荷载托架荷载设计值0号块平面布置示意图如下1、底板区(单边)1-1截面(底板区0米处)W1 =ρ×(5-1.1×2)×2.147+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3=26.5×(5-1.1×2)×2.147+ 2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3=167.29kN/m2-2截面(底板区2.5米处)W2 =ρ×(5-1.1×2)×1.3+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3=26.5×(5-1.1×2)×1.3+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3=104.45kN/m3-3截面(底板区3.0米处)W3=ρ×(5-1.1×2)×1.29+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×1.29+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3=103.70kN/m2、翼板区W4= q2+q4=235.86+245.79=499.65 kN3、腹板区(单边单侧)1-1截面(腹板区0米处)W5=ρ×11×1.1 +Q6×1.1=26.5×11×1.1+2×1.1=322.85kN/m2-2截面(腹板区2.5米处)W6 =ρ×10.653×0.6+Q6×1.1=26.5×10.653×0.6+2×1.1=312.73kN/m3-3截面(腹板区3.0米处)W7 =ρ×10.583×1.1+Q6×1.1=26.5×10.583×1.1+2×1.1=310.69kN/m4、顶板区(单边)1-1截面(顶板区0米段)W8 =ρ×(5-1.1×2)×0.96+ρ×1.2×0.4=26.5×(5-1.1×2)×0.96+26.5×1.2×0.4=83.95kN/m2-2截面(顶板区2.5米段)W9 =ρ×(5-1.1×2)×0.46+ρ×1.2×0.4=26.5×(5-1.1×2)×0.46+26.5×1.2×0.4=46.85kN/m3-3截面(顶板区3.0米段)W 10 =ρ×(5-1.1×2)×0.46+ρ×1.2×0.4=26.5×(5-1.1×2)×0.46+26.5×1.2×0.4=46.85kN/m四、托架上层反力架计算托架承载能力采用空间有限元程序MIDAS进行计算。
㈠底模桁架计算(0#块腹板段)1、荷载0#块单边单侧腹板段布置3片反力架，故腹板段1-1、2-2、3-3截面处的荷载分别按下计算：q1=（W5 +W4÷11.2÷2）÷3=340.69 KN/m÷3=113.56kN/mq2=（W6+W4÷14÷2）÷3=330.57KN/m÷3=110.19kN/mq3=（W7+W4÷11.2÷2）÷3=328.53 KN/m÷3=109.51kN/m2、计算模型根据布载情况，建立单片反力架模型对结构进行计算，计算模型如下：图1 底模桁架受力计算模型3、计算结果图2 应力结果图图3 位移等值线由计算可知，计算最大应力为52.3MPa，最大竖向挠度为-0.23mm, 支点最大反力为122.09kN，最小反力为32.24kN。
计算考虑超载系数1.05，浇注混凝土时的动力系数1.2。
最大应力 max=52.3×1.05×1.2=65.90 N/mm2＜200 N/mm2，满足要求；最大竖向挠度f max=0.23×1.05×1.2=0.29mm，挠跨比=0.29/2720=1/9379＜2.72/400，满足要求。
(二) 上层反力架计算(0#块底板段)1、荷载0#块单边底板段布置5片底模桁架，故腹板段1-1、2-2、3-3截面处的荷载分别按下计算：q1 =(W1+W8+(Q1-Q2+Q3)÷2÷3)÷5=(167.29+83.95+(585.2-253.86+335.72)÷2÷3)÷5=72.48kN/mq2 =(W2+W9+(Q1-Q2+Q3)÷2÷3)÷5=(104.45+46.85+(585.2-253.86+335.72)÷2÷3)÷5=52.50kN/mq3 =(W3+W10+(Q1-Q2+Q3)÷2÷3)÷5=(103.7+46.85+(585.2-253.86+335.72)÷2÷3)÷5=52.35kN/m2、计算模型0#块底板段布置5片反力架。
建立单片模型对结构进行计算，计算模型如下：图4 底板下纵梁受载计算模型3、计算结果图5 应力结果图图6 位移等值线图由计算可知，计算最大应力为24.85MPa，最大竖向挠度为-0.11mm, 支点最大反力为60.0kN，最小反力为20.03kN。
计算考虑超载系数1.05，浇注混凝土时的动力系数1.2。
最大应力 max=24.85×1.05×1.2=31.31 N/mm2＜200 N/mm2，满足要求；最大竖向挠度f max=0.11×1.05×1.2=0.14mm，挠跨比=0.14/2720=1/19428＜2.72/400，满足要求。
五、横梁A计算㈠内侧横梁A计算1、荷载根据纵梁反力计算结果，得到Q1=122.09KN,Q2=60.0 kN。
2、计算模型根据分配梁受力情况，建立模型进行分析：图7 内侧横梁A计算模型3、计算结果图8 内侧横梁A弯矩图图9 内侧横梁A剪力图图10 内侧横梁A支点反力图图11 内侧横梁A 位移图由计算得f max =7.48mm ，M max =144.57KN·m ，Q max =164.18kN ，R=408.18kN 。
计算考虑超载系数1.05，浇注混凝土时的动力系数1.2。
最大弯矩M max =144.57×1.05×1.2=182.16kN·m 最大剪力Q max =164.18×1.05×1.2=206.87kN 而[σ]=200 N/mm 2，f v =115 N/mm 2，则 []3max257.8m ==1611.2cm 160aM KN W MP σ∙≥182.16 kN·m /200 N/mm 2 =910.8cm 3用2I45b 组合工字钢，其抗弯截面系数=2×1500.4m 3=3000.8cm 3＞910.8cm 3，A=188.14cm 2，故满足要求；剪应力：=23.5a 125MPa Q MP Aτ= 206.87 kN /188.14 cm 2=109.96 N/mm 2 <115 N/mm 2，满足要求；最大竖向挠度f max =7.48×1.05×1.2=9.42mm ，挠跨比=9.42/12000=1/1273＜12/400，满足要求。
由计算知，内侧横梁A 能满足实用要求(二) 外侧横梁A 梁计算1、荷载由计算结果，知Q 1=32.24kN,Q 2=20.06kN 。
2、计算模型如下图图12 外侧横梁A计算模型3、计算结果图13 外侧横梁A弯矩图图14 外侧横梁A剪力图图15 外侧横梁A 支点反力图图16 外侧横梁A 位移图由计算得f max =1.39mm ，M max =38.2kN·m ，Q max =41.95kN ，R=106.43kN 计算考虑超载系数1.05，浇注混凝土时的动力系数1.2。
最大弯矩M max =38.2×1.05×1.2=48.13kN·m 最大剪力Q max =41.95×1.05×1.2=52.86kN 而[σ]=200 N/mm 2，f v =115 N/mm 2，则[]3max 137.7m=861.1cm 160a M KN W MP σ∙≥=48.13 kN·m /200 N/mm2 =240.65 cm3 用2I45b 组合工字钢，其抗弯截面系数=2×1500.4cm 3=3000.8cm 3＞240.65cm 3，A=188.14cm 2剪应力：=9.74a 125MPa Q MP Aτ==52.86 kN /188.14 cm 2= 28.9 N/mm 2<115 N/mm 2 最大竖向挠度f max =1.39×1.05×1.2=1.75mm ，挠跨比=1.75/12000＜12/400，满足要求。
由计算知，外侧分配梁满足实用要求。
六、三角托架计算根据纵向三角托架受力情况，对其进行建模分析。
宁安铁路安庆长江大桥主塔墩深水基础施工技术
宁安铁路安庆长江大桥主塔墩深水基础施工技术刘爱林【摘要】为实现汛期安全、优质、快速地进行近40 m水深、大流速条件下的每墩37根嵌泥岩97 m的φ3.4 m/3.0 m变径钻孔桩,直径51m、厚8m承台的深水基础施工.宁安铁路安庆长江大桥两主塔墩基础均设计采用外径56 m、壁厚2m,高分别为42.88 m和41.4m的无支撑圆形双壁钢套箱围堰结构进行施工,实现了围堰平台一体化.获得了深水无支撑巨型圆形双壁钢套箱围堰的设计和施工,无导向船的前后定位船锚碇系统实现围堰的精确定位、无覆盖层不平岩面围堰底口处理、钻孔桩护筒底口流砂和坍塌问题的解决、大直径变径钻孔桩清水法钻孔、31m高落差大体积混凝土灌注等关键技术成功应用的经验.%This paper introduces the successful construction experiences of the foundations of two main pylon piers of Anqing Yangtze River Bridge in Nanjing-Anqing Railway under the conditions of 40 m deep water and torrential water flow during flood season. Every foundation is made of 37 drilled piles embedded into mudstone 97 m deep with 3. 4 m/3. 0 m variable diameters, and every pile cap is 8m thick with 51m diameter. The foundation is constructed within supportless double-wall steel-boxed cofferdam with 56m outer diameter, 2 m wall thickness, 42. 88 m and 41. 4 m height respectively, so as to form the integration of the cofferdam and platform. Then, the successful experiences of several key techniques are summarized for the construction of supportless double-wall steel-boxed cofferdam in deep water, such as the accurate positioning of cofferdam by anchor system without guide ship, the treatment of cofferdam bottom, the resolving of quicksand andcollapse at pile-casing bottom, the drilling method with clear water for drilling pipe of lager and variable diameter, and the concreting method of mass concrete with 31 m altitude difference.【期刊名称】《铁道标准设计》【年(卷),期】2012(000)002【总页数】5页(P73-77)【关键词】主塔墩;深水基础;施工【作者】刘爱林【作者单位】中铁大桥局宁安铁路安庆长江大桥工程指挥部,安徽安庆246008【正文语种】中文【中图分类】U445.55+61 工程概况宁安铁路安庆长江大桥是南京至安庆铁路(两线客运专线)和阜阳至景德镇铁路(两线Ⅰ级干线)的重要组成部分，是宁安铁路重点控制工程。
0#块施工技术交底解析
1.1 、工程概况
豹础铺跨烟青公路特大桥连续梁段主墩0#块为梁体的 一部分，为单箱单室、直腹板、变高度、变截面预应力钢 筋混凝土结构（C55），梁底线型呈二次抛物线变化。0# 块长18m，支点高9.6m，顶板宽12.2m，底板宽7.0m，中间 设横隔板，厚度3m，横隔板设有过人孔洞。
整个0#块混凝土为814方，总重2118.55t。其中普通钢 筋约253t，预应力精轧螺纹钢筋5.2t，预应力钢绞线约12.1t 。混凝土采用泵车一次性浇筑成型。
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二、0#块施工方法及标准要求
2.5.2、预应力管道加工及安装
1、预应力波纹管及锚具加工 预应力管道采用成品镀锌金属波纹管，锚具采用塔形锚 具。横向预应力钢束材料同纵向预应力，管道成形采用扁 90×19mm形金属波纹管，锚固体系采用BM15-5、BM15P-5扁 形锚具。竖向预应力管道采用内径35mm的金属波纹管。
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一、工程概况
结 构 立 面 图
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结 构 剖 面 图
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一、工程概况
结 构 平 面 图
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一、工程概况
结 构 截 面 图
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二、0#块施工方法及标准要求
2、预应力波纹管吊运 预应力波纹管在起吊、运输过程时需要设置保护架 ，同时需要做到轻起轻放，防止损坏、弯曲、皱折变形 等。
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二、0#块施工方法及标准要求
3、预应力束制作
高墩悬臂连续梁0号块托架及模架体系无堆载预压技术研究
高墩悬臂连续梁0号块托架及模架体系无堆载预压技术研究摘要：银西铁路漠谷河2#特大桥，桥位处于渭北黄土台塬及沟壑地区，地形高差较大，运输条件不便，桥墩位于谷底，墩身较高，如采用传统堆载预压方法和承台预留锚固下拉法，对0号块托架和模架体系进行安全性检测难度较大、周期较长，为了保证施工便利、节省时间、安全高效，经与模板、挂篮制造单位和相关检测单位共同研究分析，进行反复可行性研讨，查阅相关资料，多次建模分析，对托架和模架体系的预压方法进行了优化，采用下锚反力梁的方式代替堆载预压或是预留锚固下拉法预压，施工过程中加以验证，为该类工程工装的设计和施工提供参考。
关键词：连续梁 0号块托架模架预压0 引言随着国家路网的的迅速扩建和完善，越来越多的复杂地形、地貌的地区将加入路网建设行列，我国西、北部的自然条件恶劣，地形地势复杂，高墩、跨江河等地段，连续梁0号块现浇段托架和模架体系预压使用传统方法，耗时长，施工安全风险高，为了克服施工条件的限制，确保施工进度，保证施工安全和质量。
通过对漠谷河2#特大桥0号块现浇托架预压采用锚下反力梁新型预压方式，代替了传统堆载预压或是预留锚固下拉法预压，既提高工效，避免了焊接作业，保证托架和挂篮的质量；克服频繁高空吊装，降低了安全风险，且节约工期，材料重复利用率高。
此预压方法的优化，简化了施工重难点控制要点，保证了安全和质量，以便为该类工程的设计和施工提供了成熟的经验。
1 工程概况银西铁路漠谷河2#特大桥位于咸阳市乾县境内，地处渭北黄土台塬及沟壑地区，地形起伏，相对高差小于56m，线路行进在黄土台塬低段，途径各类冲沟较发育，其中4#墩位于漠谷河沟底，主跨分别跨越司家沟河、漠谷河两条大型冲沟，常年无流水；漠谷河2#特大桥中心里程DK84+350，桥梁全长1605.22m，主桥1#墩～5#墩采用（97+2×180+97）m加劲钢桁连续刚构组合结构，主梁为单箱双室预应力混凝土箱梁，主跨跨中156m范围内设置无竖杆三角形加劲钢桁，2、3、4号墩分别高度为46、52、87米，见图1。
特大桥主墩O#块箱梁施工实例探讨
建材发展导 向 ２ １ 年 ０ ０１ ６月 完 成 后 再 将 螺 栓 打 紧 。安装 过 程 应 调 整 构 件 Ｈ６的 高度 位 置 ， 使 其 处 于 同一 高 度 。
２３ ＃块 支 架施工 ．
ｌ 预埋 件 分 上 卜 ＃块 两层 ， 埋 件 Ｃ在 墩 身第 五 话钢 筋 绑 扎 预
２ 支 架 工 艺
２１ 支 架结构 简 介 ．
特大桥 主桥 ０ ＃块 、＃块 混 凝 土 方 量 大 ， 段 重 ， 用 托 架 １ 梁 采 施 方 法 。 架 结构 采 用 在 墩 身 设 置预 埋件 ， 架 设 工 字 钢支 架 支 再 做 为承 重 结 构 （ 图 ４ 。 见 ）
２１ ０ ．． ＃块 支 架 １
完毕之 后模板安装之前进行预埋 ，安装过程 中若锚筋 与墩身钢 筋冲突 ， 高度 方向可适 当调整箍筋 ， 保证预埋件高度方 向的精确 度， 水平方 向可适 当调整预埋件位置。 预埋件 Ｂ伍墩身第八节钏
筋 绑扎 完 毕 之 后 模 板 安 装 之 前 进 行 预 埋 ，安 装 过 程 ｒ若 锚 筋 与 ｆ １
Ｃ 第 六 节 施 １ 时 埋 设 预 埋 件 Ｂ 然 后 将 内场 预 制 蚶 的 支 １ ， ， ５
设 计 位 置 进 行 焊 接 安 装 ，＃块 一 侧 八 片 支 架 。支 架 水 、杆 为 双 １ 拼 ４ 工 字 钢 ， 撑 为双 拼 ３ ５ 斜 ６上字 钢 。
块 立 面
墩身钢筋冲突， 高度方 向可适当调整箍筋 ， 保证预埋件 高度方 １ 的精确 度， 水平方向可适 当调整预埋件位置。 预埋件 Ｂ包含爬锥
螺 栓 ， 装 过 程 中 应注 意对 其 进 行 定 位 并 固 定 。 安 １ 支 架 为 ７字 形 ， 装 时应 先 对 接 预 埋件 Ｂ的 爬 锥 螺 栓 ＃块 安 孔 位 ， 爬 锥 螺 栓 ， 先 不 打 紧 ， 支 架 下 撑 杆 与 颅埋 件 Ｃ焊 接 上 但 待
浅析(48+80+48)连续梁0#块施工技术要点
浅析（48+80+48）连续梁0#块施工技术要点摘要：沪昆铁路客运专线长昆湖南段中柳林溪大桥（48+80+48）连续梁0#块工程施工已圆满顺利完成。
0#块梁体施工中，临时支墩、支架平台施工、支架预压等工序是施工的重要环节。
现结合柳林溪大桥连续梁0#块的施工实践，阐述上述工程施工过程中的方案选择以及施工技术控制要点，希望能对类似工程施工及解决有关技术问题有所帮助。
关键词：临时支墩支架平台施工支架预压1、工程概况沪昆铁路客运专线长昆湖南段柳林溪大桥连续梁跨径为：（48+80+48）m。
主墩1＃、2#墩承台尺寸分别为11.5×15.1×7m、14.6×14.6×3m，墩身高度分别为25.5m、18m。
箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，中支点高6.65m。
0号块长度为12m，顶板厚40㎝，底板厚100—92.1㎝，腹板厚90㎝，腹板外侧在墩顶处加厚。
墩顶箱室设置厚2.4m横隔板。
0号块采用C50混凝土，混凝土方量为251.6方，梁重654吨。
采用三向预应力体系，纵向、横向及竖向预应力。
纵向及横向预应力体系预应力筋均采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，竖向预应力筋采用Φ25高强精轧螺纹钢筋。
腹板束和顶板束各4孔张拉束，腹板束为7束钢铰线，采用OVM15-7锚具；顶板束为15束，采用OVM15-15锚具；横向顶板束47孔，采用BM15-4锚具；竖向束为100孔，采用JLM-25锚具。
2、施工难点经全桥轴线和顶面高程详细复核后，开始0号块施工。
0号块为墩顶梁体悬浇的起始块段，具有结构复杂、施工难度大、质量标准高、施工条件差等特点。
具体表现在：梁体内预应力管道集中，普通钢筋布设密集，0号块混凝土方量大，侧面积大，梁体较高等方面。
3、临时支墩施工3.1临时支墩设计连续梁临时支墩主要有墩体内支墩和墩体外支墩两种形式，其作用是支承梁体重量和抵抗施工过程中难以避免的不平衡弯矩。
铁路桥梁门式墩结构简化计算与快速设计
山 西建筑SHANXT ARCHITECTURE第45卷第3期・―・2 0 2 1年2月VoL 05 No. 3Feb, 2021文章编号:1009-2025 （2021） 03-0125-05铁路桥梁门式墩结构简化计算与快速设计阮良奉（中铁第五勘察设计院集团有限公司,北京102600）摘要：门式墩结构因荷载作用位置的不确定性以及各部位之间的相互作用,不易批量设计常借助有限元软件进行单工点设计。
然而各种有限元分析软件虽建模便捷但需频繁调整计算模型,影响设计效率。
为此提供一种简化计算，利用结构力学方法将门式 墩结构按平面内和平面外进行力学模型简化得出其顺横桥向线刚度和各工况作用下的内力解析解,其中在计算地震作用时通过能量等效原则将多质点体系等效成单质点体系简化地震力计算。
最后为验证简化计算的正确性以中兰铁路刘家湾特大桥Z30 号门式墩为例,将简化算法与Mincs Civil 计算结果进行对比,发现两种算法的计算结果基本一致,墩柱与桩基由于简化计算未考虑基础刚度影响使计算结果偏大,但仍可接受。
结果表明：运用简化计算方法可以高效、精确地确定门式墩结构尺寸及受力情况,利用电子表格可实现快速设计。
关键词:铁路桥梁,6门式墩结构,简化计算，快速设计,解析解中图分类号:文献标识码:A1概述近年来,随着我国高速铁路建设的快速发展,新建铁路 与既有铁路、公路以及石油燃气管道的交叉变得越来越频 繁。
门式墩结构因其布置方式灵活、工期短、经济性好、可 以有效地解决线路间小角度交叉的问题，在铁路工程中得 到了广泛的应用⑴。
然而门式墩结构相比普通桥墩的设计要繁琐,荷载作 用于横梁的位置是不确定的，横梁、墩柱、基础之间存在相 互作用，往往需要反复试算确定最终的结构尺寸。
目前随 着有限元单元法的广泛使用，利用计算机进行结构分析已 成为当前设计的主要计算手段。
门式墩结构亦是如此，常 使用MiPys Civil 建立空间有限元模型，用梁单元模拟横梁、 墩柱和承台，利用等效刚度矩阵采用弹性支承约束模拟桩 基础，然后对各荷载工况进行计算和组合以验算结构的刚 度与强度2,建模过程并不复杂，但是单工点建模分析给批 量设计带来困难。
浅谈主桥箱梁0#块施工支架方案的技术特点
建材发展导 向 ２ ０ １ ４年 １ 月
浅谈主桥箱梁 ０ ｝ ｝ 块施工支架方案的技术特点
于 孟 杰
（ 中铁二十四局安徽 公司 安徽 六安 ２ ３ ７ ０ ０ ０ ）
摘 要： 本文通过 对宁西二 线跨合 武铁路特 大桥 实际工程的分析 ， 进 而对主桥 箱梁 ０ ＃块施 工支架方案 的技 术特 点进 行 了总结 ， 希望能够为之后 ０ ＃块施 工支架方案的设计提供参 考。
也各 具特 点。其 中， 对第一种设计 线段 ， 最大行车速度为 １ ６ ０ ｋ ｍ ／ ｈ 。 道碴桥面 ， 道碴槽宽为 ４ ． ４ ６ ｍ， 人 这三种方案都应用 比较广泛 ， 形式 比较新颖 ， 是一 种大胆设计 创新 ， 更 多的是通 过 行道 宽 １ ． ５ ５ ｍ。 箱梁采用三 向预应力体系 ， 分为纵 向预应力束、 横 方案来说 ， 此外 ， 这种 设计 向预应力束和竖 向力筋。 呻 块底板厚为分段 线性变截面 ； 箱梁 顶 预埋 盒子和钢 结构牛腿来直接承担整体 的载荷， 方案也在一些大型的铁路桥梁施 工中得到了应用 ，也逐渐 形成 板设置成单 向 ２ ％横坡 。 箱梁 ０ ＃块长度 ８ ． ０ ｍ， 采用在承台上设置 两根钢 管立柱现浇施工 ； ｌ ＃ ～ ４ ＃梁段，每段长 ３ ． ０ ｍ， ５ ＃ ～ ６ ｝ ｝ 梁段 ，
图 １主桥箱梁 ｏ ｌ ｝ 块施ＴＴ艺框 图
系， 上部铺 设 １ １ ６ 工字钢 ＠ ４ ０ ０ 作为支撑平 台， ０号块混凝 土底 模
采用 ５ ５ ｍｍ定形钢模 板其下部采用 ５ ０ ｘ １ ０ ０方 木、大头楔与 Ｉ １ ６ 工字钢承重平 台相连 。支架布 置如 图 ２所示 。
３ ｏ ＃ 段施工支架方案的技术特点
关键词 ： 箱梁 ０ ＃块 ； 支架方案 ； 技术特点 中图分类号 ： Ｕ ４ ４ ５ ． ４ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ６ ７ ２ — １ ６ ７ ５ （ ２ ０ １ ４ ） ０ １ — ０ １ ７ ６ — ０ ２ 墩身施工技术之后 ， 在将钢 结构牛腿插入 ， 之后使用 螺纹钢拉杆
铁路高墩连续刚构桥托架和挂篮施工技术
一、0#块托架支撑系统：由于本工程主墩属超高墩身，分别为122.5米和123.5米，故主墩0#块采用托架法施工。
托架采用三角托架顺桥向单侧分别设置6榀，横向各设置6榀，托架由预埋件、斜撑、水平撑组成，钢架顶面铺设横梁用于支撑模板及施工工作平台。
预埋件：墩顶实心段设置预埋板、牛腿和爬锥，用于固定三角托架，梁部托架采用预埋板为62cm*39cm*2cm钢板，预埋筋为12根HRB400φ20螺纹钢筋，预埋筋与预埋板采用穿孔坡口焊；预埋牛腿采用双拼40a工字钢。
塔柱托架采用M42螺栓与爬锥连接。
预埋件焊接在工厂内完成，保证焊接质量。
二、0#块托架支撑系统：三角撑：梁部三角撑纵梁和斜撑均采用双拼32b槽钢型钢，与预埋钢板及牛腿焊接连接，满焊，三角焊缝，焊缝高度10mm，焊接为现场焊接，选用有焊接特种作业证且技术水平较高工人焊接，焊缝必须经现场质量员全部检查验收合格。
塔柱三角撑纵梁和斜撑均采用HN400型钢，与预埋爬锥栓接。
横梁：托架顶部设置水平横梁，横梁为32a及40a工字钢与横撑焊连接。
砂箱调高：横梁和模板间铺设砂箱，用于调节模板的高程，同时方便拆模。
砂浆与横梁、模板固定连接，保证稳定性。
三、0#块托架预压：托架安装完成后必须经过预压，经过预压可消除支架的非弹性变形，测出弹性变形值，为安装模板提供设置预拱度的依据。
托架按照1.1倍的最大施工荷载（220吨)进行预压，预压时在底模上，0#块顺桥向每侧布置三个观测横断面，每个横断面分别在两侧和梁中各设一个观测点，共18个观测点。
采用预制块及钢筋对托架进行加载预压。
四、加载施工：托架两侧对称预压，预压分3级加载：60%(132t)→100%(220t)→110%（242t）。
每级加载完毕后立即进行竖向和横向变形值观测，静压1小时后进行再观测竖向和横向变形值，并记录数据；预压荷载全部加载完成后，隔10分钟、20分钟、40分钟、1小时分别观测一次竖向和横向变形值。
广珠铁路西江大桥连续刚构拱主桥0~#块托架设计与施工
关键 词 ： 续刚构拱 桥 连
０
托架
设 计 与 施 工
中 图分类 号 ： ４ ５ ４ ６ 文献标 识 码 ： Ｕ ４．６ Ａ
１ 工 程 概 况
广 珠铁路 西江 特 大桥 主桥 为 （ １ １０＋２×２ ０＋ ３ １０ Ｉ 续 刚 构 拱 组 合 结 构 。刚 构部 分 箱 梁 为 单 箱 １ ）ｎ连
双室 截面 ， 边腹板 为 直腹板 ； 梁顶板 宽度 除 中支点 两 箱
图 １ 主桥 整 体 布置 （ 单位 ： ｍ）
处受 拱座 影 响加宽 到 １ ． 外 ， 均 为 １ ． 底 宽 ６ ８ｍ 余 ３ ２ｍ，
１ ． 。主 桥三 主 墩 墩 号 分 别 为 １ １ １２ ，４ 全 ０２Ｉ ｎ ４ ，４ １ ３ ，
由墩 身预埋 件 、 托架 、 架 、 架 组 成 。具 体 结 拱 排
参 考 文 献
桥梁 跨 中竖 向振 动传感 器输 出信 号 只能见 到 由车 辆轮 轴移 动所 产生 的 梁 挠 曲交 变 效 应 ， 效 应从 振 动 此 频率 上分 析可 以判 定并 非梁 体竖 向振 动效应 。将 有规 律 的轮轴 移动 成分 从 响 应 曲线 上 滤 除 后 ， 以看 到 响 可
桥 总体布 置 如 图 １所 示 。Ｏ 块 长 ２ ． 墩顶 部 位底 ３ ０ｍ， 宽 １ ． 其余 部 位 １． 顶宽 １ ． 高 １ ３ ７ｍ， ０ ２ ｍ， ６ ８ｍ， ２ｍ。
２ Ｏ 块 托 架 结 构 设 计
２ １ 设计 基本 荷载 ．
本桥 ０ 块 混 凝 土 施 工 拟 分 三 次 浇 筑 。 １２ 墩 ０ ４
为１２ ６ ８ｍ ； 二 次 浇筑 高 度 为 ６ ０ｍ， ９ ． 第 ． 浇筑 方 量 为 １２ ４ ４ｍ ； 三次 （ 座 部 分 及二 期 混 凝 土 ） 挂 篮 ６ ． 第 拱 待 浇筑 完 ３ 块后 进行 ， 浇筑 方量 为 ４ ３ １ｍ 。 １ ．
京沪高铁大胜关长江大桥主墩钢围堰下河方案
京沪高铁大胜关长江大桥主墩钢围堰下河方案京沪高速南京长江大桥钢围堰项目…… 钢围堰下河方案京沪高速铁路南京大胜关长江大桥南主墩钢吊箱围堰下河方案―― 2021.02.18目录一、项目概况1、钢围堰主要技术参数2、下河用气囊技术参数二、围堰下河方案1、围堰下河工艺流程2、各项工序分述三、围堰下河工况及受力分析1、气囊托起钢围堰2、围堰在拼装场地上以2.5%的坡度滑动3、围堰在2.5%~13.8%的过渡坡上下滑、断锚绳4、围堰以13.8%的坡度自由加速下滑5、围堰前端翘起下滑6、围堰完全自浮四、主要问题分析1、关于气囊、滑道下河方案选择2、关于下河时断缆问题3、关于地锚锚力4、关于气囊承载力及数量5、关于河边地基换填加固6、关于水中锚碇五、应急预案1、围堰开始不滑移2、围堰走偏3、围堰在下冲阶段搁浅六、存在问题七、气囊作业人员设备组织南通市九华建筑安装工程有限公司第 1 页共 16 页京沪高速南京长江大桥钢围堰项目…… 钢围堰下河方案京沪高速铁路南京大胜关长江大桥南主墩钢吊箱围堰―― 2021.02.18钢围堰下河方案一、项目概况高速铁路南京长江大桥主墩钢围堰制造、下河项目由南通市九华建筑安装工程有限公司承建，总体施工方案为：底节钢围堰在大桥上游的一船厂码头拼装，气囊法下河。
1、钢围堰主要技术参数序号123456789结构名称底板龙骨底板面板底节侧板隔仓板底节内支架底节吊杆下导环钢筒钢垫板高度（m）重量（t）0.50.0811432.5110.52.540.02220.38139.82966.23205.25590.52198.43150.0068.02341. 63结构底至对围堰底重心高围堰底高备注重心矩度（m）（t・m）度（m）0.25055.10.060.578.37.50.5817808.11.50.5410.51.2511.5817577.05.50.5811206.70.2 030.01.270.3106.9平均值0.01-0.02-3.417269.16.00自围堰底面2880.3∑钢围堰重心高度（m）根据计算：① 钢围堰底节总重量，包括钢垫板在内，约为：2880.3t；② 重心高度位置位于围堰底面向上的6.00m处；③ 重心纵向位置由于钢筒布置不均衡，偏心0.22m.。