20MnSiV钢变形抗力数学模型和连续冷却转变曲线
钢筋轧后控制冷却的数学模型
σ - Gc Pd T = ε
T
4
100
-
Ta
4
100
-3
Fd t 1
( 3)
对上式进行整理并积分后可得 :
T2 =
σ 6ε t1 + ( T1 + 273) ρ 1004 c P R
T - TA T2 - TA r n →∞ 2 J 1 (μn) J 0 (μn ) at 2 R - μn 2 ( 10) = e 2 2 R n =1 μ n [ J 0 (μ n ) + J 1 (μ n) ]
做指导 , 使实用模型结构更为合理[ 5 \ 〗。 由式 ( 11) 可见 , T2 > TA , 因此 , 可看成冷却水量与 T2 成线性关系 。 考虑到控制的目标量为钢筋的自回火 温度 , 所以 , 在冷却水量设定时 , 必须反映它的影响 。 因 此 , 水量设定模型的结构式为 :
装置入口处钢筋的温度 ; t 1 为钢筋从精轧机入口到穿 水冷却装置入口处的时间 。 在该过程当中 , 钢筋的半径 R 由精轧第一道次到 最后一道次是逐道次变化的 , 但每一道次的 R 可看成 是一定值 , 为简化模型 , 可将式 (4) 中的 R 用当量计 算 ,即 ( 5) R = ( R1 + R2 + … + R n ) / n 式中 : n 为轧制道次 。 σ,ε, c P , R ,ρ 均为常 因此 , 对特定规格的钢筋 。 量。 预报点和冷却器间距固定 , 轧速恒定或有微小变 化 , 也可做常数 。 因此 , t 1 可当作常数 , 故温度预报模 型可简化成下式 :
一种测量低合金高强钢连续冷却两相转变体积比例的方法[发明专利]
![一种测量低合金高强钢连续冷却两相转变体积比例的方法[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/5c2de9cf710abb68a98271fe910ef12d2af9a932.png)
(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 202010023163.7(22)申请日 2020.01.09(71)申请人 江西理工大学地址 341000 江西省赣州市红旗大道86号江西理工大学(72)发明人 雷玄威 杨荣玻 肖琳琳 丁佳俊 (74)专利代理机构 北京市广友专利事务所有限责任公司 11237代理人 张仲波(51)Int.Cl.G01N 25/02(2006.01)G01N 25/16(2006.01)G06F 17/13(2006.01)G06F 30/20(2020.01)G16C 60/00(2019.01)(54)发明名称一种测量低合金高强钢连续冷却两相转变体积比例的方法(57)摘要本发明提供一种测量低合金高强钢连续冷却两相转变体积比例的方法，属于物理材料技术领域。
所述方法先测得低合金高强钢连续冷却两相转变过程的热膨胀曲线；通过对低合金高强钢连续冷却两相转变过程测得的热膨胀曲线进行杠杆法处理，获得相变体积分数曲线；对相变体积分数曲线进行数值微分，获得相变体积分数的数值微分曲线；通过作图规则将相变体积分数的数值微分曲线上两个重叠的波进行分离，通过测量分离出的两个波的面积，两个波的面积之比为两相转变的体积比例。
本发明能解决当相变温度区间发生部分重叠时各相体积分数的计算问题，计算结果误差更小；此方法可引申计算低合金高强钢三相或多相的体积比例。
权利要求书2页 说明书6页 附图1页CN 111157567 A 2020.05.15C N 111157567A1.一种测量低合金高强钢连续冷却两相转变体积比例的方法，其特征在于，测得低合金高强钢连续冷却两相转变过程的热膨胀曲线；通过对低合金高强钢连续冷却两相转变过程测得的热膨胀曲线进行杠杆法处理，获得相变体积分数曲线；对相变体积分数曲线进行数值微分，获得相变体积分数的数值微分曲线；通过作图规则将相变体积分数的数值微分曲线上两个重叠的波进行分离，通过测量分离出的两个波的面积，两个波的面积之比为两相转变的体积比例。
30MnSi钢金属塑性变形抗力的数学模型
５ ． １ 回归方程的显著性检验Ｃ ａ ｌ
４ 金属塑性变形抗力数学模型
４ ． １ 金属塑性变形抗力数学模型建立的原则［ １ ２ １
１ ）金属变形温度对变形抗力的影响较大，结合 试验数据曲线形式，其关系曲线用指数函数表示 ２ ）由图３ 知，变形程度对变形抗力的影响较为 复杂，不能简单地采用单调递增的幂函数表示，考
２ ． ２ 试样的制备 以某钢铁公司高速线材厂生产的 小 Ｉ Ｏ ｍ ｍ热轧 ３ ０ Ｍｎ Ｓ ｉ 盘条为基础， 按Ｇ ｌ ｅ ｅ ｂ ｌ ｅ － １ ５ ０ ０ 热模拟试验机 要 求制备试样， 试样尺寸如图１ 所不。
图 Ｉ 试样尺寸
Ｆ ｉ ｇ ． １ Ｔ ｅ ｓ ｔ ｅ ｒ ｓ ｉ ｚ ｅ
（ 河北理工学院 唐山 ０ ６ ３ ０ ０ ９ ） 戴铁 军 刘战英
刘相华
王 国栋
摘 要：本文以３ ０ １ Ｖ Ｉ ｎ Ｓ ｉ 钢为例，利用Ｇ ｌ ｅ ｅ ｂ ｌ ｒ １ ５ ０ ０ 热模拟试验机对金属塑性变形抗力进行试验研究。通过实测不 同变形温度、应变速率和变形程度与变形抗力的关系，建立了金属塑性变形抗力的数学模型。通过对模型进行回归 分析，回归方程高度显著，把理论计算与试验数据进行对比。证明此模ｆ具有良好的曲线拟合特性
［ ２ ． ９ ６ ４ 六 ） 。 ” ’ 一 １ ． ９ ６ ４ 六 ） 」（ ５ ）
虑到变形温度、 应变速率等因素的影响，采用非线
性函数表示。 ３ ）应变速率对变形抗力的影响、受应变速率影 响指数和变形温度等因素的约束 （ 见图 ４ ） ，采用幂 函数表示它们之间曲线关系。 ４ ）为在线控制使用， 金属塑性变形抗力数学模
佗 』 盆 ｝ 只 端映袱
犯 犯 犯 功 朋 叨 朋 ７０ 印 团
20MnSi钢筋热连轧及轧后分级控冷过程温度变化模拟
方案和控制产品组织性能具有极其重要的作用 。现 代轧制过程温度场数值模拟大多采用有限元法和有 限差分法 ,如文献 [ 1 ]对棒材轧制温度场 、应力应变 及其组织变化进行了有限差分法模拟 ,文献[ 2 ]结合 有限元分析对棒材轧制温度场及奥氏体晶粒尺寸变 化过程进行了数值模拟 ,但是具体针对 20MnSi 等 钢棒材连轧及精轧后分级控冷全过程进行温度场模
Abstract :Temperature field change in the hot continuous rolling and multistage controlled cooling process after finish roll2 ing fo r <22 mm and <28 mm round bar and ribbed bar of 20MnSi steel were simulated based o n t he act ual measured temperat ure data. The result shows t hat t he increased temperat ure at t he surface of ribbed bar at t he final finishing pass are much higher t han t hat of t he round bar for rolling <22 mm and <28 mm 20MnSi steel , which is due to very large local plastic st rain and plastic st rain rate p roduced at t he surface of 20MnSi ribbed bar during t he final finish2 ing pass. Co mpared to t he round bar rolling p rocess , higher heat t ransfer coefficient and larger water volume are needed for t he first stage of water cooling after finish rolling of 20MnSi ribbed bar in o rder to effectively cont rol t he micro st ruct ure of final p roduct . Key words :ribbed bar ;hot co ntinuo us rolling ;co nt rolled cooling
5 冷却时转变曲线
过程中，其两侧奥氏体的含碳量下降，促
进了铁素体形核。两者相间形核并长大， 形成一个珠光体团.
Fe3C
珠光体转变是扩 散型转变。
珠光体转变过程
奥氏体
5.8秒
19.2秒
22.0秒
24.2秒
66.7秒
2 中温转变产物
——Fe不扩散，C部分扩散 α(C过饱和的）+Fe3C的机械混合物
贝氏体类型( B)
光镜形貌
⑶ 托氏体
形成温度为600-550℃，片层极薄，电镜下可辨，
用符号T 表示。
电镜形貌
光镜形貌
珠光体、索氏体、屈氏体三种组织无本质区别，只是 形态上的粗细之分，因此其界限也是相对的.
片间距越小，钢的强度、硬度
越高，而塑性和韧性略有改善.
片间距
b
HRC
2、珠光体转变过程
珠光体转变也是形核和长大的过程。渗碳 体晶核首先在奥氏体晶界上形成，在长大
马氏体转变产生的表面浮凸
⑶ 降温形成
马氏体转变开始的温度称 上马氏体点，用Ms 表示。 马氏体转变终了的温度称 下马氏体点，用Mf 表示。
Ms
M(50%) M(90%)
Mf
只要温度达到Ms以下即发
生马氏体转变。
在Ms以下，随温度下降，
转变量增加，冷却中断，
转变停止。
⑷高速长大 马氏体形成速度极快，瞬间形核，瞬间长大。 当一片马氏体形成时，可能因撞击作用使已形成的 马氏体产生裂纹。 ⑸ 转变不完全 即使冷却到Mf 点， 也不可能获得100%
空气冷却 670～720 油中冷却 水中冷却 900 1100
V对含氮20MnSi螺纹钢组织和力学性能影响的研究
strength of831MPa,the tensile strength of1140MPa,the elongation is29.1%,yield ratio is0.79,impact toughness is99.6J,high ductility aseismic steel.Although the performance of20MnSi rebar excellent,but by the N elements to join the test steel aging time increased to180days.Keywords:Vanadium；Nitrogenous20MnSi；Microstructure；Mechanical properties；Aging目录摘要 (I)Abstract (II)引言 (1)1文献综述 (2)1.120MnSi钢的发展概述 (2)1.1.120MnSi钢应用前景 (2)1.1.220MnSi钢的成分及其性能 (4)1.1.3国内外20MnSi钢的研究现状 (5)1.2高氮钢的研究概述 (7)1.2.1氮元素在钢中的应用 (7)1.2.2气体增氮的原理 (9)1.2.3合金增氮的原理 (10)1.2.4高氮钢的研究现状 (11)1.2.5高氮钢的冶炼方法和存在的问题 (12)1.3钒的研究概述 (13)1.3.1钒微合金化的机理 (13)1.3.2钒的在20MnSi钢应用现状 (14)1.4选题的背景和意义 (15)1.4.1选题的背景 (15)1.4.2选题的意义 (15)2不同V含量下含氮20MnSi钢的冶炼与研究方法 (17)2.1不同V含量下含氮20MnSi钢的冶炼 (17)2.1.1试验材料的准备 (17)2.1.2试验钢的冶炼 (18)2.2研究方法 (19)2.2.1热处理试验 (19)2.2.2微观组织观察 (19)2.2.3力学性能测试 (20)2.2.4室温冲击试验 (21)2.2.5时效性研究 (21)3V对含氮20MnSi钢微观组织和夹杂物的影响 (23)3.1V对含氮20MnSi钢显微组织的影响 (23)3.1.1未时效组织的影响 (23)3.1.2自然时效组织的影响 (25)3.2含氮20MnSi钢穿水冷却的模拟 (28)3.3V对含氮20MnSi钢夹杂物的影响 (33)3.4本章小结 (37)4V对含氮20MnSi钢的力学性能的影响 (39)4.1未时效室温拉伸试验结果及分析 (39)4.2未时效室温拉伸断口形貌分析 (41)4.3时效拉伸室温拉伸试验结果及分析 (42)4.4时效拉伸断口形貌分析 (45)4.5冲击韧性试验结果及分析 (46)4.6分析讨论 (51)4.7本章小结 (55)结论 (56)参考文献 (57)在学研究成果 (62)致谢 (63)引言钢铁产业是国民经济的支柱型产业，是一个国家经济水品和综合国力的重要标志。
棒材轧制控制冷却技术总结
棒材轧制控制冷却技术1，棒材控制冷却的机理作为强化钢材性能方法的轧后控制冷却越来越受到人们的重视。
此时，利用相变强化很容易提高钢材的强度.钢材控制冷却的强韧化性能取决于轧制条件和冷却条件（开始温度、冷却速度和终冷温度等）所引起的相变、析出强化、固溶强化及回复和再结晶等因素的变化，尤其是水冷条件对相变的影响较大。
CCT(Continｕous CｏolinｇTrａｎsfｏrmａtion)曲线又称为过冷奥氏体连续冷却转变曲线,是表示钢从高温冷却时的相变曲线。
连续冷却转变曲线目前广泛应用于钢的热处理，同时也用来研究热加工后的相变、焊接时的相变和凝固后的相变等。
当连续冷却速度较小时，转变的过冷度很小，转变开始和终了时间较长。
若冷却速度增大,则转变温度降低,转变开始和终了的时间缩短.且过冷度越大，转变所经历的温度也越大。
如图1为低碳钢2０MnSiＶ的CCＴ曲线,表1是该钢种的化学成分。
在不同的冷却速度下，奥氏体的转变量是不同的。
在通常冷却速度下，冷却曲线与转变中止线相交时，转变并未最后完成，但奥氏体停止了分解，剩余部分被过冷到更低温度下发生马氏体转变。
当冷却速度很大时，奥氏体将全部被过冷到Ms点以下，转变为马氏体.低、中碳钢在高温下奥氏体化，具有粗大的奥氏体晶粒，随后以较快速度冷却,容易形成魏氏体组织。
通常在这种片状铁素体析出之前，在原奥氏体晶界形成少量多边形的铁素体.随着冷却速度的增加,形成的铁素体量减少,但片状铁素体所占的比例增加。
若在珠光体区域内过冷奥氏体没有完全分解，未分解的部分在贝氏体和马氏体区域内继续转变.铁素体的晶粒度是决定钢材强度和韧性的重要因素，为获得更加细小的铁素体晶粒，必须在轧后采用加速冷却。
其原理是使加工后未再结晶的奥氏体进行连续转变，温度越低,与奥氏体晶界相比，晶粒内变形带从双晶界面产生大量的晶核,使铁素体晶粒变细。
同时位错、晶粒、亚晶界核第二相的杂质也可作为形核点，通过添加Mｎ和Ni等降低相变温度对铁素体的晶粒细化也很有效，但未再结晶的控制冷却对其更为有效。
20Mn钢降温连续形变过程铁素体的形成特点及动态CCT曲线
2002年10月October 2002钢 铁 研 究Research on Iron &Steel第5期(总第128期)No.5 (Sum128)20Mn 钢降温连续形变过程铁素体的形成特点及动态CCT 曲线*杨 平 郝广瑞 崔凤娥 孙祖庆(北京科技大学)摘 要 利用单向压缩热模拟试验考察了20Mn 钢降温连续变形时铁素体的形成特点,并与等温转变作了比较;用金相法建立了动态CC T 曲线。
高温形变影响铁素体的形态和分布。
形成超细等轴铁素体的适宜温度范围在Ar 3和A 3之间(720~770e )。
等温形变比降温形变容易获得较好的晶粒结构。
关键词 低碳钢 形变强化相变 动态CC T 曲线F ER RITE FORMA TION IN CONTIN UOUS COOLING AND DEFORMA TIONA ND ITS DYNAMIC C URVES FOR STEEL 20MnYang Ping Hao Guangrui Cui Feng .e Sun Zuqing (University of Science and Technology,Beijing)Synopsis Hot compression si mulating tests were made for Steel 20Mn to inspect the ferri te formation in conditions of continuous cooling and deformation.The features of ferrite formation were compared to the isothermal deformation enhanced transformation.The dynamic CC T curves of 20Mn were obtained by tradi tional metallographic method.Deformation at hi gh temperatures may lead to changes of ferrite morphology and distribu tion.Sui table temperature range for equalaxial ultra-fine ferrite grains is between Ar 3and A 3(720~770e ).Structures obtained at constant deforming tem -peratures are better than those at decli ning temperatures.Keywords low carbon steel deformation enhanced transformation dynamic CCT curves联系人:杨 平,副教授,北京市(100083)北京科技大学材料学院材料学系*国家重点基础研究项目(G1998061506)及教育部资助项目1 前 言众所周知,利用形变强化相变可以实现低碳钢铁素体的超细化,从而大幅度提高钢的强度和使用寿命。
HSLA钢连续冷却过程的相变与组织研究
第2卷 第1期 2010年1月精密成形工程JO U RN A L O F N ET SH A PE FO RM IN G EN GI NEERIN G19H SLA 钢连续冷却过程的相变与组织研究赵艳君1,2,孟庆雪1,包卫平1,任学平1(1.北京科技大学材料科学与工程学院,北京100083; 2.广西大学材料科学与工程学院,南宁530004)摘要:在Gleeble -1500热模拟试验机上研究了20SiM n3NiA 钢在不同连续冷却条件下相和组织变化,用热膨胀法测定了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT 曲线)。
研究结果表明,20SiM n3NiA 钢中的M n 、Ni 、Si 等合金元素能有效地阻止铁素体和珠光体的形成,故20SiM n3N iA 钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线只有马氏体和贝氏体相变区。
当临界冷却速度大于1 /s 时,20SiM n3NiA 钢就可以获得板条状马氏体组织,且随着冷却速度的增大,马氏体组织变得越来越细。
与静态CCT 曲线相比,形变使动态CCT 曲线的Ms 点升高,奥氏体稳定性降低,形变细化了马氏体和贝氏体组织,使20SiM n3NiA 钢在1 /s 的冷却速率下产生较高的强度。
关键词:20SiM n3N iA 钢;连续冷却转变曲线;低合金高强度钢;膨胀法;组织中图分类号:T G142.24 文献标识码:A 文章编号:1674-6457(2010)01-0019-04收稿日期:2009-12-04作者简介:赵艳君(1971-),女,讲师,在读博士,主要从事高强度结构钢材料的研究。
Inve stig ation on Phase Transformatio n and Microstructureo f HSLA Ste el during Continuous CoolingZH A O Yan -j un 1,2,M EN G Qing-x ue 1,BA O Wei -p ing 1,RE N X ue -p ing 1(1.Scho ol of M ater ials Science and Eng ineering,U niver sity o f Science and T echnolo gy Beijing,Beijing 100083,China;2.Colleg e of M ater ials Science and Eng ineering ,Guangx i U niv ersity ,N anning 530004,China)Ab strac t:T he phase transformat ion and m icrostr uctur e of 20SiM n3NiA steel dur ing continuous coo ling w ere studied using Gleeble -1500ther mal mechanical simulato r and the continuo us -coo ling -transfor mation diag ram of t he steel w as dr awn(dynamic CCT diag ram)by thermal dilato met er test.T he results show that there are o nly ma rtensitic and bainite phase t ransfo rmation zo nes in the diagr am of ov er -coo ling austenite continuous coo ling curv e,because the fo rmatio ns of ferr ite and pear lite can be ef -fectively det erred by adding M n,N i,Si allo ying ag ents in the tested st eel .When the critica l co oling rate is more than 1 /s,the lath mar tensit ic micro st ructur e is obtained and w ith increasing cooling rate the m icrostr ucture is thinner and thinner.T he de -fo rmat ion makes austenite more unst able and M s temper ature of dynamic CCT diag ram higher than the static CCT cur ve.A lso 20SiM n3N iA steel achieved high strength at ver y lo w coo ling rate(1 /s),for t he defo rmat ion making micro st ruct ur e o f mar -t ensite and bainite r efineKe y word s:20SiM n3N iA ;continuous -co oling -tr ansfo rmatio n(CCT )diag ram;H SL A;dilato meter test;microstr uctur e低合金高强度钢(H SLA 钢)由于具有良好的强度、韧性和焊接性能,一直受到普遍关注,在汽车、机械制造、电器和国防等行业获得了广泛的应用。
钢连续冷却转变图CCT曲线的测定
资料加工测定实验一钢连续冷却转变图 (CCT 曲线的测定一. 实验目的1.认识钢的连续冷却转变图的观点及其应用;2.认识钢的连续冷却转变图的丈量方法特别是热膨胀法的原理与步骤;3.利用热模拟仪察看钢在加热及冷却中的相变并丈量临界点 ;4.成立钢的连续冷却转变图 (CCT 曲线。
二. 实验原理当资料在加热或冷却过程中发生相变时, 若高温组织及其转变产物拥有不一样的比容和膨胀系数, 则因为相变惹起的体积效应叠加在膨胀曲线上, 损坏了膨胀量与温度间的线性关系, 进而能够依据热膨胀曲线上所显示的变化点来确立相变温度。
这类依据试样长度的变化研究资料内部组织的变化规律的称为热膨胀法(膨胀剖析。
长久以来 ,热膨胀法已成为资料研究中常用的方法之一。
通过膨胀曲线剖析 ,能够测定相变温度和相改动力学曲线。
钢的密度与热办理所获得的显微组织相关。
钢中膨胀系数由大到小的次序为:奥氏体〉铁素体〉珠光体〉上、下贝氏体〉马氏体 ; 比容则相反 , 其次序是 :马氏体〉铁素体〉珠光体〉奥氏体〉碳化物 (但铬和钒的碳化物比容大于奥氏体。
从钢的热膨胀特征可知 , 当碳钢加热或冷却过程中发生一级相变时 , 钢的体积将发生突变。
过冷奥氏体转变成铁素体、珠光体或马氏体时,钢的体积将膨胀;反之,钢的体积将缩短。
冷却速度不一样 ,相变温度不一样。
图 1-1 为40CrMoA 钢冷却时的膨胀曲线。
不一样的钢有不一样的热膨胀曲线。
图 1-140CrMoA 钢冷却时的膨胀曲线连续钢连续冷却转变 (ContinuousCooling Transformation 曲线图 ,简称 CCT 曲线 , 系统地表示冷却速度对钢的相变开始点、相变进行速度和组织的影响状况。
钢的一般热办理、形变热办理、热轧以及焊接等生产工艺 ,均是在连续冷却的状态下发生相变的。
所以 CCT 曲线与实质生产条件相当近似 ,所以它是拟订工艺时的实用参照资料。
依据连续冷却转变曲线, 能够选择最适合的工艺规范,进而获得恰巧的组织 , 达到提升强度和塑性以及防备焊接裂纹的产生等。
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通 过在 Ｇｅｂｅ一１０ ｌ ｌ ５０热模拟实 验机 上进行 不 同 ｅ
温度 、变形速 度 和变 形 程度 的压缩 实验 ，得 到在 此
Ｍ ＡＴＨＥＭ Ａ Ｃ ＯＤＥＬ ｎ Ｍ ＯＦ ＲＥＳ Ｓ Ｉ ＴＡＮＣＥ
ＴＯ ＤＥ ＯＲＭ ＡＴＩ Ｆ ＯＮ ０ ｎ ｉ Ｓ Ｅ ＡＮＤ ＴＳ ＯＦ ２ Ｍ Ｓ Ｖ ＴＥ Ｌ Ｉ
ＣＯＮＴ ＵＯＵＳ ＣＯＯＬ刀 Ｇ Ｓ ＴＲＡＮ ＦＯＲＭ Ａ ＯＮ ｎ ＣＵＲＶＥ
ｏ ｅｂ—ｌＯ ｈ ｒ ｌｓｍｕａ ｎ ｅｔ ｃ ｉｅ ｔ ｍｏ ｅ ｆｒｓｓａ ｃ ｏ ｄ ｆｒ ａ ｏ ｎ ｈｇｌ ｅ ｅａｕ ｅ ｎＧｌ ５ ０ ｔｅｍａ ｉ ｌｔ ｇ ｔｓ ｍａ ｈｎ ，ｉ ｄ ｌｏ ｅｉ ｎ ｅ ｔ ｅｏ ｔ ｎ ｉ ｌ—ｔｍｐ ｒｔｒ ｉ ｓ ｔ ｍ ｉ ｉ
ｒ ｌ ｎ ｔ ｔ ｏｎ ｎ ｏｕ ｏ ｌｎ ｒ ｎ ｆ ｒ ａ ｏｎ ｃ ｒ ｅ ｄ ｅ ｕ ｔ ｗｉ —ｐ ｓ ｏ ｏ ｆ ｇ ｇｏ ，ｉｓｃ ｔ ｕ ｓｃ ｏ ｉ ｇ ｔａ ｓ ｏ ｉ ｉ ｍ ｔ ｕ ｖ ｒ ｗ ｐ ｗｉ ｔ ｎ ｉ ｈ ａ ｓ ｃ ｍｐｒ ｓｉ ｎ ｍ ｅ ｏ ｅ ｓｏ ｔ ｄ． ｈ Ｋｅ ｏ ｄ ｒ ｓｓａ ｅ ｔ ｄ ｆ ｒ ａ ｏ ｙ Ｗ ｒ ｓ：ｅ ｉｔｎｃ ｏ ｅ ｏ ｍ ｔ ｎ；ｍ ａ ｅ ａ ｃ ｍ ｏｄ ｌ ｏ ｉ ｕ ｓｃｏ ｌｎ ｉ ｈ ｔ ｍ ｔ ｉ ｅ ；ｃ ｎｔｎ ｏｕ ｏ ｉｇ；ｔａ ｓｏｒ ａ ｏ ｕ ｖ ｒ ｎｆ ｍ ｔ ｎ ｃ ｒｅ ｉ
维普资讯
总 第 பைடு நூலகம்３期 ５ ２０ ０ ６年 第 ３期
河 北 冶全
ＨＥ ＢＥＩ Ｍ ＥＴＡＬＬ Ｒ ＧＹ Ｕ
Ｔｏ ａ ５ ｒｌｌ ３ ２ ０ ， Ｎ ｕ ｂ ｒ３ ０ ６ ｍ ｅ
２ Ｍｎ ｉ 钢 变 形 抗 力 ０ ＳＶ 数 学 模 型 和 连 续 冷 却 转 变 曲线
变形 条件下 的应力 一 变 曲线 ，在 曲线 上取 不 同点 应 记录应力 、应 变数 据 ，然后 对 这 些 数据 进行 Ｌ ｖ ｎ ｅｅ － ｂ ｒ Ｍａｑ ａｄ 多元非线性 回归得 出模 型系数 。 ｅｇ— ｒｕｒｔ
２２ 连 续 冷 却 转 变 曲线 ．
变形 速率 和 变形 程度 下 的变形 抗力 进行 了测 定 。钢 的连续冷 却转 变 曲线反 映 了在 不 同冷却速 度 下 ，过 冷奥 氏体转 变产 物 、转 变量 和硬 度 的变化 。利 用 该 曲线 可 以研 究冷 却 速度对 显 微组 织 的影响 ，进 而 研 究 其组 织 与性 能 的 关 系 。在 Ｇ ｅｂｅ一１０ ｌｅｌ ５ ０热 模 拟
ＺＨ ＯＵ ａ — ｆｎ ， ＬＩ Ｚｈ ｎ — ｙ ｎ ，ＨＯ Ｕ Ｘｉ ｏ ｅｇ Ｕ ａ ｉｇ Ｄａ— ｈｕ ａ
（ ． ｔ ｌｒ ｙ ａ ｄＥ ｅｇ ｅｏ ｒｅＩ ｓ ｔｔ，Ｈ ｂ ｉ ｎｖ ｒｉ ｆ ｃ ｎ ｅａ ｄ Ｅ ｇｎ ｅｉｇ Ｔ ｇ ｈ ，Ｈ － １ Ｍｅａ ｕｇ ｎ ｎ ｒｙ Ｒ ｓｕ ｃ ｔｕｅ ｅ ｅ Ｕ ｉｅｓｙ ｏ ｉ ｃ ｎ ｎ ｉｅ ｒ ， ａ ｓ ａ ｌ ｎｉ ｔ Ｓ ｅ ｎ ｎ ｎ ｅ
缩 变 形 ，得 到 了 该 钢 种 高 温 轧 制 过 程 中 的 变 形 抗 力 模 型 ，采 用 双 道 次压 缩 实 验绘 制 了 该 钢 种 的 连 续 冷
却 转 变 曲线 。 关 键 词 ：变 形 抗 力 ；数 学模 型 ；连 续 冷 却 ；转 变 曲 线 中 图分 类 号 ：Ｔ ４ ． ＧＩ２ ３ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文章 编号 ：１０ ５ ０ （０６）０ ０ ３ ０６— ０ ８ ２０ ３— ０ ５—０ ４
实 验机上 可 以测 得试 样经 过双 道次 压缩 变形 后 的连
本 实验在 Ｇｌ ｂｅ ５ ０热模 拟实 验机 上进行 ， ｅ ｌ 一１ ０ ｅ 将试 样置入 膨胀 仪 中 ，加 热 到奥 氏体 化温 度保 温 一
１
前 言
量 、冷 却速度 等 ） ，将更 接 近生 产实 际 。 时
２ 实 验 原 理
２ １ 变 形 抗 力 数 学 模 型 ．
金属 塑性 变形 抗力 是轧 制工 艺和 设备力 能 参 数 计算 的最基 本参 数 之一 。 由于金 属塑性 变形 组 织 结 构复杂 ，因而导 致各 种 变形条 件对 金属 变形 抗 力 的
周 晓锋 ，刘战英 ，侯 大 华
（．河 北 理 工 大 学 １
广州 ５０８ ） １３ １
冶 金 与 能 源 学 院 ，唐 山
０３０ ６０ ９；２ ．广 州 钢 铁 企 业 集 团 公 司 技 术 中心 ，广 东
摘 要 ：在 Ｇ ｅｂｅ一１０ ｌｅｌ ５ ０热 模 拟 实 验 机 上 对 ２ Ｍｎ ｉ 钢进 行 不 同变 形 温 度 、变 形 速 度 、变 形 程 度 的 压 ０ ＳＶ
Ａ ｂ ｔａ ｔ：Ｔｈｅｃ ｍ ｐ ｅ ｓｎ ｅ ｏ ｍ ａ ｏ ｔ ｉｆ ｒ ｎ ｅ ｅ ａｕ ｅ，ｒ ｔ ｄ ｅ ｔｎｔｉ ｘ ｃ ｔ ｄ ｔ ０Ｍ ｎＳ ｖ ｓｅ ｌ ｓｒ ｃ ｏ ｒ ｓ ｉｇ ｄ ｆ ｒ ｔ ｎ ｗｉｈ ｄｆｅ ｅ ｔｔ ｍｐ ｒ ｔｒ ｉ ａｅａ ｘｅ ｓｅ ｅ ｕ ｅ ｏ ２ ｎ ｉ ｔｅ
ｂ ｉ ６３ ０９；２． Ｔｅ ｈ ｉ ｕ ｎｅ ， Ｇ ｕ ｎ ｈｏ ｒ ａ ｄ Ｓｔｅ ｏｕ ｍ ｐ ｙ， Ｇ ｕ ｎ ｈｏｕ， Ｇ ｕ ｇｄ ｇ， ｅ ，０ ０ ｃ ｎ ｑ ｅ Ｃｅ ｔｒ ａ ｇｚ ｕ Ｉｏｎ ｎ ｅ ｌＧｒ ｐ Ｃｏ ｎ ａ ａ ｇｚ ｎ ａ ｏｎ
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