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3. 如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对 关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致 于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要 求结构承载布局的合理性。考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角 度来看，可能成为“平面不规则结构”。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过 调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。周 期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强外圈结 构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。
Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx
最好<1.2 不能超过 1.5
Y 方向相同
电算结果的判别与调整要点:
1．若位移比（层间位移比）超过 1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；
2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心；(注： 先软件允许同时考虑“偶然偏心”和“双向地震作用”—SATWE2010 用户手册第六章第一 节十、十一）
2. 振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选 择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行 计算。而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。至于振型数的 确定，应按上述[高规]5.1.13 条（高层建筑结构计算振型数不应小于 9，抗震计算时，宜考 虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不小于 15，对于多塔楼结构的振型数不应小于塔 楼数的 9 倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的 90%）执行，振型数是否足 够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的 90%作为唯一的条件进行判别。([耦联] 取 3 的倍数，且≤3 倍层数，[非耦联]取≤层数，直到参与计算振型的[有效质量系数]≥90％)
5 0.1718 85.00 1.00 ( 0.01+0.99 ) 0.00
6 0.1355 5.03 0.05 ( 0.05+0.00 ) 0.95
7 0.0994 177.15 0.97 ( 0.97+0.00 ) 0.03
8 0.0849 87.63 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00
d)当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的 层，若存在应加强该层的抗扭刚度；
e)当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心 筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心 筒的抗扭刚度。
f)当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加 大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。
三、层刚度比控制
规范条文：
1．《抗规》附录 E2.1 规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于 2；
2．《高规》的 3.5.2 条规定，抗震设计的高层建筑结构：
a) 对于框架结构，其楼层侧向刚度本层与相邻上层的比值不宜小于 0.7，与相邻上 部三层刚度平均值的比值不宜小于 0.8；
b) 对于框架—剪力墙、板柱—剪力墙结构、剪力墙结构、框架—核心筒结构、筒 中筒结构，其楼层侧向刚度本层与相邻上层的比值不宜小于 0.9；当本层层高大于相邻上层 层高的 1.5 倍时，该比值不宜小于 1.1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于 1.5。
5．因为高层建筑在水平力作用下，几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结 构单元的边角部位。
二、周期比控制
规范条文：
《高规》JGJ3-2010 中第 3.4.5 条规定，结构扭转为主的第一周期 Tt 与平动为主的第一 周期 T1 之比，A 级高度高层建筑不应大于 0.9；B 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及 复杂高层建筑不应大于 0.85。
3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采 用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是 在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设 下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
4. 扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解 决问题。
a)扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；
b)剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置 时要注意检查是否满足；
c)当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平 动周期；
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除 2。
控制目的:
高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和 层间位移加以控制，主要目的有以下几点：
1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂 缝数量，宽度。
比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者
……
============================================================== 即要求：
振型号 周期 转角
平动系数 (X+Y) 扭转系数
1 0.6306 110.18 0.99 ( 0.12+0.88 ) 0.01
2 0.6144 21.19 0.95 ( 0.82+0.12 ) 0.05
3 0.4248 2.39 0.06 ( 0.06+0.00 ) 0.94
4 0.1876 174.52 0.96 ( 0.95+0.01 ) 0.04
通常选择第三种算法。
刚度的正确理解应为产生一个单位位移所需要的力
建筑结构的总信息(WMASS.OUT)
=============================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
…… Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的
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一、位移比、层间位移比控制
规பைடு நூலகம்条文：
《高规》JGJ3-2010 中第 3.4.5 条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、 B 级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的 1.2 倍；且 A 级高度高层建筑不应大于该楼层 平均值的 1.5 倍，B 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层 平均值的 1.4 倍。
对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比：
1） 根据各振型的平动系数大于 0.5，还是扭转系数大于 0.5，区分出各振型是扭转振型 还是平动振型 。
2） 通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期 Tt，周期最长的平动振型对应 的就是第一平动周期 T1 。
3） 对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如 果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。再考察下一个次长周期。
4） 考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大。
5） 计算 Tt/T1，看是否超过 0.9 (0.85)。
多塔结构周期比：
对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算，而应该将多塔结构切分成多个单塔，按 多个单塔结构分别计算。
周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）
考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数
3．《高规》的 5.3.7 条规定，高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌 固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于 2；
4．《高规》的 10.2.3 条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的 侧向刚度，应符合高规附录 E 的规定：
E.0.1) 底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等 效刚度比 γ 表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时 γ 不应大于 3，抗震设计时 不应大于 2。
9 0.0752 12.73 0.03 ( 0.03+0.00 ) 0.97
X 方向的有效质量系数: 97.72%
Y 方向的有效质量系数: 96.71%
即要求：
0.4248/0.6306=0.67
<0.9
97.72% 96.71%
>90% 说明无需再增加振型计算
电算结果的判别与调整要点:
1. 对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主 振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在高层结构设计中，使得 扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算 功能，通过参数 Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是 X 方 向或 Y 方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y 方向的平均层间位移
Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y 向最大位移与平均位移的比值。
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值
即要求：
Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过 1.5
名词释义：
（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。