大型储罐计算书(自支撑式拱顶罐)-h
150方大罐及盘梯计算书
-----罐内贮液高度；mm
g--------重力加速度；m/
ctgh------双曲余切函数符号；
(3),查JB/T 4735-97表可得特征周期
三类场地近震Tg；s
(4),水平地震影响系数：
设防烈度取８级 =0.45
-----相应耦合振动基本周期的水平影响系数，
(5),动液系数fr
-------焊接接头系数；
厚度附加量C= +
-------钢板负偏差；mm
-------腐蚀余量；mm
150
直径5600mm
筒高6600mm
=2x + =2x +
x9.8x6.600x =66.68x
=5600
=120
=0.9
δ=1.73mm
=0.6
=1.0
C=1.6
4.33
罐壁板名义厚度取6.0mm
要求满足条件：储液上表面至罐顶部距离大于储液晃动波高。
结论：
=6100
=5600
=4.4
=58.0x
=5600
=6100
g=9.81
=2.5
Tg=0.4
=0.41
=6100
=2800
=2.18
=0.800
=0.4
m=150244
=0.41
=120195
=1.93x
=6100
=5.30x
=189x
=4.4
一,设计条件：
设计压力：-0.5~2Kpa介质密度：≤1000Kg/ 腐蚀程度为一般的液体
设计温度：-19 ~150℃基本风压：≤0.65Kpa基本雪压：≤0.6Kpa地震设防烈度：7度
GB50341储罐设计计算
封面 罐壁计算 顶部抗风圈计算 中间抗风圈计算 自支撑拱顶计算 自支撑锥顶计算 抗震计算 罐顶分片 储罐顶平台标高及盘梯计算 附录A
注：计算将不需打
的工作表、目录隐藏（步骤：格式-
罐顶分片及盘梯部分未设置打印计算
否则“总页码”不对 建议文件“另
本表除附录A有一定疑问外，其他表
附录A编写还参考了化工设备设计全
(*^__^*) 由于本人EXCEL水平有限 在使用过程中发现问题请联系
若有人进行更好的整理及完善也请发
此计算表格中：罐壁、中间抗风圈、
表格为蓝本修改整理而成，在此感谢
此表格可直接打印，作为计算书使用
数据，蓝色为自动生成数据。
且将不需打印的
计算书使用。
骤：格式-工作表-隐藏），
置打印计算书里，打印时请隐藏
议文件“另存”使用，防止删除
外，其他表格自校没有什么问题
设备设计全书中《球罐和大型储罐》一书
水平有限，不懂宏等高级应用，叫大家见笑了！
liuayou@
完善也请发电子邮件给我，谢谢
间抗风圈、拱顶、抗震4部分以网络上热心网友上传某
，在此感谢所有热心且有共享精神的网友们。
大型储罐计算书(自支撑式拱顶罐)-c(2005)
若有 5.1.2 微内
Aw
=
D 2 (P - 0 .08 th )
1 .1tg 罐q 顶板
其中 有连效接厚处
th
罐设顶计与压
力P
5.1.3 实际
∴
Aw= 106.441 mm2
5.1.3.1
A1 = Wh ? th
其中: Wh = 0.3(R2th )0.5 =
∴ A1=
5.1.3.2 5.1.3.3
本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写
3.3中 间抗 当
时，
a 不需[Pcr ]? P0
当
b 时，P0 >[Pcr]? P0/2
c 当P0 / 2 > [Pcr ]? P0 / 3
d 当 P0 / 3 > [Pcr ]? P0 / 4
与1
2
H
E
以此
3 4
H
E
?
103
?
????
te Rn
???2 ?
=
请删∴ 计合格
7.2 除以
1
其 [钢Pcr材] =的0.1E
tm R
2
te tm
2
中： 弹罐性顶模曲
率顶半板径有
效带厚肋度顶
te
7.2.1
板的折
tm
顶板
191000 MPa 3.9 mm
7.937 kPa
191000 MPa 6.05 m 3.9 mm
烈 附加
载 雪载
荷 罐： 立式固
型： 定顶储
2.罐 壁板
td
=
? ?4.9D
[(Hi
?
- 0.3)r [s ]d j
2000立方米拱顶油罐设计计算书
3000立方米拱顶油罐设计计算书一、引言设计参数：3000立方米，盛装油品：航空煤油，密度：7903/m kg ；建罐地区：南部沿海，基本风压：700Pa ，A 类地貌；抗震设计烈度为七度，属第三抗震设计组，场地土条件为三类，基本地面加速度为0.15g ；罐底基础土弹性系数为m k MN b 3/48=。
二、初定材料和确定最佳直径和高度： 三、壁厚设计： 四、罐底设计：五、下节点应力校核计算并且给出下节点焊缝焊接要求： 六、拱顶设计： 七、抗风设计： 八、抗震设计计算：九、盘梯及平台设计计算： 十、参考文献：二、初定材料和确定最佳直径和高度①初定材料考虑储罐的材料选用应根据储罐的设计压力和温度、贮存介质及其性质、使用部位、材料的机械性能、化学成分、焊接性能和抗腐蚀性能等因素。
再次设计计算书中，考虑设计温度，由于油罐处于沿海地区，气温较高，最高设计温度为90℃，并且最低气温为10+13=23℃，因此选用20R 。
常温强度在设计温度下的许用应力②确定最佳直径和高度取 （前者为顶板厚，后者为底板厚） 钢板尺寸确定，板宽为1600mm ，实际宽度为1h =1600－20=1580mm ，由于设计油罐的容积大于1000立方米，故不能用等壁厚原则来确定其高度与直径，应用变壁厚原则来确定其高度与直径：()m172.172.14330044m 2.148003.058.19)1(003.093.942.0276.1476.141065.579.08.99.010163)(][3621≈=⨯⨯===⨯+⨯=-+=≈=-===⨯+⨯⨯⨯=+=-m HVD n nh H h H n m H i i s s ππγφσ油罐内径油罐实际高度钢板层数MPas 245=σMPa b 400=σmm S 5.51=mmS 62=MPa 163][=σ其中V=3300立方米（查表2.1.3-1得） 三、壁厚设计1 用0.3m 法确定各层壁板厚度（计算厚度、设计厚度、规格厚度）。
拱顶油罐计算书
大罐计算
mmmm1.56Kpa4.11Kpa 1.8264q=Kpa其中ωo=1.2kN/m 2，βz=1，μs=1罐壁的设计外压ωk =βz μs μz ωo =储存介质时设计厚度 t 11、罐壁计算：二、罐壁的计算及稳定性校核一、设计条件2、风载荷作用下罐壁的稳定校核：从下向上第1至第6圈采用316+16MnR，以上采用316+Q235-B 按照GB50341-2003，罐壁壁厚按下列公式计算：储存水时设计厚度 t 221t 1C C ][D)3.0H (9.4++-⨯=φσρt 1t 2C ][D)3.0H (9.4+-⨯=φσt [] 2.5min 16.48cr E t DP H D ⎛⎫=⨯⨯ ⎪⎝⎭∑=eiE H H 5.2min⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=ii ei tt h H []=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯=5.2min 8.16D t H D P E cr =+=q P k o ω25.21.522罐壁需要另设加强圈因为：所以，应设两个中间加强圈 2.631Kpa11.10mm25 t h 罐顶板的有效厚度，mm 5.41915002672.8mm 360623000.9211.0292475.6mm 360625000.849第一个加强圈位置在距罐顶包边角钢的距离： 三、罐顶的计算及稳定性校核地面粗糙度按A类选取,罐高为16m,所以μz取［P cr ］＜P O第二个加强圈位置在距罐顶包边角钢的距离：因为第二个加强圈不在最薄壁板上，换算后距罐顶包边角钢的距离为4.28m（1）带肋球壳的许用外载荷：其中：t m 带肋球壳的折算厚度，mm 1、罐顶厚度的计算依据GB50341-2003规定，罐顶板的最小公称厚度（不包括腐蚀裕量）不应小于4.5mm，取带肋拱顶光面球壳的名义厚度 =6mm2、罐顶稳定性校核h 1 纬向肋宽度， mm b 1 纬向肋有效厚度， mm L 1S 纬向肋在径向的间距mm e 1 纬向肋与顶板在径向的组合截面形心到顶板中心的距离 mm R S 球壳的曲率半径，m E 设计温度下钢材的弹性模量 Mpat 1m 纬向肋与顶板组合截面的折算厚度，mmh 2 经向肋宽度， mm b 2 经向肋有效厚度， mm L 2S 经向肋在径向的间距mm e 1 经向肋与顶板在径向的组合截面形心到顶板中心的距离 mmn 1 纬向肋与顶板在径向的面积折算系数t 2m 经向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm[]2300PP P cr <≤mH L E 915.1745.531311=⨯==mH L E 83.3745.532322=⨯==[]=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎭⎫⎝⎛=2120001.0m hmt t Rs tE P =++=33233142mh m m t t t t =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=21132121111311242312e t n t t t h h L b h th h h h S m=+=Sh L t b h n 11111=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=22232222222321242312e t n t t t h h L b h t h h h h S m1.0272.11Kpa0.91KpaG 1=1.1G 1'=36300KgG 2≈7860Kg G 3≈1500KgP L2 = 1.2Kpa0.185s0.014m 14.4m0.000435.315s1.0639.72MN0.40.345m=m 1F r =6528148Kg 0.60610772521Kg62.99MN·m18.38Mpa12.15MpaN 1≈ 1.15MN A 1=πDt= 1.257m 27.85m 33、罐壁底部的地震弯矩按下式计算：（1）地震作用下罐壁底部产生的最大轴向压应力计算：M 1=0.45Q 0H W =4、罐壁许用临界应力按下式计算：5、罐壁的抗震验算：式中： C Z 综合影响系数，取C Z =α地震影响系数，取α =m 产生地震作用的储液等效质量（Kg)F r 动液系数，由GB50341-2003附录D表D.3.4选取得F r =m 1 储罐内储液总量（Kg) 由GB50341-2003附录D表D.3.2查取K C =1.2储液晃动基本周期按右式计算：由GB50341-2003附录D表D.3.3查取K S =2、在水平地震力作用下，罐壁底部水平地震剪力按下式计算：Q 0=10-6C Z αY 1mg=1、基本自振周期的计算：1.1 储罐的储液耦连振动基本周期按右式计算：式中：δ 3 罐壁距底板1/3高度处的有效厚度，δ3= H W 油罐设计最高液位(m),按充装系数得：H W =D/H W =25/14.4=1.736P L1 为罐顶结构自重 Kpa罐顶重量G 1'≈33000Kg 考虑到顶板自身搭接以及顶上栏杆等附件，顶板重量增加10%四、储罐抗震验算：（按GB50341-2003)Z 1 底圈罐壁的断面系数(m 3),Z 1=0.785D 2t=式中：N 1 罐壁底部垂直载荷(N)，一般取罐体金属总重力的与储罐保温体重之和；（保温材料密度按250Kg/m 3计算)A 1 罐壁横截面积（m 2),n 2 经向肋与顶板在径向的面积折算系数罐顶保温层重量肋条重量 所以[P]>P L ,拱顶稳定性校核合格。
大型储罐计算
菜单储罐型式内浮顶设计内压0设计外压0筒体内径D5000筒体高度H5000腐蚀裕量C23厚度负偏差C10.8介质密度ρ1050设计温度下材料许用应力[σ]t157常温下材料许用应力[σ]t157设计温度下材料弹性模量Et192000焊缝系数φ0.9基本风压值 qo700材料密度7850每圈罐壁的高度1800保温层厚度0保温层密度0罐底中幅板厚一.壁板计算距罐底高度h(mm) 10 21800 33600 4-0 5-0 6-0 7-0 8-0 9-0 10-0 11-0 12-0二.罐壁、罐顶稳定校核最薄板厚度mm5第i层壁板实际高度 hi ti180061800513905000000000000000000罐壁许用临界压力 pcr 934.5风压高度变化系数 Kz 1.3呼吸阀负压的1.2倍 po 490固定顶罐壁设计外压 Po 2537.5内浮顶罐壁设计外压 Po 2047.5加强圈距罐壁顶部的距离1219.268201三.罐顶的计算及稳定性校核R i —球壳曲率半径 (mm)9200E t —设计温度下钢材的弹性模量Mpa.192000直径偏差 (mm)20罐顶高度（mm）341罐顶表面积F=2πRh19.7取罐顶名义厚度 δ (mm)6罐顶壁板重量G927.29096考虑到搭接罐顶重量增加%101020.010006保温厚度mm 0保温密度kg/m20保温重量0.00P 01—罐顶结构自重509.6P 02—附加荷载700P 0—罐顶设计外压1209.6自支撑式拱顶顶板的设计厚度t 3.81四.储罐抗震计算1.基本自震周期的计算：δ3—罐壁高度1/3处的罐壁有效厚度 (mm) 3.4H W罐内储液高度 (mm)10000Di/H W0.50储罐与储液耦合振动的基本周期T0 (S)0.126Di/H W0.50储罐内储液晃动的基本周期T W (S) 2.34 2. 罐壁底部水平地震剪力计算：Cz—综合影响系数，取Cz0.4Fr—动液系数，查表D.3.40.81m—储液的等效质量，(Kg) m=3.1416*Ri^2*Hw*Fr166995.3Tg—特征周期 (s)0.35a—地震影响系数，取a=a max0.23Y1—罐体影响系数，取Y1 1.1Qo—罐壁底部水平地震剪力 (N)165788.2M1—罐壁底部地震弯矩 (N⋅m)746047a'—地震影响系数，查图D.3.1(按T=Tw)0.035hv—水平地震作用下，罐内液面晃动波高 (m)0.131 3.罐壁许用临界应力t—底层罐壁的有效厚度 (mm) 2.4［σcr］—底层罐壁的许用临界应力 (Mpa)13.8 4.罐壁的抗震验算Cv—竖向地震影响系数，取 1.0N1—罐壁底部垂直载荷 (N)101259A1—底圈罐壁截面积 (m^2)0.038CL—翘离影响系数，取 1.4Z1—底圈罐壁的断面系数 (m^3)0.047σ1—罐壁底部的最大轴向压应力 (Mpa)24.85底部罐壁轴向压应力校核不合格五.储罐锚固计算罐体水平投影面积25.0罐顶水平投影面积 1.2风弯矩Mw62146风弯矩引起的沿圆周均布倾覆力Ft3165.0罐内压产生的沿圆周均布升举力F l0.0罐顶与罐壁连接结构发生屈曲破坏的压力Pf-0.3锚固力1空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和-3281.3锚固力2空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力-6446.3锚固力3储液在最高液位时，1.5倍破坏压力产生的升举力-6446.8螺栓个数36螺栓屈服强度σs235螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab -9.1所需地脚螺栓根径不需要螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab -18.0所需地脚螺栓根径不需要螺栓许用应力σbt235.0所需地脚螺栓截面积Ab -12.0所需地脚螺栓根径不需要综合以上地脚螺栓公称直径M24情况1情况2情况3PaPammmmmmmm0.6mm kg/m^3MpaMpaMpaN/m^2kg/m^3mmmmkg/m^38mm边缘板10mm 储存介质时的设计厚度 t1mm储存水时的设计厚度 t2mm取厚度t(mm)材质4.66 1.6164.33 1.3054.000.9950.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00tmin Hei HE重量罐壁重量Q235-A2.40467.813331333.321.401800.011111110.881.401390.0858857.840.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00Pa3302不合格需设加强圈n2不合格需设加强圈一个L100x100x8角钢n2 mmm2kgNkg 考虑到搭接罐顶重量增加%3011825.0NkgNPa602.2 PaPa1302.23.658mm查表D.3.2Kc=0.000464查表D.3.3Ks= 1.047按II类场地土晃液波高不满足要求m^2m^2N.mN/mN/m PaN/m N/m N/m 个MPa MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm 均已减去罐顶罐壁自重、附件重和1500018001800 2500018001800 3500018001390 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 1.478501.478501.478500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.07850合格不合格合格不合格。
GB50341-2003储罐计算表格程序软件
设计规范：设计压力：P 10000Pa 500Pa设计温度：T 90°C 设计风压：ω0550 Pa 设计雪压P x 200 Pa 附加荷载：P h1250 Pa 地震烈度：7度罐壁内径： D 23m 罐壁高度： H 121.2m 充液高度：H w 19.44m 液体比重：ρ 1罐顶半径： Rs 23m焊缝系数：Φ 0.9腐蚀裕量：C 2 1.5mm 钢板负偏差：C 10.3mm假设所有本设计所有钢板的负偏差相同，如有不同，区别对待。
罐壁尺寸、材料及许用应力如下：高度（m）名义厚度t n（mm ）材料设计[σ]d （MPa ）σs （MPa ）σb （MPa ）水压试验[σ]t重量（kg ）总重：m t########注：对于油罐罐壁厚度需满足“最小公称厚度要求”大罐设计计算书从下至上分段号2. 罐壁分段及假设壁厚：1.设计基本参数：GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》计算结果：从下至上分段数计算液位高度H （m ）计算壁厚t d （mm ）120.9014.08218.9312.91316.9611.73414.9910.56513.029.38611.058.2179.087.0487.11 5.869 5.14 4.6910 3.17 3.51111.202.34计算结果：从下至上分段数计算液位高度H （m ）计算壁厚t t （mm ）120.911.52 218.9310.44 316.969.37 414.998.30 513.027.23 611.05 6.15 79.08 5.08 87.114.013. 罐壁计算：1)设计厚度计算(储存介质)：2)水压试验厚度计算：注：对于D<15m 的油罐罐壁最小公称厚度≥5mm.9 5.14 2.94 10 3.17 1.86 111.20.7911.46mm 设计外载荷 1.59KPa t h =6mm 顶板腐蚀裕量 C 2'：1mm5800kg ！！！！！！！！！！！！P a =136.81N/m 24956Pa式中：206000MPa 23000mm 4.7mm 15.10mm 15.10mm6787.8mm 100mm 10mm 2000mm15.38mmL S ——顶板有效参与筋板组合矩的宽度b 1——纬向肋厚度L 1S ——纬向肋在经向的间距e 1——纬向肋与顶板在经向的组合截面形心到顶板中面的距离罐顶固定载荷罐顶取用厚度4.1光面球壳顶板的计算厚度：t 1m ——纬向肋与顶板的折算厚度t m ——带肋球壳的折算厚度h 1——纬向肋宽度4. 罐顶计算(自支撑式拱顶）：ths = 0.42* Rs + C2 + C1 =Pw = P h + P x + P a =注：按保守计算加上雪压值。
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13
1.78 #VALUE! ###### ###### #VALUE!
6
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10000 Pa
500 Pa
90 ℃
1.0 1.5 mm
3 mm 1.5 mm
0 mm 0.9
157 MPa 157 MPa 11.89 m 550 Pa
5. 罐 顶 5.与 1 所需
5.1. 1 所 罐顶
实 故际固 定 设载计 外 所载需 有效
7473.53 kg G / A' =
5.1. 微内 2 压作
Aw
=
D 2 ( P - 0 .08 t h )
1 .1tg q
罐顶板
其中 有 连效 接厚 处
th
罐 设顶 计与 压
力P
5.1. 3实
∴
Aw= 2225.9 mm2
2000m3 本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写
丙酮储
罐设计
1.设
计条 设计
正 设压计
P1
负 设压计
P2
温 设计
储 腐液蚀
裕
C2
底板 C2
厚度
其余 C2
附 焊加接
C1
接 材头
j
质 设：计
Q235-B
温 常度温
[s ]d
下钢
[s ]t
储 基罐本
风 地震
w0
烈 动载
1 4
H
E
1 3 HE
6 mm 3 mm 9 mm 11 mm
7 mm 3 mm 10 mm 15 mm
0 mm 0 kg
11.89 m 4.99 mm
1.593 m
m2
119.01 m2 111.03
0.536 kPa 1.986 kPa 6.49 mm 8.00 mm
SHEET 3 OF 4
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HE =SHei=
[ ] Pcr
= 16.48 D ?? tmin ??2.5 = HE ? D ?
3.2
设 3.计 2.
2
1.78
7.5 0.60 0.50
3
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6.5 0.69 0.71
4
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5.5 0.82 1.08
5
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4.5 1.00 1.78
10
1.78
A1= 330.00 X
A2= 113.30 X
实际有效 A = A1 + A2 = 截面积大
14.00 = 6.00 =
0.673 kPa 2.123 kPa 650.31 mm2
0.007 m 30 ° 10 kPa
4620mm2 679.8 mm2
5300 mm2
SHEET 4 OF 4
18 9.22 7.30 9.22
10
2
1.78 16.02 8.40 6.48 8.40
9
3
1.78 14.24 7.67 5.75 7.67
8
4
1.78 12.46 6.93 5.01 6.93
7
5
1.78 10.68 6.20 4.28 6.20
7
6
1.78
8.9 5.47 3.55 5.47
1.00 1.00 1.38 759 600 Pa 1708 Pa
SHEET 2 OF 4
3.3中 本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写 间抗 风圈 当
a 时[，Pcr ]? P0
当
b 时，P0 >[Pcr]? P0/2
当
c 时，P0 / 2 > [Pcr ]? P0 / 3
7度 1250 Pa 200 Pa
SHEET 1 OF 4
本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写
3.罐 壁 3.中 1 罐壁
罐壁 第i
壁板号
hi(m)
H ei
=
h
i
????
t
min
ti
??? 2 .5 ?
tmin/
ti(mm) ti Hei(m)
1
1.98
8.5 0.53 0.40
设计 罐顶
保 罐温顶
保 罐温顶
板的 罐顶球面
t hs = 0 .42 R s
其中 的曲率半
Rs =
罐顶 故 ths =
结构 拱顶
高 拱h顶
面 水积平 A = 2p Rs h
面 罐投顶
A'= pR 2
自 故重固
6066.45 kg
定 设载计
G / A' =
外 罐载顶
厚度
取t=
∠ 100X6
1 2
H
E
2 3 HE
荷 雪：载
荷 罐： 立式内浮
2.罐 型： 顶储罐
壁板
td
=
? ?4.9D ?
[(H
- 0.3)r [s ]dj
+
P1]
+
C1
+
? C2?
?
tt
=
? ?4.9D ?
(H - 0.3) [s ]tj
? + C1?
?
{ } ti = max td ,tt
壁板号
1
hi(m) 1.98
Hi(m) td
设计厚 t / 3 > [Pcr ]? P0 / 4
与1 H
2
E
以此
3 4
H
E
e 类推 本罐
属于 b 情况。 3.4
中间 根据
G本B罐50
所需
4.底
板 4.、 1
罐 4.底 1.
1 中 最小
厚 腐度蚀
tB
裕 ∴中
幅 取板中
4.1. 幅板
2 边 最小
厚 腐度蚀
tB
裕 ∴边
缘 取板边
4.2 缘板
罐 4.2顶.1
1风其 高度
wk = b z ms mzw0
中： Z风处荷
bz
载 风体压
ms
高度
mz
3.2∴. wk =
2设 对于
P0
a 敞 对口于
P0 = 3.375wk
b 与 对大于
P0 = 2.25wk
c 存 罐在顶
P0 = 2.25wk + q
呼本吸罐
属于 b 情况。
∴ P罐0 =壁
∴ 筒体
4.5 mm
19.8 m 0.873 kPa
6
7
1.78 7.12 4.73 2.81 4.73
6
8
1.78 5.34 4.00 2.08 4.00
6
9
1.78 3.56 3.26 1.34 3.26
6
10
1.78 1.78 2.53 0.61 2.53
6
11
1.78
###### ###### #VALUE!
6
12
1.78 #VALUE! ###### ###### #VALUE!