液体晃动有限元模态分析及试验研究_李松
地震激励下储罐内液体的减晃试验研究及有限元分析_祁永成

讨论线性的小挠动情况, 根据流体动力学理论可以推 导出流体的运动方程式为: Hp + Ap + Ep + ρB r + q0 = 0 与流体接触的结构的运动方程式为 : M s r + C s r + K s r - B T p + f0 = 0 同, 可以看出式( 1 ) 是与式( 2 ) 耦合的。
· · · ·
图4
流固耦合机理
Fig. 4 Fluidstructure interconnection mechanism
元可以与压力边界条件耦合, 该特点可以用于模拟自 由液面, 其流固耦合分析支持静力分析、 瞬态分析和频 域分析。由于储罐自身是由较薄的有机玻璃制成, 符 合壳单元的特性, 所以罐体本身用 SHELL 弹性壳单元 模拟
式中压力矢量 p 和系数矩阵 B 的定义与式 ( 1 ) 中的相
192
振 动 与 冲 击
2017 年第 36 卷
可推导出结构 - 流体系统的运动方程式:
[ ρB E ] [ p ] [ 0
Ms 0
· ·
r
· ·
+
Cs
r ] ]+ [ A p 0
· ·
[0
Ks
- BT H
] [ pr ] = [ - q ]
Experimental study and finite element analysis on the sloshing suppression in storage tank under seismic excitations QI Yongcheng,QIU Hongxing,MA Yongquan
采用
分离变量法研究了水平简谐激励作用下带环形隔板圆 [5 ] 柱形储液罐中液体晃动响应; BISWAL 等 提出了一种 用于求解带刚性减晃板的矩形储罐非线性晃动响应的 [6 ] 数值方法; 柳伟等 基于概率密度演化理论分析了带
生产储油平台储罐液体晃动分析_屈博志

3.2 液体晃动冲击压强分析
方面,要把每个时间点上壳体单元各个节点
通过选取了水平振幅 50cm,垂直振幅
的 3 自由度位移,实时地传递给储槽中液体 1cm,对满罐工况条件下不同周期激励源激励
边界处各个节点的 3 自由度位移,就可以计 状态下的罐内液体运动模式进行了有限元瞬
算在外载荷作用下液体的晃动位移、速度等 态动力学分析,取得了罐壁冲击压强变化指
刷和槽壁适当接触,同时清洗装置随刮泥机 面水经滤网后由潜水泵加压,单向阀在水的
一起行走,完成清洗功能。槽壁清洗不净的原 压力作用下关闭,带有一定压力的水在喷嘴
图 5 瞬态动力学计算结果(Pmax=1460.52Pa)
2)x =50cm, y =1cm 激 励 周期 9s
根据晃动冲击压强数值显 示,最大值 Pmax=1477.67Pa;无 自重的液体晃动所产生的对罐 侧壁的液动冲击压强,占储罐 整体结构应力的极小部分。
转刷等部件,节约维修费用。该冲洗装置 2-3
天运行一次即可获得满意效果,冲洗过程没
死角,不需人工定期刷洗,可降低运行费用,
又可减轻劳动强度。
4 结语
四个多月的运行情况表明,水幕式集水
图2
槽壁冲洗装置工作稳定,运行安全可靠,效果
整套装置固定在刮泥机行走衍架上,潜 优于转刷式清洗机构,无论制造成本和运行
图 1 Fliud80 单元模型
图 3 波纹板几何模型
图 2 瞬态动力学固液耦合计算流程图
问题,并且可以考虑加速度效应,特别适合于
处理流体晃动问题,同时还可以考虑温度对
粘度和阻尼的影响作用。
图 4 波纹板网格
1.3 固液耦合的计算依据
3.1 粘度选择
对于旅大平Байду номын сангаас上的原油储罐,其内部流
储液容器内液体自由晃动的有限元分析

Ke r s l u d so h n ; n t l me t t o ; i u d — l d c n a n r d n mi h r c e it y wo d : i i l s i g f i e e n h d l i — l o t i e ; y a c c a a trsi q i e me q i f e c
t e ho ffn t l m e he m t d o ie ee nt i
JA S a - o一 XU h n - in I h n p , C e g xa g
( S h o o r a o s u t n Y g eU i r t J gh u 3 0 3 C i ; ee r e t 1 c ol f b nC n t c o , a t n e i , i z o 4 2 , hn 2R sac C ne o U r i n z v sy n 4 a h rf
udi me to ie v l ee u t n f o r si l iud so h i l hn n c nan r B sd Ol h sa l h n feg n au q ai so mp e s el i ls — o s o c b q
Fb 2 1 e. 0 2
储液容器 内液体 自由晃动 的有 限元分 析
贾善 坡 l,许 成 祥 ’
( 1长 江 大学 城 市 建 设 学 院 ,湖北 荆 州 4 4 2 ; 山东 大 学 岩 土 与结 构 工 程 研 究 中心 , 南 2 0 6 ) 303 2 济 5 0 1
弹性容器内液体晃动的有限元法

弹性容器内液体晃动的有限元法
宋冬
【期刊名称】《强度与环境》
【年(卷),期】1992(000)001
【总页数】5页(P17-21)
【作者】宋冬
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】V434.23
【相关文献】
1.储液容器内液体晃动问题的动力学建模与模拟 [J], 贾善坡;赵友清;许成祥
2.微重力下球形容器内液体晃动的模态分析 [J], 李云翔;于益华
3.非线性激励作用下载液容器内液体晃动的数值模拟 [J], 刘小民;王星;许运宾
4.容器内液体晃动的变分有限元方法 [J], 耿利寅;李青
5.正弦激励下矩形容器内液体晃动特性研究 [J], 杨琦;李德友;常洪;王洪杰
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液体晃动有限元模态分析及试验研究_李松

由试验测得的液面局部模态结果(图 5)可以 看出:液体试验同样模拟出图 1 中各种充液比下 的局部振型。通过试验发现,液面的这种局部较 大波动在边界处最为剧烈,而且容易产生碎波的 情况。因为液体弹性系数低,柔性较大,只有在 低阶晃动时可以等效为梁式或壳式振动,其振型 可以用类似方程表示。而当液面做高频振动时, 通过液面高阶振型可以看出,液体形态非常繁杂, 一般无法用固定表达式进行分析。
2 有限元模态分析
本文采用了 Ansys 软件中的 Fluid80 单元[3], 该单元是一种三维结构单元 Solid45 的修正形式, 是专门用来模拟容器内流体结构,较适合计算和 模拟流体静压力、流体固体相互作用情况和流体 晃动情况等。该单元含 8 个节点,每个节点考虑 3 个坐标轴方向的自由度。采用缩减法对该单元 进行模态分析。根据文献[1,2],取流体的弹性 模量为一般结构弹性模量的 1%,取水的弹性模 量 E=1.97×109Pa,考虑实际流体中存在着较小剪
(6)试验流程:试验流程图见图 3。
Vol. 28. No. 4. 2007
图 4 试验测得的液体低阶振型 Fig. 4 Low-Rank Modes Measured by Experiments
图 3 试验流程图 Fig. 3 Flow Chart of Experiment
4 试验结果和分析
4.1 液面振型分析 以充液比 0.1、0.5 和 0.9 这 3 种情况为例,
34试验步骤1按照图2组装试验设备和仪器调试激振06070809的顺序分别采用正弦快速扫度信号进行fft分析记录各工况下的液体晃动56核动力工程v0128no42007ipsv300激光扫描测振系统频谱曲线h模态频率ipsv300激光扫描测振系统模态振型h振型动画显示41液面振型分析以充液比0105和09其前三阶振型如图4所示
219515986_基于Workbench_的油罐车罐体的模态分析

tanker in the state of no - loadꎬ70% ꎬ85% and 100% filling respectively. Among themꎬthe modal module
中将流体区域设置为 Acoustics Regionꎬ并设置
罐体内流体域的表面为自由液面ꎻ再其次ꎬ将罐
体结构设置为 Physics Regionꎬ以便自动生成流
固耦合面ꎬ由于罐体固定在车体上ꎬ因此需要在
2 模型的建立与分析
罐体底座加上一个固定约束ꎻ最后ꎬ考虑重力对
采用 Workbench 中的 Spaceclaim 模块建立
固定约束ꎬ给系统设置重力加速度. 得到的空载
罐体的固有频率见表 1.
表 1 不同充液状态的罐体的前 6 阶固有频率
Table 1 The first 6 natural frequencies of tanks
with different liquid - filled states
阻尼对湿模态状态系统的影响很小ꎬ几乎可
é ms
ω2 êê
T
ë - ρ0 Kc
固有频率 / Hz
空载
在分析充液罐体时ꎬ将油体视为一种声学介
1 2 声固耦合方程
{
阶次
6
统对应的特征向量.
é Ks
êê
ë0
57
邓康茜ꎬ等:基于 Workbench 的油罐车罐体的模态分析
}
声场刚度ꎻC s 是结构阻尼矩阵ꎻC a 是声场阻尼
贮箱内液体晃动动力学分析及结构防晃技术研究

南京航空航天大学博士学位论文贮箱内液体晃动动力学分析及结构防晃技术研究姓名:***申请学位级别:博士专业:飞行器设计指导教师:***2010-09南京航空航天大学博士学位论文摘 要 液体晃动问题广泛存在于航空航天、船舶及路面交通运输等领域。
飞机在起飞、着陆与飞行过程中,由于外加激励引发的油箱燃油的晃动会带来不利的影响:一方面,对油箱结构产生循环往复的冲击载荷,造成结构的疲劳破坏;另一方面,燃油重心的变化可能会改变全机的重心分布,影响飞机的稳定性。
目前,国内外关于飞机油箱的晃动问题研究主要集中在液体晃动对结构的破坏,并且主要依赖于成本很高的试验。
因此开展飞机油箱液体晃动的数值方法研究及油箱结构的防晃设计,具有重要的学术价值和工程指导意义。
首先,对带自由液面的贮箱内连续、不可压缩液体的晃动进行了数学描述,建立了拉格朗日描述下的流体动力学N-S方程,阐述了结构边界和自由液面处的流体运动学边界条件及动力学边界条件,给出了贮箱壁动水压力的计算表达式,论述了弹性薄板的基本理论。
推导了N-S 方程的光滑粒子动力学(SPH)形式,给出了使用SPH方法进行水动力学模拟所需的基本条件以及相关的处理方法,对人工粘性、固壁边界处理及不可压缩流的求解问题等方面进行了探讨。
其次,采用SPH方法对国外文献中的两个液体晃动试验进行了数值模拟。
计算了棱形液舱在外加正弦转动激励下,5种工况的液体晃动特性,并与试验进行了对比,探讨了贮箱充液比、晃动周期及晃动振幅对贮箱壁压力的影响;计算了有无阻尼板矩形贮箱在加速度平动激励下液体的晃动特性,并与试验以及文献中的CFD数值方法进行了对比。
数值计算结果与试验结果吻合较好,并获得了液体大幅晃动下,波浪的翻卷及破碎等强非线性现象。
合理准确的SPH数值计算方法为飞机油箱液体的晃动计算奠定了基础。
针对A型飞机副油箱及B型飞机机翼油箱,根据飞机油箱晃动试验的要求,对两类油箱进行了5个晃动周期内的数值模拟。
一种确定储箱内液体晃动作用力的仿真方法[发明专利]
![一种确定储箱内液体晃动作用力的仿真方法[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/00ff6ef5a2161479161128ad.png)
专利名称:一种确定储箱内液体晃动作用力的仿真方法专利类型:发明专利
发明人:黄华,裴胜伟,高放,孙晓峰,唐勇
申请号:CN201110287725.X
申请日:20110926
公开号:CN102306001A
公开日:
20120104
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:一种确定储箱内液体晃动作用力的仿真方法,储箱内液体晃动所产生的沿储箱oy轴的作用力F采用公式F=F cos β+Fe计算获得,储箱内液体晃动所产生的沿储箱oz轴的作用力F采用公式F=F sin β+Fe计算获得,储箱内液体晃动所产生的沿绕储箱ox轴的以逆时针方向为正的晃动力矩M采用公式M=(F sin β+Fe)Y-(F cos β+Fe)Z计算获得。
本发明方法将储箱内的液体等效为质量集中在质心处的质点(质心点),质心点只能在质心约束面上运动,通过求解质心点与质心面之间的相互作用来计算液体晃动时对储箱的作用力和力矩。
该方法计算效率高,同时还克服了现有单摆或弹簧-振子等效力学模型法只能适用于小幅非线性晃动的缺点。
申请人:中国空间技术研究院
地址:100094 北京市海淀区友谊路104号
国籍:CN
代理机构:中国航天科技专利中心
代理人:安丽
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核动力工程
Nuclear Power Engineering
文章编号:0258-0926(2007)04-0054-04
Vol. 28. No.4 Aug. 2 0 0 7
液体晃动有限元模态分析及试验研究
李 松 1,高芳清 2,杨翊仁 2,范晨光 2
(1. 中国核动力研究设计院,四川成都,610041;2. 西南交通大学应用力学与工程系,四川成都,610031)
切力,取泊松比 µ = 0.3×10−4 ,密度 ρ = 1000kg/m3。 以试验罐体模型大小建立有限元分析模型,长和 半径分别取为:l=0.31m,R=0.145m。
假定罐体刚度足够大,分析 3 种充液比为 0.1、0.5、0.9 工况下液体的晃动特性(图 1),根据 振型形式确定液体横向晃动阶数。由图 1 可见: 第一阶、第三阶成反对称晃动,振型分别表现为 1/2、3/2 个周期正弦波形,第二阶为对称晃动, 振型表现为 1 个周期正弦波形。而高阶时液面会 出现局部波动,出现小碎波情况。
按圆柱形容器内的液体的充液比值 0.1、0.2、 0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9 进行试验。 3.4 试验步骤
(1)按照图 2 组装试验设备和仪器,调试激振 装置和激光测振仪器,保证其准确和完好性。
(2)调整激光测振系统的摄像头,确定试验界 面,并对液面进行布点。
(3)打开激振器、功率放大器、信号发生器和 激光测振仪,按照充液比 0.1、0.2、0.3、0.4、0.5、 0.6、0.7、0.8、0.9 的顺序,分别采用正弦快速扫 频、瞬态快速扫频、白噪声等信号进行扫描激励。
图 5 试验测试得到的液体局部模态 Fig. 5 Local ModesMeasured by Experiments
4.2 液体晃动频率分析和校核 本文采用 Fluid80 单元直接模拟罐内液体自
由面横向晃动情况,能较好地模拟出液面各阶振 型,但是这种弹性流体单元法计算出来的自振频 率比试验值小得多。由文献[4]可知,这种方法是 因为考虑了自由液面的影响。为了得到较精确的 固有频率值,笔者采用虚拟质量法,把流体的影 响作一个等效的附加质量加到结构振动方程的质 量阵里面。显然,这种方法没有考虑到液体晃动 的影响,将液-固耦合问题退化为固体动力学问 题,大大简化了液-固耦合系统的分析。
参考文献: [1] 鲁丽,杨翊仁,金建明. 反应堆吊篮在空气和静水中
的振动特性分析[J]. 西南交通大学学报,2004,39(5): 82~86. [2] 鲁丽,杨翊仁. 充液壳体运输过程中的随机振动和瞬 态分析[J]. 西南交通大学学报,2002,37(6): 62~65. [3] ANSYS 中国公司. ANSYS 非线性分析和动力学分析 指南[M]. 北京:地震出版社. 2000. [4] 张庆华. 车载容器的动力学分析[D]. 郑州大学硕士论 文,2005.
质量大小,将液体的质量直接加到其壁上,即将 液体质量均分在罐壁上,在计算中改变材料的密 度进行简化。再根据弹性流体单元法得到的液体 横向晃动低阶振型所对应的阶数,确定采用虚拟 质量法得到的系统横向晃动频率值。通过这种方 法对数值模拟的液体横向晃动频率值能进行较好 的修正,如表 1 所示。通过比较发现这种结合弹 性流体单元法和虚拟质量法能较好的解决这类充 液系统的模态分析问题。
李 松等:液体晃动有限元模态分析及试验研究
57
充液比 频率/Hz 第1阶 第2阶 第3阶
计算值 0.445 0.515 0.557
表 1 ANSYS 计算值和试验测量值比较 Table 1 Results Measured by ANSYS and Experiments
0.1
0.5ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
试验值 1.375
2 有限元模态分析
本文采用了 Ansys 软件中的 Fluid80 单元[3], 该单元是一种三维结构单元 Solid45 的修正形式, 是专门用来模拟容器内流体结构,较适合计算和 模拟流体静压力、流体固体相互作用情况和流体 晃动情况等。该单元含 8 个节点,每个节点考虑 3 个坐标轴方向的自由度。采用缩减法对该单元 进行模态分析。根据文献[1,2],取流体的弹性 模量为一般结构弹性模量的 1%,取水的弹性模 量 E=1.97×109Pa,考虑实际流体中存在着较小剪
Finite Element Modal Analysis and Dynamic Experimental for Liquid Sloshing
LI Song1,GAO Fang-qing2,YANG Yi-ren2,FAN Chen-guan2
(1. Nuclear Power Institute of China,Chengdu 610041,China;2. Department of Application Mechanics and Engineering,Southwest Jiaotong University,Chengdu,610031,China)
修正值 1.404
计算值 0.186
试验值 1.406
修正值 1.437
计算值 0.198
2.901
3.151
0.253
2.375
2.417
0.317
3.969
4.292
0.318
3.391
3.486
0.362
0.9 试验值 2.131 4.219 7.250
修正值 2.290 4.569 7.682
PSV300 激光扫描测振系统基于激光多谱勒
干涉原理,最大扫描范围为±40°;四通道高速数 据采集器,最高采样频率为 1 MHz;集成式快速 傅立叶变化(FFT)处理器,内置能产生多种类型信 号的函数发生器。测点布置、试验控制和数据处 理由 PSV300 Software7.1 软件完成,测点数量大, 测试速度范围为±10 m/s,分辨率达到 0.3μm/s, 信噪比高,拟合模态振型精度高,并可以用多种 方式动画显示。 3.3 试验工况
(6)试验流程:试验流程图见图 3。
Vol. 28. No. 4. 2007
图 4 试验测得的液体低阶振型 Fig. 4 Low-Rank Modes Measured by Experiments
图 3 试验流程图 Fig. 3 Flow Chart of Experiment
4 试验结果和分析
4.1 液面振型分析 以充液比 0.1、0.5 和 0.9 这 3 种情况为例,
5 结束语
本文结合试验和数值方法分析了液体晃动情 况,通过一定的实验设计较好地解决了直接测量 液面波动的问题。同时利用 Fluid80 单元较好地模
拟了水平圆柱腔内液体低阶晃动模态和高频下的 局部振型情况,并通过结合弹性流体单元法和虚 拟质量法能较好地解决了该系统的晃动频率求解 问题。这为以后分析各种容器中液体的模态情况 提供了一个很好的方法和手段。
Abstract:In this paper the dynamic characteristics of liquid sloshing in a level column tank is studied by experimental analysis and numerical simulation method. Liquid system modes of different full rates under level power are simulated. We combine some specific experimental designs and the scan laser measure instrument, and find a better way to directly measure the liquid wave fluctuation. Ansys FEA software is used to simulate preferably low-rank modes and local modes of liquid systems, and dummy-mass method is used to correct the low-rank frequencies of liquid sloshing. The FEA numerical simulation results and the experimental results showed that mode analysis of the liquid systems can be solved preferably by combining the two methods.
3 试验装置和试验方法
3.1 试验装置 试验所用装置为水平放置的半充液圆柱容
器,如图 2 所示。 (1)支承部分:弹性地基(橡胶垫)、固定装置
(铁架)。 (2)容器:水平圆柱形玻璃容器,两底侧面有
刻度,可确定充液比,上部开有孔洞,用于注入 和排出腔内液体和多点式激光扫描仪进行液面扫 描测试。
(3)液体:水。由于水的透射性很强,激光射 在液面上反射效果不好,为得到良好的反射信号, 采用香蕉水调和金粉浮于水面上,用于增强激光 的反射信号。
对罐壁采用 Shell63 单元建模。假设罐体材料 为 Q235 钢,取其弹性模量 E = 2.06 ×1011 Pa ,泊 松 比 µ = 0.3 , 密 度 ρ = 7800kg/m 3 , 壳 体 厚 度 t = 0.002m , 长 和 半 径 分 别 取 为 : l=0.314m , R=0.145m,将模型的垂直方向固定,其他方向自 由。对不同的充液比的情况,只需要改变液体的
关键词:液体晃动;扫描式激光测振仪;模态分析 中图分类号:U260. 11 文献标识码:A
1前言
在流体力学研究中常采用理论分析、数值计 算和试验等方法来进行分析研究。文献[1,2]中 利用 Ansys 中 Fluid80 单元分别模拟了反应堆吊篮 在静水中的振动特性和充液壳体运输过程中的随 机振动情况,均取得较好的模拟结果。而采用试 验方法研究液体晃动中液面响应的精确测量一直 是一个难题,到目前为止也没见到有很好的解决 方法。本文采用 Ansys 9.0 对水平圆柱形贮箱内液 体的横向晃动特性进行计算,采用扫描式激光测 振仪结合试验设计技术,对此贮藏箱在不同充液 比情况下液体的横向晃动进行试验实测,并将理 论分析结果与试验实测结果进行对比,取得了较 好的实验和模拟对比结果。