660MW超临界汽轮机设计说明
660MW超临界空冷汽轮机
迷宫式汽封中蒸汽压力下降图
蒸汽在迷宫式汽封中的膨胀过程
各汽源的调节阀压力整定值
在正常运行时，靠高中压缸两端轴封 漏汽作为低压缸两端的轴封供汽，不 需另供轴封用汽，这种系统叫做自密 封系统。
下降，油膜将难以形成；
但粘度太大，会使油的
分布不均匀，增大摩擦
二、径向支撑轴承
损失 ，减小偏心距。
F
G为重力； F为油膜
F’ F2 F1
o
支撑的合
力。
o1
G=F
G
G
一旦出现扰动，则合垂直方向，前者使轴回到原中心 位置，而后者使轴颈绕原中心位置o涡动，经计算其涡动 频率为转速的一半
大型汽轮机汽缸结构
一、采用双层缸结构
双层缸的优缺点: 缸壁内外表面之间的温度差较小。 气缸壁和法兰厚度较薄。 贵重金属材料消耗少。 结构复杂，零件增多。 内缸承受蒸汽的温差小、压差大，而外缸承受的温差大、压
差小。因此内缸壁中温度梯度不大，引起的热应力较小；外 缸承受大温差，但由于缸壁承压小，在工况变化过程中，能 承受较大的热应力。 将一定压力的蒸汽引入夹层，使蒸汽的总压差、温差分别由 内、外壁承担。减小单层汽缸壁厚、法兰厚度，减小热应力
汽缸
汽缸的作用是将汽轮机的通流部分与大气隔开，将蒸 汽包容在汽缸中膨胀做功，完成其能量转换过程。
汽缸内部装有喷嘴室、喷嘴、隔板套、隔板和汽封等部 件。分成高压缸、中压缸和低压缸。
一般汽缸都是上下缸结构，中间通过法兰螺栓连接 但大机组、尤其是超临界机组高压缸为了减小热应力，采用 了一些其它方式。 西门子公司： 外缸为圆筒形结构；内缸有中分面，用螺栓固 定；内缸受外缸约束、定位。 石洞口二电厂（ABB）、元宝山电厂等 内缸无法兰螺栓，而采用7只钢套环将上下缸热套紧箍成一圆 筒，仅在进汽部分加四只螺栓来加强密封。 同时外缸可采用较薄的法兰和细螺栓，减小对汽机启停的限 制。
660MW超超临界汽轮机(三缸)
冷却室可以在汽轮机停机后降低汽轮机上缸的金 属温度，进而就能防止上缸和下缸之间出现大的温差。 停机后满足以下三个条件，才可提供冷却空气 ：
a.上缸和下缸之间的金属温度差≥0℃； b.盘车运行； c.调节级出口金属温度≥250℃。
1029mm末级动叶片的低压缸模块
末级静叶采用弯扭加前掠 弯扭静叶片
转子冷却蒸汽系统
转子蒸汽冷却试验
调节级喷嘴
子午面收缩 表面渗硼 固粒腐蚀下降为原材料0.2
焊接喷嘴 刚性好热应力小 热膨胀性好
高中压缸结构特点：
调节级动叶片
三胞叶片，高强度
多层缸设计
弹性密封
热膨胀性能好 运行时无泄漏
高 压 进 汽
全三维反动式自带围带叶片
静叶
动叶
上汽缸冷却系统
汽轮机停机以后，由于下缸冷却较快，故上缸和 下缸之间存在温差，会引起引汽缸变形，俗称“猫 背”。由于汽缸下半向上变形，转子轴向中央部位附 近和汽缸下半发生接触，导致汽封齿碰磨。特别是多 次启停机组后会导致机组下半汽封片磨损严重，甚至 引起转子的磨损，导致通流间隙不断增大，进而影响 机组效率。因此为了降低停机后汽缸上下温差，在汽 缸上半设置了冷却腔室，如下图所示：
mm
17 通流级数：
18 高压缸
级
19 中压缸
级
20 低压缸
级
21 机组外型尺寸（长、宽、高）
660MW超超临界汽轮机设备及系统介绍
660MW超超临界汽轮机设备及系统介绍
一、基本原理
660MW超超临界汽轮机是一种采用超超临界循环技术的汽轮机，其工作原理主要是利用燃烧产生的高温高压蒸汽驱动汽轮机转动发电机发电。
该汽轮机采用超超临界循环技术，能够在高温高压状态下工作，提高了燃烧效率和发电效率，同时减少了CO2排放。
二、结构特点
1.燃烧系统：采用先进的燃烧技术，能够高效燃烧，减少NOx和SOx 排放。
2.锅炉系统：采用超超临界循环技术，实现高温高压循环，提高了锅炉效率。
3.汽轮机系统：采用先进的涡轮设计和材料，能够实现高效率的能量转换。
4.发电机系统：采用高效率的发电机设计，能够实现高效率的发电。
三、系统组成
1.燃烧系统：包括燃烧室、燃烧器和燃气管道等，用于将燃料燃烧产生高温高压蒸汽。
2.锅炉系统：包括锅炉本体、过热器、再热器和除尘器等，用于将燃烧产生的高温高压蒸汽转化为动能。
3.汽轮机系统：包括高压汽轮机、中压汽轮机和低压汽轮机等，用于将高温高压蒸汽的动能转化为机械能。
4.发电机系统：包括同步发电机、变压器和电气设备等，将汽轮机转动的机械能转化为电能。
660MW超临界空冷汽轮机及运行简洁范本
660MW超临界空冷汽轮机及运行660MW超临界空冷汽轮机及运行概述结构660MW超临界空冷汽轮机由压气机、燃烧室、高压涡轮机、中压涡轮机、低压涡轮机和空冷设备等组成。
压气机负责将空气压缩，通过燃烧室与燃料混合燃烧产生高温高压燃气。
高压涡轮机、中压涡轮机和低压涡轮机将燃气的能量转化为转动机械能，最终带动发电机发电。
空冷设备用于将汽轮机排出的废热通过空气冷却，提高装置的热效率。
超临界空冷技术可以有效降低冷却塔和水泵等设备的使用数量，减少水资源的消耗。
原理超临界空冷汽轮机采用超临界循环技术，利用高温高压的态势增加了汽轮机的发电效率。
超临界循环是一种介于常规汽轮机循环与超临界循环之间的状态，具有较高的过热温度和较高的过热压力。
超临界循环的特点是在液相区域具有较高的比熵，使得过热器的温差减小，进而降低了对锅炉管材的性能要求。
由于工质在液相时有较高的比熵，故压缩度小，外排温度升高，进而降低了冷却水的使用量。
空冷技术则通过利用环境空气对汽轮机的散热进行冷却，减少了对水资源的依赖。
相比传统的湿冷循环，空冷技术具有热效率高、环境保护性好的优势。
运行情况660MW超临界空冷汽轮机的运行情况非常良好。
其高效率和环保性使得其在电力行业得到了广泛的应用。
超临界空冷汽轮机的高效率使得发电成本得到了降低，进一步促进了可持续发展。
空冷技术的应用也减少了对水资源的压力，提升了能源的可持续利用性。
除此之外，超临界空冷汽轮机还具有运行稳定、可靠性好等特点。
其高负荷运行和快速启停的能力满足了电力行业对供电的需求。
，660MW超临界空冷汽轮机以其高效率、环保性以及运行稳定性，将成为电力行业的重要发展方向。
哈汽机组660MW超临界空冷机组ETS设计及逻辑说明
哈汽机组660MW超临界空冷机组ETS设计及逻辑说明更多学习题库，请进入首页菜单选择一、基本设计思想1、既防拒动又防误动液压系统4个AST电磁阀采用“两个先或然后再与”的回路布置方式，AST电磁阀#1和#3为一组，AST电磁阀#2和#4为一组，只有AST电磁阀#1和#3中至少一个动作，同时AST电磁阀#2和#4中至少一个动作，整个跳闸回路才会动作。
这样，较好地达到了AST电磁阀既防拒动又防误动的要求。
对于EH油压力低、润滑油压力低、低压缸#1真空低和低压缸#2真空低这四种跳闸条件每种现场提供4个压力开关信号，压力开关1和3为一组，信号的判断结果送到AST电磁阀#1和AST电磁阀#3，另一组为2和4，判断结果送到AST电磁阀#2和AST电磁阀#4，必须两组中至少各有一信号发生，AST跳闸回路才会动作，即信号本身也实现了“两或一与”的逻辑关系，从而进一步提高了系统的可靠性。
2、重要跳闸信号采用硬逻辑实现对于手动停机信号、TSI超速保护信号和DEH超速保护信号三个重要跳机条件，直接接入硬逻辑回路，硬逻辑直接去驱动AST电磁阀，这些跳闸条件在控制器逻辑中也实现。
在TSI和DEH系统中各送到ETS有两个信号，我们把信号一做逻辑用，信号二作为硬逻辑。
同时控制器内部保护逻辑的也输出两个完全相反的控制指令，并且通过不同的卡件输出，分别作用于硬逻辑回路和软逻辑回路，这样采用硬软两套机制，进一步提高系统可靠性。
3、首出原因记忆对于最早引起系统动作的原因进行记忆和锁定，并在画面显示，直到操作员手动进行复位。
各跳闸条件的状态也在画面中进行显示。
4、跳闸锁定ETS一旦动作，系统自行进行输出锁定，直到进行人工复位。
在跳闸条件未消除之前，复位操作无效。
5、在线试验功能能对各个跳闸条件进行在线试验，而不引起停机。
为了试验更接近实际情况，试验过程中能对从现场信号到AST电磁阀进行全回路检测，在EH油压力低、润滑油压力低、低压缸#1真空低和低压缸#2真空低这四种跳闸条件的在线试验各设计有一个试验用液压集成块，通过两个试验电磁阀来分别控制压力开关1和3、压力开关2和4所在管路的排油，致使相应压力开关动作，引起相应AST电磁阀动作，而由于另外一组压力开关没有动作，机组不会停机。
660MW超超临界机组-教材
蒸汽参数 25.1MPa,560/560°C 25MPa,540/560°C
25MPa,540/560°C
24MPa,538/538°C
机组效率% 投运年份
45.3
1992
42.5
1992
42.5
1994
41
石洞口二厂600MW
24.2MPa,538/566°C
41.09
西门子设计400～1000MW 27.5MPa,589/600°C
500
94（1985年） 连续运行607天 平均EAF=83.3 88.92（1994）
中国
石洞口二厂 2×600 华能南京电厂 2×300
91.47（1994） 连续运行1700多天（到2019年底
部分超临界机组经济性举例
电厂\项目 丹麦Vesk电厂407MW
法国STAUDINGE厂 550MW 德国ROSTOCK电厂 559MW 韩国500MW
敏感性较强，当采用四角切园燃烧方式时必须采 取有效的消除烟气温度偏差的措施（锅炉出口两 侧最大烟温差不得大于50℃）。沁北电厂采用前 后墙对冲燃烧的方式。
(2)汽轮机部分 ①对于汽轮机本体来说，由于超临界压力机
组是由直流炉供汽，溶解于蒸汽中的其他物质较 多，蒸汽在汽轮机的通流部分做功后压力降低， 原先在高压下溶解的物质会释放出来，产生固体 硬粒冲蚀。针对超临界机组固体硬粒冲蚀这一突 出问题哈尔滨汽轮机厂采取了对通流部件进行表 面硬化处理；从防磨角度优化通流部分进汽角度， 减轻对叶片的冲蚀；采用全周进汽和调节汽门合 理管理系统AMS以降低启动流速，减小硬粒冲击 能量等。
超临界机组发展现状
美国是发展超临界发电技术最早的国家。世界第一 台超超临界参数机组（125MW，31.03MPa， 621/565/538℃）于1957年在美国投运。美国投运 的超临界机组占大型火电机组的30%以上，容量以 500～800MW为主。美国拥有超临界机组两个世界 之最，即最大单机容量1300MW和最高蒸汽参数 （费城电力公司EDDY-STONE电厂的#1机组，蒸 汽参数为34.5MPa，649/566/566℃）。近年来， 美国GE公司还为日本设计制造了蒸汽参数分别为 26.6Mpa/577℃/600℃和25Mpa/600℃/610℃的超 超临界机组。
东汽高效超超临界660MW空冷机组技术介绍
措施
母型机 优化高效型
新叶型
传统日立型 DEC优化型
通流优化 速比、反动度、攻角优化
焓降分配 流道光顺 排汽优化
根径优化
加级、焓降分 配优化
1299.2 6
1376 9【10】
——缸效率提高1.2%，热耗降 提高相对叶高 1.4~2.32
1.6~3.0
低19KJ/KW.h
中压转子冷却
有
无
17
☆ 低压模块优化——排汽优化
优化
0.00%
660MW 1000MW
采用切向全周进汽后，调阀由原来的4个变为2个，结构简化 结构与气动优化，阀门损失更小，阀门损失下降0.5%，热耗降低3kJ/kW.h。
14
☆ 高压模块优化
2.2 优化措施
进汽端优化 母型 全周切向进汽
总压损系数
1
0.48
热耗降低 1 kJ/kW.h
排汽端优化 总压损系数
正交吹风试验优化导流环型 线、改善扩压效果。 数值分析优化排汽缸径向和 轴向尺寸、轴承圆锥体、导流 板线型和支撑布置，降低流动 损失。 ——低压排汽缸静压恢复能力 提高38%
低压排汽缸
静压恢复系数（%）
原始模型 4.8
2.2 优化措施
优化模型 42.6
18
☆低压模块优化——抽口非对称布置
2.2 优化措施
86.5%
全三维通流优化:缸效率提高4.8%、 热耗降低58KJ/kW.h
16
2.2 优化措施
☆ 中压模块优化
排汽端数值分析与优化 单独中压排汽腔室 单独中低压连通管 末叶耦合排汽室及连通管 —中排总压损失系数下降36%
排汽端 优化
原始 模型
总压损系数
660MW超临界空冷汽轮机及运行
660MW超临界空冷汽轮机及运行随着社会对能源需求的日益增长，汽轮机作为重要的能源转换设备，其效率和可靠性对于满足人们的能源需求至关重要。
本文将重点介绍660MW超临界空冷汽轮机及其运行。
一、超临界空冷汽轮机简介超临界空冷汽轮机是一种高效、清洁的能源转换设备，它采用了超临界蒸汽技术，可以在高温高压下提高蒸汽的效率，从而实现能源的高效利用。
这种汽轮机主要应用于大型火力发电厂、石油化工等领域，为工业生产和人们的生活提供稳定的电力供应。
二、660MW超临界空冷汽轮机结构及特点1、结构：660MW超临界空冷汽轮机主要由进汽系统、主轴、叶片、发电机、控制系统等组成。
其中，进汽系统负责将锅炉产生的蒸汽引入汽轮机，主轴是支撑整个机组的核心部件，叶片则用于将蒸汽的动能转化为机械能，发电机将机械能转化为电能，控制系统则对整个机组进行监控和调节。
2、特点：660MW超临界空冷汽轮机具有效率高、容量大、可靠性强的特点。
其采用超临界蒸汽技术，可以在高温高压下运行，提高蒸汽的效率。
该汽轮机还采用了先进的密封技术和控制系统，保证了设备的可靠性和稳定性。
三、660MW超临界空冷汽轮机的运行1、启动：在启动660MW超临界空冷汽轮机之前，需要进行全面的检查和准备工作，包括确认设备状态良好、控制系统正常等。
启动后，汽轮机需要经过暖机、加速等阶段，直至达到额定转速。
2、运行：在正常运行过程中，660MW超临界空冷汽轮机需要保持稳定的转速和负荷，以实现高效的能源转换。
同时，需要对设备进行定期检查和维护，确保设备的正常运行。
3、停机：在停机时，需要进行逐步减速、停机等操作，同时进行设备的检查和维护。
还需要对设备进行定期的保养和维护，以延长设备的使用寿命。
四、结论660MW超临界空冷汽轮机作为一种高效、清洁的能源转换设备，对于满足人们的能源需求至关重要。
在实际运行中，需要采取科学合理的措施进行设备的监控和维护，以确保设备的稳定性和可靠性。
高效660MW超超临界空冷汽轮机结构特点研究学习教案
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2 高压缸模块(mókuài)主要技术特 点
660MW高效(ɡāo xiào)超超临界空冷汽轮机
2.1高压缸模块技术特点如下：
通流采用(cǎiyòng)反动式全三维设计 技术， 进一步 提高缸 效率； 2×180°切向蜗壳进汽技术，降低进口 部分流 动损失 ，可允 许提高 蒸汽流 速，蒸 汽动能 转换效 率提高 ； 第一级横置静叶，蒸汽在速度和方向 不发生 骤变的 情况下 流入叶 片，流 动损失 明显降 低，气 动效率 提高1.3%； 第一级冲动式技术，降低转子工作温 度； 各级动叶采用(cǎiyòng)T型叶根，漏 汽损失 小； 内缸采用(cǎiyòng)红套环密封技术； 高压模块适应整体运输要求。 全周进汽方式，无部分进汽损失和阀 门节流 损失；
焊接(hànjiē)隔板实体图
焊接隔板纵剖图
装配式隔板实体图
装配式隔板纵剖图
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第八页，共40页。
660MW高效(ɡāo xiào)超超临界空冷汽轮机
高温材料(cáiliào)选择
超超临界660MW材料
参数
25MPa/600/600℃
高压外缸 高压内缸 中压外缸 中压内缸 高压转子 中压转子 主汽调节联合阀 再热调节联合阀
汽轮机进汽蜗壳(wō ké)实体图
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第十二页，共40页。
高压(gāoy ā)进气蜗壳压力云图
12
660MW高效超超临界空冷汽轮机
高压进汽蜗壳气动计算与分析
采用(cǎiyòng)商业软件计算，ICEM划分网 格，CFX求解。进口给定总温和总压，出口 给定质量流量，工质为水蒸汽。
➢蜗壳总压损失系数仅为0.15%。 ➢分析流动情况，汽流在蜗壳内逐渐膨 胀加速 ，压力 逐渐降 低，变 化均匀 ，压力 等值线 几乎与 流线方 向垂直 。 ➢从压力云图看，由于切向进汽，汽流 在离心 力作用 下，形 成了蜗 壳外侧 压力高 ，内侧 压力低 ，但切 向非常 均匀， 压力等 值线几 乎是同 心圆；
超超临界660MW汽轮机设计特点
0前言由于环境压力加重以及提高能源利用率的经济效益双重驱动，新建燃煤发电站逐步向高参数、大容量方向发展。
并主要以超临界、超超临界参数的600MW等级以上机型为发展目标。
东方引进型超超临界660MW汽轮机采用了初参数25MPa/600℃/600℃的机型，就是采用当今先进技术开发的具有效率高，安全可靠，运行灵活和维护方便等特点的新一代超超临界汽轮机。
本文就该机型的总体结构、针对高参数、大容量汽轮机可靠性设计的要点等作一概貌性介绍。
1 总体结构东方超超临界660MW汽轮机为单轴三缸四排汽型式，从机头到机尾依次串联高中压缸（逆流高压缸、顺流中压缸）及两个双流低压缸。
高压缸呈反向布置（头对中压缸），由一个单流调节级与7个单流压力级组成。
中压缸共有6个压力级。
两个低压缸压力级总数为2×2×7级。
末级叶片高度为1016mm(40″),采用一次中间再热，汽轮机总长为27.70m，汽轮发电机组总长41.3m。
其纵剖面图如图1所示。
该机型高中压模块采用日立苫东厚真超超临界700MW模块,已于2002年6月投运,曾创造日本火电机组最高热效率记录；低压模块采用600MW等级超临界机组成熟的40″低压模块，并已在国内常熟、阜阳、首阳山等工程成功投运。
该机型已在国内安徽芜湖工程中使用并投入运行，因此东方引进型超超临界660MW汽轮机具有机型继承性好、技术先进、成熟可靠等特点。
2 汽轮机的设计和结构特点2．1 总体特点该机型具有超群的热力性能；优越的产品运行业绩及可靠性；高效、高可用率、容易维护、检修所花时间少、运行灵活、快速启动及调峰能力。
汽轮机三根转子各由两只径向轴承来支承，属于传统成熟结构；安装维护方便，轴承跨距小，转子刚度高，厂内高速动平衡状态的动力特性与现场转子工作状基本相同，减少现场动平衡量；而且轴承工作比压相对较低，在一般轴承比压设计范围内，联轴器螺栓受力较小，汽机转子能平稳安全运行。
该机型采用以下在多台相近蒸汽参数和相同容量的机组得到验证的设计和结构特征，来保证机组具有高的可靠性和运行高效率。
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660MW超临界汽轮机设计说明1 概述哈汽公司660MW超临界汽轮机为单轴、三缸、四排汽、一次中间再热、凝汽式机组。
高中压汽轮机采用合缸结构，低压积木块采用哈汽成熟的600MW超临界机组积木块。
应用哈汽公司引进三菱技术制造的1029mm末级叶片。
机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。
机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。
机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。
阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大的降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。
主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。
这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。
调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。
来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后通入四个喷嘴室。
导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。
进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，做功后温度明显下降，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半上的排汽口排入再热器。
再热后的蒸汽通过布置在汽缸前端两侧的两个再热主汽阀和四个中压调节阀返回中压部分，中压调节阀通过挠性导汽管与中压缸连接，因此降低了各部分的热应力。
蒸汽流过反动式中压压力级，做功后通过高中压外缸上半的出口离开中压缸。
出口通过连通管与低压缸连接。
高压缸与中压缸的推力是单独平衡的，因此中压调节阀或再热主汽阀的动作对推力轴承负荷的影响很小。
汽轮机留有停机后强迫冷却系统的接口。
位于高中压导汽管的疏水管道上的接头可永久使用，高中压缸上的现场平衡孔可临时使用。
汽轮机的外形图及纵剖面图见图1。
图1 汽轮机外形及纵剖面图哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 22哈汽公司超临界汽轮机业绩哈汽公司采用三菱公司超临界汽轮机技术处于世界领先水平，对于同一等级的600MW超临界机组，目前为哈汽公司已经制造投运了多台超临界汽轮机，已经拥有丰富的制造和运行经验。
图2 哈汽公司超临界业绩表序号 国家电厂名称 机组 容量压力 温度 转速 排汽压力 末叶长度投运旁路容量 启动方式MW MPa ℃/℃ rpm kPa mm 时间%BMCR1 中国 沁北电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1029 2003HP30% HP/IP2 中国 西柏坡电厂 #1#2 600 24.2 538/566 3000 4.9 1029 2006HP30% HP/IP3 中国汕头电厂 #1 600 24.2 566/566 3000 4.9 1029 2005HP30% HP4 中国太仓电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1029 2006HP30% HP5 中国潮州三百门电厂 #1～#4 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2006HP30% HP/IP6 中国三门峡电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2006HP30% HP/IP7 中国宁德电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2006HP30% HP/IP8 中国乌沙山电厂 #1～#4 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2005HP30% HP/IP9 中国阳逻电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1029 2006HP30% HP10 中国庄河电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2007HP30% HP/IP11 中国双鸭山电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2007HP30% HP/IP12 中国平顶山姚孟电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2007HP30% HP/IP13 中国辽宁清河电厂 #1 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2008HP30% HP/IP14 中国鹤岗电厂 #1 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2007HP30% HP/IP15 中国沁北电厂二期 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1029 2008HP30% HP/IP16 中国巢湖电厂#1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2008HP30% HP/IP17 中国康平电厂 #1#2 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2008HP30% HP18 中国宣城电厂 #1 600 24.2 566/566 3000 4.9 1000 2008HP30% HP/IP19 中国九台电厂 #1#2 660 24.2 566/566 3000 4.9 1029 2008HP30% HP哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 2序号 国家电厂名称 机组 容量压力 温度 转速 排汽压力 末叶长度投运旁路容量 启动方式MW MPa ℃/℃ rpm kPa mm 时间%BMCR20 中国当涂电厂 #1#2 660 24.2 566/566 3000 4.9 1029 2008HP30% HP哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 33 轮结汽机主要构3.1 叶片汽轮机通流包括1个反向布置的带有部分进汽的冲动式调节级，9级反向布置的反动式高压压力级，6级正向布置的反动式中压压力级，2×2×7双分流的低压压力级。
冲动式调节级在宽阔的负荷变化范围内有较高的运行效率，机组有较好的负荷适应性。
调节级动叶采用三支为一组的三胞胎叶片，强度好，在高温、高压下运行可靠。
中间级采用高效率的全三维设计的反动式叶片，通过控制设计参数（反动度，流量和流动角度）来使损失最小化。
反动式叶片通道，蒸汽流动速度相对较慢，摩擦损失较低，具有较好的空气动力效率。
见图3、图4。
反动式机组构造简单，采用轮鼓式转子和径向密封。
由于采用径向密封，轴向间隙大，故允许转子和汽缸之间有较大的胀差，保证机组启动灵活。
低压末几级的疏水，采用了特殊的疏水收集器结构。
在隔板外环的疏水收集器设计中充分考虑到水滴的轨迹，达到最好的疏水效果。
末级隔板采用了疏水槽结构。
见图5。
低压末叶片为1029mm，为减小末级叶片水蚀，末级动叶的进汽边嵌入司太立合金；保证静叶和动叶之间合适的间隔，以使水滴形成较好的水雾；此外从湿汽区抽出蒸汽排图3 全三维设计静、动叶片图4 全三维设计叶片流场示意图图5 低压疏水结构到给水加热器，适当设计给水加热器的抽汽口，以使抽取的蒸汽水分最大。
在末级动叶的顶部导流板上设置疏水槽。
所有的叶片都仔细设计，具有足够的振动强度裕度。
特别是长叶片，设计时考虑自振频率、工作转速、1-6节径数无三重点共振。
在开发这些叶片时，相同的叶片和叶轮均进行了全比例的转动频率试验，并且确认叶片组运行时无三重点共振。
末级叶片采用耐腐蚀和侵蚀合金制造，严格控制质量保证较好的振动阻尼特性。
3.2 转子高中压转子采用具有高蠕变断裂强度的实心合金钢锻件加工而成。
在高压端连接一个独立的短轴，装有推力盘、主油泵叶轮和超速跳闸装置。
低压转子同样采用高抗拉强度的实心合金钢锻件加工而成，具有很好的延展性。
转子直径和轴承跨距合理选择，使转子的临界转速远离工作转速。
转子表面的几何结构进行详细的设计，使转子的瞬时热应力和弯曲应力的应力集中最小。
高中压转子中压进汽区由来自调节后的节流蒸汽进行冷却，冷却蒸汽覆盖在转子的表面，高温再热蒸汽不会接触转子。
见图6。
当装有叶片的整个转子加工完成后，需做超速试验和精确动平衡试验。
高中压转子和1号低压转子之间装有刚性的法兰联轴器。
1号低压转子和2号低压转子通过中间轴刚性联接、2号低压转子和发电机转子通过联轴器刚性联接。
转子系统由安装在前轴承箱内的推力轴承定位，并有8个支撑轴承支撑。
3.3 汽缸合理的汽缸的结构类型和支撑方式，保证在热态膨胀自如，且热变形对称，从而使扭曲变形降到最小。
最优的排汽涡壳设计，压力损失最小。
高中压外缸是由合金钢铸件制成，在水平中分面分为两半形成上，下半。
高压内缸同样是合金钢铸件，在水平中分面分为两半形成上，下半。
内缸支撑在外缸水平中分面上，通过定位销在顶部和底部导向，以保持中心线的准确位置，并在同时允许零件根据温度变化自由膨胀和收缩。
高压汽轮机的喷嘴室也由合金钢铸成，并通过水平中分面形成了上下两半。
它采用图6 冷却蒸汽示意图中心线定位，支撑在内缸中分面处。
喷嘴室的轴向位置由上下半的凹槽与内缸上下半的凸台配合定位。
上下两半内缸上均有滑键，决定喷嘴室的横向位置。
这种结构可以保证喷嘴室根据主蒸汽温度变化沿汽轮机轴向正确的位置收缩或膨胀。
主蒸汽进汽管与喷嘴室之间通过弹性密封环滑动连接，这样可把温度引起的变形降到最低限度。
外缸上半及内缸下半可采用顶起螺钉抬高，直到进汽管与喷嘴室完全脱离，然后按常规方法用吊车吊起。
在拆卸外缸上半或内缸下半时，尽量保持进汽密封处蒸汽室的形状，当汽缸放下时与密封环同心。
汽轮机高压隔板套和高中压进汽平衡环支撑在内缸的水平中分面上，并由内缸上下半的定位销导向。
汽轮机中压1号隔板套﹑中压2号隔板套和低压排汽平衡环支撑在外缸上，支撑方式和内缸的支撑方式一样。
高中压外缸是由四只“猫爪”支托的，这四只“猫爪”与下半汽缸一起整体铸出，位于下半水平法兰的上部，因而使支承面与水平中分面齐平。
在电端“猫爪”搭在位于轴承箱两侧的键上，并可以在其上自由滑动。
轴承箱是落地的。
在调端“猫爪”以同样方式搭在前轴承箱下半两侧的支承键上，并可以同样方式自由滑动。
在前后端，高中压外缸与相邻轴承箱之间都用“H”型定中心梁连接，它们与汽缸及相邻轴承箱间由螺栓及定位销固定。
这些定中心梁保证了汽缸相对于轴承箱正确的垂直向与横向位置。
前轴承箱与台板之间轴向键（位于轴向中心线上），可在其台板上沿轴向自由滑动，但是它的横向移动却受到轴向键的限制，轴承侧面的压板限制了轴承座产生任何倾斜或抬高的倾向，这些压板与轴承座凸肩间留有适当的间隙，允许轴向滑动，每个“猫爪”与轴承座之间都用双头螺栓连接，以防止汽缸与轴承座之间产生脱空。
螺母与“猫爪”之间留有适当的间隙，当温度变化时，汽缸“猫爪”能自由胀缩。
本机组具有两个低压缸。
低压外缸全部由钢板焊接而成，为了减少温度梯度设计成3层缸。
由外缸、1号内缸、2号内缸组成，减少了整个缸的绝对膨胀量。
，汽缸上下半各由3部分组成：调端排汽部分、电端排汽部分和中部。