巴拿马运河吃水_吃水差控制实用计算
[知识]不同密度水域时吃水差的计算方法
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不同密度水域时吃水差的计算方法1．方法一：不同比重水区对吃水差影响及计算方法。
在船舶排水量计算中我们知道，同一船舶在总重量相同的情况下，它在不同密度的水域中，排开水的体积是不同的，吃水差亦也不相同。
海水密度的变化引起的吃水差变化是一个不容忽视的问题，大型船舶在出入不同密度的水域，当所经航道有水深限制时，更应引起注意。
计算吃水差公式T = D (LCG – LCB) / 100 X MTC式中T –吃水差；D –排水量；LCG –重心距舯距离；LCB –浮心距中距离；MTC –每厘米纵倾力矩。
由于船舶建造过程中船型结构的原因，每艘船舶浮心距舯距离（LCB）都随着吃水的增加而逐渐后移。
因比，船舶从密度大的水域驶入密度小的水域，排水量体积增加，平均吃水增加，因船舶重量未变动故船舶重心距舯距离（LCG）不改变。
某轮在密度有1.025的标准海水中，平均吃水11.66米，查得当时的排水量D = 68768，LCB = 5.89 （舯前），MTC = 984.5，经计算得重心距舯距离LCG = 5.71（舯前）。
（也可从配载仪上求得）。
（1）首先计算在标准海水中的吃水差：根据吃水差公式T = D（LCG - LCB）/100 MTC = 68768 X (5.71 – 5.89) / 100 X 984.5 = -12.6 cm（2）计算驶入巴拿马湖水（0.995）后新的排水量68786 X 1.025 / 0.995 = 70841（3）以排水量有引数，反查表得出在运河中：吃水= 11.89LCB = 5.71 （舯前）MTC= 996.8LCG = 5.71 （舯前），（货物未动，重心不变）（4）计算驶入运河的吃水差T = 70841 X （5.71 – 5.71）/ 100 X 996.8 = 0 即船在运河中前后平吃水，吃水差为0。
（5）进入运河前后吃水差比较进入运河前尾倾12.6厘米，进入运河后平吃水（11.89米）即首倾增加的12.6厘米，尾倾减少12.6厘米。
船舶吃水差的概念与基本计算
船舶吃水差的概念与基本计算第一节船舶吃水差的概念与基本计算一、吃水差概述1. 吃水差(trim)概念当t = 0时，称为平吃水(Even keel)；t = d F－d A当t > 0时，称为首倾(Trim by head)；当t < 0时，称为尾倾(Trim by stern)。
2. 吃水差对船舶航海性能的影响快速性操纵性耐波性等首倾时轻载时螺旋桨沉深比下降，影响推进效率。
轻载时舵叶可能露出水面，影响舵效。
满载时船首容易上浪。
过大尾倾时轻载时球鼻首露出水面过多，船舶阻力增大。
水下转船动力点后移，回转性变差。
轻载时船首盲区增大，船首易遭海浪拍击。
3. 适当吃水差的范围1)载货状态下，对万吨级货轮：满载时：t = -0.3～-0.5 m半载时：t = -0.6～-0.8 m轻载时：t = -0.9～-1.9 m2)空载航行时：◎一般要求dm ≥ 50%d s（冬季航行dm ≥ 55%d s）I/D ≥0.65～0.75| t | ＜2.5%L bp其中：d s——船舶夏季满载吃水(m)；I ——螺旋桨轴心至水面高度(m);D ——螺旋桨直径(m)。
◎推荐值当L bp≤ 150m时d Fmin≥ 0.025L bp( m )d mmin ≥ 0.02L bp + 2 ( m )当L bp > 150m 时d Fmin ≥ 0.012L bp + 2 ( m )d mmin ≥ 0.02L bp + 2 ( m )二、吃水差产生的原因1. 纵向上，船舶装载后总重心与正浮时的浮心不共垂线，即g b x x ≠2. g x 的求法合力矩定理()i i g P x x ∑?=?三、吃水差的基本计算1. 纵向小倾角静稳性理论证明，船舶在小角度纵倾时，其纵倾轴为过初始水线面漂心的横轴，在排水量一定时，纵倾前后相临两浮力作用线的交点L M 为定点，L M 称为纵稳心。
sin tan RL L L L BPt M GM GM GM L ??=≈= 2. 每厘米纵倾力矩MTC ：吃水差改变1cm 所需要的纵倾力矩，可由资料查得。
第五章船舶吃水差的计算与调整
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第三节 吃水差比尺
吃水差比尺是一种供少量载荷变动时计算船 舶浮态的简易计算图表，用它可以方便的求 取在船上任意位置装载100t载荷时，船舶首 尾吃水的改变量。
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第三节 吃水差比尺
吃水差比尺的制作原理：
L BP x f 100 ( x x 1002 P f) d ( cm ) F TPCL MTC BP
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四、大量载荷变动对吃水和吃水差的计算*
条件： 1 ①计算载荷变动后的重心距船中距离xg2
1xg1 Pi x i xg2 1 Pi
②利用排水量Δ2查取dM2、xb2、xf2、MTC2 ③利用本节基本计算公式计算t2、dF2、dA2
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L BP x f P ( x x P P f) 2 d F 100 TPC L 100 MTC BP
L BP x f P ( x x P P f) 2 d A 100 TPC L 100 MTC BP
少量载荷变动后首、尾吃水和吃水差
d d d F 1 F F
一、吃水差及首尾吃水的计算
1 吃水差计算
( x x )L M g b L t 100 MTC 100 MTC 100 MTC dA
船舶吃水差计算
例题10-2
（1）求吃水改变量δd和吃水差改变量δt
d Pi (300) (20) (90) 0.16m
100TPC
100 25.5
t [Pi (xpi x f )]
100MTC
300 (10.5 1.42) 20 (40 1.42) 90 (68 1.42) 100 225.1
dF1
dF
t
0.5
Xf L
8.29
0.36
0.5
1.54 140
8.47m
dA1 dF1 t1 8.47 (0.64) 9.11m
答：dF1= 8.47m，dA1= 9.11m，t1= -0.64m
船舶吃水差及首尾吃水的计算
三、少量载荷装卸计算 (1) 由于GML很大，少量装卸不必修正GML (2) 假想货物先装卸于漂心垂线上，求δd (3) 转化为船内纵移问题，求纵向浮态
船舶吃水差及首尾吃水的计算
一、基本计算方法（适用于积载设计）
（1）t (X g Xb ) 100 MTC
(m)
Xg
(Pi
Xi)
（2）dF
dm
t 0.5
Xf L
(m)
(3)
dA
dF
t dm
t 0.5
Xf L
(m)
力 矩 计 算 表
船舶吃水差及首尾吃水的计算
二、船内载荷纵移计算 已知：dF，dA，t，Xf，L，MTC，现将
Xf L
(m)
d A1
dF1
t1
dA
d
t
0.5
Xf L
(m)
例题10-2
某船由某港开航时Δ=20122t，dF=8.50m， dA= 8.90m，航行途中油水消耗：燃油300t（ xp=-10.50m），柴油20t（xp=-40.00m），淡水 90t（xp=-68.00m）， 求船舶抵港时的dF1，dA1 。 已知Δ=20122t时 xf=-1.42m，TPC=25.5 t/cm，MTC=9.81×225.1 KNm/cm，Lbp=140m。 解：卸载
船舶吃水差的概念与基本计算
第一节船舶吃水差的概念与基本计算一、吃水差概述1. 吃水差(trim)概念当t = 0时，称为平吃水(Even keel)；t = d F－d A当t > 0时，称为首倾(Trim by head)；当t < 0时，称为尾倾(Trim by stern)。
2. 吃水差对船舶航海性能的影响快速性操纵性耐波性等首倾时轻载时螺旋桨沉深比下降，影响推进效率。
轻载时舵叶可能露出水面，影响舵效。
满载时船首容易上浪。
过大尾倾时轻载时球鼻首露出水面过多，船舶阻力增大。
水下转船动力点后移，回转性变差。
轻载时船首盲区增大，船首易遭海浪拍击。
3. 适当吃水差的范围1)载货状态下，对万吨级货轮：满载时：t = -0.3～-0.5 m半载时：t = -0.6～-0.8 m轻载时：t = -0.9～-1.9 m2)空载航行时：◎一般要求dm ≥ 50%d s（冬季航行dm ≥ 55%d s）I/D ≥0.65～0.75| t | ＜2.5%L bp其中：d s——船舶夏季满载吃水(m)；I ——螺旋桨轴心至水面高度(m);D ——螺旋桨直径(m)。
◎推荐值当L bp≤ 150m时d Fmin≥ 0.025L bp( m )d mmin ≥ 0.02L bp + 2 ( m )当L bp > 150m 时d Fmin ≥ 0.012L bp + 2 ( m ) d mmin ≥ 0.02L bp + 2 ( m ) 二、吃水差产生的原因1. 纵向上，船舶装载后总重心与正浮时的浮心不共垂线，即g b x x ≠2. g x 的求法 合力矩定理 ()i i g P x x ∑⋅=∆三、吃水差的基本计算 1. 纵向小倾角静稳性理论证明，船舶在小角度纵倾时，其纵倾轴为过初始水线面漂心的横轴，在排水量一定时，纵倾前后相临两浮力作用线的交点L M 为定点，L M 称为纵稳心。
sin tan RL L L L BPt M GM GM GM L ϕϕ=∆⋅⋅≈∆⋅⋅=∆⋅⋅2. 每厘米纵倾力矩MTC ：吃水差改变1cm 所需要的纵倾力矩，可由资料查得。
《海上货物运输》计算公式总结.
《海上货物运输》计算公式总结一丁说明:一丁个人总结,可以转载,打印,个人使用,但不得用于任何商业目的。
1.重量计算S B C G NDW DW L L +++∑++Δ=+Δ=ΔVs g G s 242×= 2.应用TPC TPCPd 100=δ TPC d S S 12(100ρρρρδ−Λ=(4000(40m TPCcm TPC FWA Δ=Δ=d d d m m δ±=13.平均吃水估算:(21A F m d d d +=纵倾:Lx d d d d d f A F A F m —((21++=拱垂:6(81⊗++=d d d d A F m4.客积计算:NDWV ch=(μω Q V SF ch =Q V SF C ='bsC SF SF —1'= bs C ch C V V —1= SFF S SF V V V C ch C ch bs ′−=−=满舱满载:ch H H L L V P SF P SF =×=×NDW P P H L =+ 5.稳性:GZ g M R ××Δ= θsin ×××Δ=GM g M RKG K M KG BM KB GM −=−+= KG r Z b −+= VI r x=iii P z P KG ∑∑=KG GM δδ−=GM GM GM δ±=1 垂移、悬挂: Δ=PzGM δ 装卸:Pz KG P GM P ±Δ−±=(δ2(112GM z dd PGM GM −−++ΔΔ+ =δ自由液面:Δ⋅=xf i GM ρδ矩形:3121ab i x =梯形:((481222121b b b b a i x ++= 等腰三角形: 3481ab i x =直角三角形:3361ab i x =圆形:441r i x ⋅=π椭圆:341ab i x π=二种液体:满舱:Δ−=XI (GM 上下ρρδ不满舱:Δ−+Δ=下上下上上I (I GM ρρρδ设纵舱壁:n i n i xoxn 道(1(12+= 互换:⎪⎭⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧⋅=⋅Δ⋅−=L L H H L H SF P SF P z P (P GM δ横移:GMpytg ⋅Δ=θ装卸:11GM y p tg p ⋅Δ⋅= θ装卸(重大件:11GM y p py tg bb ⋅Δ⋅+=θ破舱渗透率:SFSF 货物密度1−=μ横摇加速度衡准数: 13.0≥=c a a K 2(035.0θθT B a c °= 大倾角稳性:θSin KG KN KH KN GZ ⋅−=−=W h W h l lM M K min min ==W w w W Z A P M ⋅⋅= gM l WW ⋅Δ=横摇周期:GMKG B fT 22458.0×+=θ或 GMB f T ⋅=θ剩余稳性力臂MS :θSin GM GZ MS ⋅−= 破舱稳性:D D W W GM GM ⋅Δ=⋅Δ:s 可减少νθθ&max 1(2(20−−=K DBδθ (° 6.强度:许用:(B bp R C B L f M ⋅⋅= 实际:(Δ⋅⋅=B bp R C L f M 货物纵向分布: 调整值±Σ⋅Σ=Q V V P chichii 拱垂值:m m d d −=⊗δ 局部强度;允许值上甲板:SFgH r H g P CcC ⋅⋅=α 或 1.5 t / m 2 , 14.7 kP a货舱:c C d r H g P ⋅⋅=或:(72.0αkP H g P d d ⋅⋅=实际: 'd d P P ≤(2min m P PA d= 7.吃水差:t MTCM t Lδ==100MTCx x g t b g 100(−⋅Δ=t t t δ+=1装卸:MTCx x g P t f P 100(−⋅⋅=δ移动:MTCxPg t 100⋅=δtLx TPC p d d d d d fF Fm F F δδδ⋅−+±=++=21(1001 tLx TPC p d d d d d fA Am A A δδδ⋅+−±=++=21(1001 首吃水差系数:MTC L x TFF f 10021(Δ×−=尾吃水差系数:MTCL x TFA f 10021(Δ×+=⎪⎩⎪⎨⎧−−=−+=((b g m Ab g m F x x TFA d d x x TFF d d IMO 要求:⎩⎨⎧+≥≥≤202.0025.0150min min L d Ld mL m F (m (m ⎩⎨⎧+≥+≥>202.02012.0150minmin L d L d mL m F 吃水差比尺:100'Pd d F F ±⋅=δδ 100'Pd d A A ±⋅=δδ 8.系固道数: MSL gP Ny⋅×=2.1 9.谷物稳性计算:GMg M tg u⋅⋅Δ='θ∑⋅=ivi vi uSF M C M '⎪⎩⎪⎨⎧=12.106.100.1vi C g Mu O ⋅Δ='λ 0408.0λλ×=404040λ−=′GZ Z G 10.固体散货:s d b L P ×××<9.0 s d SF H ××<1.1a W d D H D D −+=max基准水深+最低潮高+富裕水深WH h h H D ′++−=21max 船底至舱口–基准至机头+安全距离+最高潮高A F FF L L L L t C −−⋅=AF AA L L L L t C −−⋅−=水尺计算:((55G G Q A A δδ−Δ−−Δ= 11.油量计算: 膨胀余量:tf tf VV δδδ⋅+⋅=1换算: ⎪⎩⎪⎨⎧+=−=44.4(00096.160/60.54/15.200 20γραρF G S C G S 20(20−−=t t γρρ空档修正:横向θtg AC AB ⋅= 纵向 LtAC AB ⋅= 空档高度=测量值AB ±油轮要求:⎩⎨⎧<+>⊗L t m L d m 015.011 (202.0油温测量:53dm u t t t t ++=。
过巴拿马运河计算 实例
关于抵达巴拿马运河的相关计算汇报如下：Draft (moulded) 12.05m Displ: 63277.1 s.g: 1.025 TPC: 58.5Draft (moulded) 12.04m Displ: 63218.6 S.G: 1.025Draft (moulded) 12.04m Displ: 61393.0 S.G: 0.9954Draft (scale) 12.04m Displ: 61287.7 S.G: 0.9954 龙骨板厚度0.018mEsti arvl panama FO: 510.0 (今天存油为：925.6 从装港到PANAMA约4100nm，中途消耗：4100nm/13.5kt/24h*32(合同中每日消耗量)=404.9mt)Esti arvl panama DO: 84.0 (今日存量为84.4mt)Esti arvl panama LO: 49.0 (装货结束时存量约为51)Esti arvl panama FW: 280.0 (每日消耗和所造水差不多，目前存淡水405MT,租家告知要备足4星期的淡水，本港不能加水，每日消耗约6吨)Esti arvl panama BW: 260.0 (从前几航次排水情况看约为150-180)Sagging correction: 175.5 (3cm x 58.5 = 175.5 按中垂12CM计算)Constant: 500.0 (前几个航次大约在400左右)L.S: 10725.4CARGO: 48703.8（NO.2左柜目前为208MT, NO.2航行途中计划平均使用2号左、右柜重油，以防止抵港船横倾；右柜为300MT左右）抵离港淡水\轻油存量基本不变；如果按抵PANAMA Df/11.92 Dm/12.04 Da/11.92(S.G: 0.9954) 倒推离装港水尺为(重油消耗为405吨)：Df/11.487 Da/11.864 Dm/11.11.796(S.G:1.025)预计抵CRISTOBAL（S.G：1.0219）：Df/11.58 Da/11.701 Dm/11.761航行途中理论重油消耗和实际出入不大压载水尽量排空，差值约为：100MT装货前尽量排空舱底污水/灰水柜等以减少船舶常数，差值约为：100MT从前几次装货情况看中垂可控制在6CM以内，差值约为：90MT淡水抵港控制在200MT左右，抵港可根据情况进行调节,差值约为：80MT总计可控余量为370MT, 6.3CM的余量。
吃水差和吃水的计算
吃水差和吃水的计算一、吃水差与吃水的计算：1、吃水差：1）大量装卸货物时吃水差t的计算：t＝D(Xg－Xb)/(100CTM);(米)Xg －重心到船中的距离Xb －浮心到船中的距离D－排水量；CTM－厘米纵倾力矩2）小量装卸货物时吃水差∆t的计算：∆t＝P(Xg－Xf)/(100CTM); (米)∆t－为装卸货物P时的吃水差的变化量；Xf－为漂心距离船中的距离，其值的正负号与Xg和Xb的取法相同。
2、吃水：1）粗略计算：设漂心在船中，即Xf＝0TF＝TM+t/2 ; TA＝TM+t/2装卸货物产生的平均吃水T的增减值∆T＝P/(100TPC) (米)；装货时P取“+”，卸货时P取“－”；TPC－厘米吃水吨数。
2）精确计算：漂心不在船中，即Xf≠0，Xf的值需要从稳性报告书中查得。
a、大量装卸货物：TF＝TM+(Lbp/2－Xf)•t/ Lbp;TA＝TM－(Lbp/2+Xf)•t/ Lbp;b、少量装卸货物：TF＝TM+∆T+(Lbp/2－Xf)•∆t/ Lbp;TA＝TM+∆T－(Lbp/2+Xf)•∆t/ Lbp;∆T－装卸货物的吃水变化量，∆T＝P/(100TPC) (米)∆t－装卸货物的吃水差改变量，∆t＝P(Xg－Xf)/(100CTM); (米)漂心船中Xf水线∆t •TA Lbp /2 TMLbp二、吃水差比尺：船舶各个货舱少量装卸货物的100吨吃水变化量是由以下两式计算出来的，在船舶水尺调整中普遍使用：∆TF＝100/TPC+[( Lbp/2－Xf)/ Lbp×100(Xg－Xf)/CTM]∆TA＝100/TPC+[( Lbp/2+Xf)/ Lbp×100(Xg－Xf)/CTM]对船舶吃水和吃水差的要求一、装载情况下除有其他特殊要求外一般应：1、满载：尾倾0.3~0.5m2、半载：尾倾0.6~0.8m3、轻载：尾倾0.9~1.9m但已经证实有的船舶在重载情况下航速最快是在首倾0.3~0.5m左右二、空载航行时的吃水要求1、LBP≤150m：dFmin≥0.025 LBP (我国为dFmin≥0.027 LBP)dMmin≥0.02 LBP+22、LBP＞150m：dFmin≥0.012 LBP +2dMmin≥0.02 LBP+2三、空载航行时的吃水差要求吃水差t与船长LBP的比值t/LBP＜2.5%, 倾角小于1°.5，但沉深比h/D＞50%~60%，因为h/D＜40%~50%时，螺旋浆效率明显下降；h-浆轴到水面的距离，D-螺旋浆直径。
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=
66 304. 14 t
查表得 : TPC2 = 60. 3 tΠcm , Xb2 = 4. 46 m , Xf2 =
Δ0. 9956
=
Δ
1. 025 ×ρ 1. 025
=
68 262. 1 ×0. 995 6 1. 025
=
66 304. 14 t
②运河内外由于水密度引起的平均吃水的变
化:
δd
=
Δ 100TPC
ρ
×
s
ρ0
-
1
=
66 304. 14 100 ×60. 3
×
1. 025 0. 995 6
-
1
= 0. 325 m
河限定的吃水 12. 04 m 为依据 ,把握好 3 个地点即
装货港 A 、运河外 B 、运河内 C 的平均吃水即可 。
计算如下 :
查静水力参数表得 :平均吃水 dM = 12. 04 m 时 ,
海水排水量Δ1. 025 = 68 262. 1 t , TPC = 60. 3 tΠcm。
①淡水中 ,船舶实际排水量为 :
的计算是有错误的 。现分析如下 :
①在 B 处 (运河外)
tB
=
Δ( Xg - Xb1 100MTC
)
=0
即 Xg = Xb1
式中 : Xb1 为船舶在 B 点处的浮心位置 。
由 B 点的平均吃水 11. 715 m ,可查得此时船舶
的性能数据为 :
MTC1 = 825. 4 tmΠcm TPC1 = 60. 1 tΠcm Xb1 = 4. 60
( A 、B 、C 三处) 的吃水如图 1 所示 。
图1
1. 2. 2 吃水差的控制 驾驶员通常认为 ,只要船舶在运河外控制为平
吃水 ,就可以平吃水顺利穿越运河 。因此就以运河 外平吃水为要求 ,根据从装货港至运河外油水消耗 对平均吃水以及对首尾吃水的影响来确定离装货港
时船舶的吃水差 。采用以下计算 : ①运河外 B 点要求平吃水即 tB = 0 ②从 A 至 B 消耗油水引起的吃水差的改变量
摘 要 :鉴于当今巴拿马型散货船对吃水以及吃水差控制不当而造成超吃水 ,导致这种船穿越巴拿马运河的事故 频繁发生 。本文主要分析了上述事件常见的典型错误计算 ,并结合生产实践介绍了几种实用而简单的船舶穿越巴 拿马运河控制吃水和吃水差的计算方法 ,以期给船舶驾驶人员以正确的计算指导 。 关键词 :水路运输 ;吃水差 ;计算 ;巴拿马运河 ;装载吃水 ;吃水限制 ;巴拿马型散货船 中图分类号 :U675. 52 文献标识码 :B
2 介绍两种正确的计算方法
为消除驾驶员理解上的误区 ,更好地进行过运
河的吃水和吃水差的控制计算 ,现介绍两种简单实
用的计算方法 。值得注意的是 ,上述由平均吃水确
定装载吃水的计算是正确的 ,要使船舶安全过河 ,关
键在于考虑船舶由于水密度改变而引起的吃水差的
改变 ,要控制船舶在运河内保持平吃水 ,即如何控制
收稿日期 :2005201226 作者简介 :张 钢 (19672) ,男 ,山东青岛人 ,讲师 ,主要从事船舶货物运输研究 。
12
中 国 航 海
2005 年第 2 期
1. 2 驾驶员的一般性错误计算
通过对上述 4 个案例的分析 ,发现船舶驾驶人
员在船舶过运河的吃水计算中存在着理解的误区和
Pratical Calculations for Drafts and Trims of Ships Passing Panama Canal
ZHANG Gang (Qingdao Ocean Shipping Mariners College , Qingdao 266071 , China)
Abstract : Many Panamax bulk carriers failed to transit the Panama Canal safely due to their improper drafts and trims caculations. This paper analysis typical incorrect calculations that can be found often in practice , and it is expected that a guidance for ship officers will be given by introducing several practical and simple methods for the calculation and control of the drafts and trims during the ships’Panama Canal transit. Key words : Waterway transportation ; Trim ; Calculation ; Panama Canal ; Loading draft ; Draft limitation ; Panamax bulk carriers
③运 河 外 B 点 的 平 均 吃 水 为 dMB = 12. 04 -
0. 325 = 11. 175 m ④假如从装货港到运河外由于油水消耗或其他
变化引起的平均吃水的改变为 22 cm ,则装货港的平
均吃水应为 : dMB = 11. 175 + 0. 22 = 11. 935 m 可由此查出装载排水量 (略) 。船舶在不同地点
Xf
Xb
(m) (m)
11. 70 66 215. 8 60. 1 54 321. 8 825. 0 13. 05 0. 03 4. 60
11. 72 66 336. 0 60. 1 54 442. 0 825. 4 13. 05 0. 01 4. 60 …… …… …… …… …… …… …… ……
(淡水) 后船舶由于首尾水下形状的差异 ( 首小尾
大) ,使得船舶的浮心发生移动 ,在发生平均吃水改 变的同时 ,不可能保持平行下沉 。一般是首下沉大 于尾下沉而产生吃水差 。当如上述船舶在运河外为
平吃水时 ,进入运河后会发生由于首倾而造成的首
吃水超水尺 ,从而影响过河 ,因而 1. 2. 2 吃水差控制
中远集团目前拥有巴拿马型的船有 70 余艘 ,居 世界首位 。船队的主要任务是为海内外客户提供 煤 、焦炭 、粮食 、化肥 、铁矿 、杂矿 、铝粉 、水泥 、硫磺等 大宗散杂货货物的海上运输服务 , 船舶航线遍及 100 多个国家和地区的 1 000 多个港口 。其中远东 至南美 、美湾 ,环球航线以及美东至中国 、日本等航 线都要经过巴拿马运河 。由于运河对船舶尺度的限 制 ,巴拿马型的散货船一般为 60 000～80 000 DW , 船宽不超过 32. 3 m ( 一般为 31. 8 m 到 32. 3 m 不 等) ,满载吃水 12. 5～14. 5 m 之间 ,航速 13～16 kn 左右 。在运输大宗货物时 ,为了追求经济利益 ,货主 总是要求船舶能够最大限度地利用船舶的装货能 力 ,即要求在满足运河限制吃水的情况下 ,最大限度 地装载货物 。作为船舶驾驶人员都了解在吃水有限 制时 ,平吃水通过限制区可以装最多的货 。因而如 何确定最大的装载吃水以及如何控制船舶在运河中 正好以运河限制的平吃水过河就成为大副的重要任 务之一 。
d FC
=
dB
+ δd
+
LBPΠ2 -
LBP
Xf2
×δt
=
11. 715
+
0. 325
+
104 + 0. 31 208
×0. 11
=
12. 095 m
dAC
=
dB
+ δd
+
LBPΠ2 +
LBP
Xf2
×δt
=
11. 715
+ 0. 325
-
104 - 0. 31 208
×0. 11
=
11. 990 m
本文旨在找出几种实用 、简便 、正确地控制过巴
拿马运河的吃水与吃水差的计算方法 ,帮助超吃水 船的驾驶员进行过运河的吃水和吃水差控制计算 。
1 巴拿马运河对船舶吃水的要求以及 驾驶员的错误计算
1. 1 巴拿马运河对船舶吃水的要求 众所周知 , 巴拿马运河船闸内的淡水密度为
0. 995 6 tΠm3 ,限制吃水为 12. 04 m ,而河外水是密度 为1. 025 tΠm3 的标准海水 。一般要求深吃水的巴拿 马型船舶应以 12. 04 m 平吃水进入船闸 ,这样可以 最大限度地利用船舶的装载能力 ,这是符合货主要 求的最佳方案 。但是 ,由于驾驶员 (大副) 往往只考 虑进入运河后的内外水密度对船舶平均吃水的影 响 ,而忽略了其对船舶吃水差的影响 ,造成进船闸后 的船首超吃水而不能过河 ,从而给船东造成经济上 和声誉上巨大的损失 。据有关统计资料显示 , 在 1997 年上半年 ,某航运公司就有 4 条船舶发生类似 的情况 ,最后不得不雇用驳船驳载 ,由此产生额外的 费用 ,造成了不应有的损失 。
2005 年第 2 期 总第 63 期
文章编号 :1000 - 4653 (2005) 02 - 0011 - 04
中 国 航 海 NAVIGATION OF CHINA
No. 2 Jun. 2005 Serial No. 63
巴拿马运河吃水 、吃水差控制实用计算
张 钢
(青岛远洋船员学院 ,山东 青岛 266071)
Xg = Xb1 = 4. 60 m。
①船舶进入运河后的吃水差为 :
tC
=
Δ( Xg 100
- Xb2 ) M TC2
=
66 304. 14 ×(4. 60 - 4. 46) 100 ×833