蓬莱19_3原油的环烷酸腐蚀研究
加工高酸重质原油炼油厂的腐蚀与防护技术应用
（ 中国海洋石油炼化有限责任公司惠州炼油分公 司， 广东 惠州 ５ ６ ８ ） １０ ６
摘要 ： 文章 对加 工高酸重质原 油的惠州炼油项 目腐蚀特 点进行 了分析 ， 出了相应 的工艺防腐蚀 提 措施及设备 、 管道和阀 门等选材方案 ； 定 了高酸重 质原 油炼 油厂防 腐蚀导 则。这些措施 在 项 目设 制
— ｉ ｚ ｏａ３ ｎｏ．ｏ ｃ 。 ｌｈ ４０℃以上酸值再度上升 ， ５ 大于 ５０ｏ后酸值再次 州炼油分公司副经理 。Ｅｍａ ： ａｙｎ ＠ｃｏｃｃｎ．ｎ ０ Ｃ
用 Ｔ ３６ ； Ｐ １ Ｌ
（） Ｎ ５ ４ Ｄ ５０以 上 管 道 ， 质 温 度 大 于 ２０ ｏ 介 ７ Ｃ 时， 采用 碳钢加 ３６ １Ｌ复合板 卷制钢 管 ；
原油密度大（ 多数大于 ０９ ｇｍ ） 黏度高、 ．２ｋ／ 、 Ａ Ｉ （０ Ｐ。 ２ 左右）沥青或胶质含量高 ， 低 ， 重金属含量 高， 属于稠度大的劣质原油。 原油酸值 高 （ 惠州炼 油分公 司加工 的渤海蓬
减排 效果 显著 。防腐 蚀 技 术 应 用成 为 该 项 目的关
注焦点 ， 其核心是保证设备安全长周期运行 ， 为攻 克高酸重质原油防腐蚀难关积累经验。
１ 高 酸重质 原 油特点及 腐蚀 规律 分析
（） １ 工艺管道介质温度小于 ２ ０ｏ 时 ， ２ Ｃ 选用碳
钢 材质 ； （ ） 艺 管 道 介 质 温 度 在 ２０～２０℃ 时 ， ２工 ２ ７ 根
设 计 与 选 材
Ｃ ｏ ｉ 化ｏｅｃｔｏ 腐 蚀 防 护 石ｒ ｓｏｎ＆ Ｐｒ ｔ工 ｎ ｎ ｅｔｏｃｈｅｍｉａ ｎｄｕｓｒ 油 与 ｌＩ ｔｙ ｏ ｒ ｉ ｉＰ ｒ ｃ
２ １ １ ， ２ ０ ８ （ ５ ） ・ ４ ・ ２
原油高温腐蚀性能研究
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓｒ ｃ ：Ｔｈ ｅ ｅ ｒ ｈ ＆ ｄ ｖ ｌ ｐ ｅ ｔｓｔ ｔｏ ｆｃ ｕ ｅ ｉ ｈ ｔ ｍ ｐ ｒ ｔ ｒ ｏ ｒ ｓｖ ｎ ｓ ｓ ｅｒ ｓ ａｃ ｅ ｅ ｏ ｍ ｎ ｉｕａｉ ｎ ｏ ｒ ｄ ｓｈ ｇ ｅ ｅ ａｕ ｅ ｃ ｒ ｏ ｉ ｅ ｅ ｓｉ
。
计，目 前全球原油平均比 重指数Ａ Ｉ Ｐ 度为３． 硫含 １高温硫Ｊ ２、 ２ 窝蚀
量为１ ｔ ． ｗ ％，预计２ ２年 原油平 均 比重 指数Ａ Ｉ ２ ００ Ｐ度 １１ 腐 蚀影 响 因素 ．
降低０５ ・、硫含量 上升０１ｗ ％，因此 ，劣质原油加工 ． ｔ 已成 为世界 炼油企业共同面临的课题Ｈ 。 ’ 一般认为
囡
黧 ８ 瓣 然 黼８瓣 糍 端 蝴 霾 ｇ 熬 黼 臻 捌 鼗辩 蝴 黼 嚣 §鞲 ＃ ；≤ 《 鬟 糍 蝴 勰 黼囊 § 熬鏊 ；§搿瓣鬻 蘩勰 ｇ 糍 鞲 鏊 § 辩 嚣 藏 § § 薯 貔
原 油高温腐蚀 性能研 究
白 锐 摘 杨 文 韩剑敏 蒋克 宽
分为 两大类 ：高温腐 蚀和低温 腐蚀Ｄ 。本 文论述 影
早 期含 硫或高 硫原油 的高温 腐蚀性 能是 以原油
晌原 油高温 腐蚀 性能 的两 个重要 类型 ：高温 硫腐 蚀 的总硫含量来定 义。Ｗｉｅ等人提 出，如果原油硫含 ｌｎ ｔ
ｓ ｍ ｍａ ｉ ｅ ｎ ｔ ｉ ａ ｅ ．Ｔｈ ｅ ｈ ｎ ｓ ｓ ｉ ｆｕ ｎ ｉ ｇ ｆ ｃ ｏ ｓ ｃ ｒ ｏ ｉ ｎ ｐ ｅ ｉ ｔ ｎ ａ ｄ ｃ ｎ ｒ ｌ ｎ ｕ ｒｚ ｄ ｉ ｈ ｓ ｐ ｐ ｒ ｅ ｍ ｃ ａ ｉ ｍ ， ｎ ｌ ｅ ｃ ｎ ａ ｔ ｒ ， ｏ ｒ ｓｏ ｒ ｄ ｃ ｉ ｎ ｏ ｔｏ ｌ ｇ ｏ ｉ
高酸原油及加工
中海石油炼化有限责任公司
13
二 、高酸原油加工存在的问题
含酸原油的典型特性、工艺挑战与解决方案
原料的典型污染物
工艺挑战
解决方案
可过滤固体含量高
\\
\
结垢 发泡 脱盐效率 环保
\
贮罐脱水 脱盐（也列为工艺挑战）
\工艺阻垢剂\废水处理
含水量大
脱盐\产品质量\腐蚀\发泡\能耗
贮罐脱水\脱盐（同上） \塔顶腐蚀控制
0.9283 ＜-20 54.83 6.54 0.691 4439
酸值 mgKOH/g 1.12
4.51
1.4
0.51
1.9
沥青质 % 胶质 % 蜡含量 %
Fe
4.12 16.56 6.37 2.45
12.58*
5.42 19.14 13.55 12.51
1.632 14.16
高酸原油酸值分布图
100
200
蓬莱19－3－2原油 克拉玛依1号 单家寺
300
400
沸点，℃
蓬莱19－3－4
苏丹Fulan2a 新疆混合原油
500
600
哈萨克斯坦 苏丹Fulan2b
中海石油炼化有限责任公司
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前言 一、高酸原油的资源、性质及酸分布 二、含酸原油加工存在的问题 三、加工高酸原油常减压装置的设计与做法 四、运行效果的评价 五、装置目前存在的问题及改进措施 六、结束语
金属负荷大 （钙、汞、 铁、硒…）
\
\
\
结垢 催化剂中毒 产品质量
SH&E
去除脱盐装置杂质\工艺阻垢剂\废水处理
镍/钒含量大 原料兼容性差
\
催化剂中毒
FCCU操作
加工高酸原油的常减压装置的防腐研究
简称 上海 石化 ） ２套 常 减 压装 置 ， 有 总加 工 能 力 为 １ ／ ， ４Ｍｔａ 主要 加工进 口高硫 原油 。上海石化 从
Ｆ （ Ｃ Ｏ ２ ２ Ｆ Ｓ＋ Ｒ Ｏ Ｈ ｅ Ｒ Ｏ ） 十Ｈ Ｓ＝ ｅ ２ Ｃ Ｏ ＦＳ＋ Ｒ Ｏ Ｈ＝ ｅ Ｒ Ｏ ２ ２ ｅ ２Ｃ Ｏ Ｆ （ Ｃ Ｏ） ＋Ｈ
作者 简介 ： 四风 ， ，９ ６年 出 生 ，９ ７年 毕 业 于 上 海 石 油 卫 女 １６ １８
化工专科学校有机化 工专业 ，０５年毕业于上海外 国语大学 ２０ 英语 专业 ， 国家注册安 全工程师 ， 长期从 事安全技 术管理工
作
减压装 置是原 油加 工 的第 一 道工 序 ， 过 常减 压 通
构 的有 机酸 ， 化学 通式 为 Ｒ Ｈ Ｃ Ｏ 其 Ｃ ， Ｏ Ｈ。其 在原 油 中 的质 量分数 一般借 助非 水滴定测 定 的酸值来
间接表 示 。原 油 中 的环 烷 酸 是 非 常 复 杂 的混 合 物， 其相对 分子 质量 差别 很大 ， 在 １０～ ０ ， 可 ８ ７ ０ 尤 以 ３ ０～４ ０居 多 ， 沸 点 范 围在 １ ７～３ ３℃ 。 ０ ０ 其 ７ ４ 低 相对 分子质 量 的环 烷 酸在 水 中的溶 解 度很 小 ， 高相对 分子质 量 的环 烷酸则 不溶 于水 。
１ ２ 环 烷酸 的腐蚀机 理 ．
值， 高于 此值 ， 蚀速率 明显加快 。一般 认为原 油 腐 的酸值 （ Ｋ Ｈ计 ） 到 ０５ｍ ／ 以 Ｏ 达 ． ｇｇ时 ， 可引 起 就 蒸馏装 置某些 高 温 部位 发 生 环烷 酸腐 蚀 。 因此 ，
原油加 工一般采 用多种 原油混 炼 以降低进装 置原
油 的酸 值 。 中国石化 上海石 油化 工 股份 有 限公 司 （ 以下
原油蒸馏过程中的环烷酸腐蚀分析研究
酸随着原油产地不同变化较大 ， 低凝环烷基原油 含有 的环烷 酸较多 ， 环烷酸主要集 中在柴油 和润滑油馏分油 中。一般减 压侧 线馏 分油 酸值 相 当于原 油酸值 的 Ｉ５ ． 倍 ， 酸 ．～２０ 柴油 值低于原油酸值。馏分油中的环烷酸可直接与铁产生腐蚀， 在钢铁表面生成 油溶性 的环烷酸铁 。 其式如下 ：
维普资讯
・
５ ・ ８
工
２０ 年 ３ ０７ ５卷第 １
原油蒸馏 过程 中的环烷酸腐蚀分析研 究
张远欣
（ 兰州石化职业技术学院 ， 甘肃 兰州 ７ ０ ６ ） ３０ ０
摘 要 ：分析了环烷酸在原油蒸馏过程的腐蚀机理、 腐蚀部位 、 腐蚀的外观特征、 影响因素 提 出了合理的防腐措施。
２ ２ 腐蚀形态 ．
１ 高温环烷酸腐蚀机理
环烷酸是指含有 １ ～３ １ Ｏ个碳 原子多个骈合脂 环 ， 羧基可 以在脂环上或 在侧链 上 。环烷
由于环烷酸与 Ｆ 的腐蚀产物 Ｆ（ ０ ） 是一种油溶性 ｅ ｅｃ Ｏ ２ 腐蚀产物 ， 能为油流所 带走 ， 因此不 易在金 属设 备表 面形成 保护膜 ， 腐蚀产物易从金属表面解离下来， 使腐蚀向纵深处 发展 ， 当金属长期与环烷酸接触 、 原油流速很大 时 ， 在金属 表 面可观察 到特 有的沟槽 状腐蚀 （ 图 １ ， 区别环 烷酸腐 见 ）这是 蚀与其他腐蚀 的标 记。
ｐ ｔｆｒ ｒ ， ｕ ｏｗａ ｄ Ｋｅ ｒ ｓ ｎ ｐ ｔ ｅ ｉ ａ ｉ ｏ ｒｏ ｉｎ ｙｗｏ ｄ ： ａ ｈ ｈ ｎｃ ｃｄ； ｏｒ ｓ ｍｅ ｈ ｎ ｓ ；ｃ ａ ａ ｔｒ ｔ ；ｉ ｐ ｃ ａ ｔｒ ｎ ｉ ｐ ｉ ｍｅ ｓ ｒ ｏ ｃａｉ ｍ ｈ ｒｃｅ ｉ ｉ ｍ ａ ｔｆｃｏ ；ａ ｔ ｅ ｓ ａ ｕ ｅ ｓｃ ｓ ｓ
蓬莱19-3油田石油地质特征简述
蓬莱19-3油田石油地质特征简述一、地质概况蓬莱19-3油田位于渤海中南部海域，东南距山东蓬莱市80km，西北距塘沽220km，油田范围内平均水深27-33m。
估算石油地质储量约6×108t，为我国近海海域盆地中发现的最大整装油田。
二、勘探历程及其今后勘探方向•勘探历程蓬莱19-3地区油气勘探始于1967年。
1977年原海洋石油勘探局在该海域进行了十万分之一的磁法探测。
20世纪80年代初，在完成2km×2km测网二维地震普查的基础上，对蓬莱19-3构造的形态和圈闭规模做了初步解释并预测了前景资源量。
受地震资料精度限制，当时认为蓬莱19-3属于小型断块构造。
1994年12月，中国海洋石油总公司与菲利普斯石油国际亚洲公司签订了中国渤海11/05合同区石油合同，1995年起双方合作在该地区进行了新的二维及三维地震采集和解释，重新落实了蓬莱19-3油田的构造类型和圈闭规模，确认其规模为一个大型的断裂背斜，并于1999年5月在构造主体部位完钻探井PL19-3-1，该井完钻井深1686.0m，完钻层位古近系沙河街组，依据测井资料，在新近系明化镇组下段和馆陶组解释出油层147.2m，从而发现了蓬莱19-3油田。
•今后勘探方向渤中凹陷及其边缘地区是油气勘探领域的首选方向。
该区位于渤海盆地中部，包含多个构造凸起和凹陷，总面积约2×104km2。
目前渤中凹陷周缘凸起上已发现多个大中型油气田，并仍有找到亿吨级大油气田的潜力。
渤东凸起，渤中凹陷西北断阶带、庙西凹陷及渤南凸起西坡、北坡构造带均是渤中凹陷寻找油气的主要领域。
三.油田地质特征•构造特征：1.蓬莱19-3构造形成于上新世，定型于第四纪，走向近南北，长约12.5km，东西宽4-6.5km。
基底为中生界白垩系火山碎屑岩潜山，古近系沙河街组沙泥岩直接超覆于潜山风化面之上。
2.构造类型为渤南凸起背景上发育起来的、被断层复杂化了的断裂背斜。
原油腐蚀因素
原油腐蚀因素
原油腐蚀的因素包括：
1.含硫化合物：通过加氢处理法除去原油馏分油中含硫化合物的过程中，会引发环烷酸的氢化反应，生成碳氢化合物和水。
而含硫化合物、二氧化碳和水的存在，都会使原油和馏分油具有腐蚀性。
2.二氧化碳：溶解于原油中的二氧化碳会引发严重的腐蚀，尤其在存在游离水的情况下。
在与二氧化碳接触一段时期后，金属的厚度会被减少。
除了溶解于原油中二氧化碳浓度因素外，原油压力也会加快腐蚀速率。
3.温度：罐顶内侧腐蚀与油品的类型、温度、油气空间的大小有关。
温差作用可能存在结露，油品受热挥发后，其中的H2S，CO2溶解于水膜，再加上氧的作用，形成电化学腐蚀。
4.腐蚀性介质：油品中含有一定比例的水、溶解氧和H2S、CO2、CI-等腐蚀性介质，这些腐蚀性介质会引发罐底内侧的腐蚀。
5.其他因素：罐底板外侧腐蚀机理为罐底宏电化学腐蚀和罐底微电化学腐蚀，此外，罐下部圈板和底板还遭受相对严重的微生物腐蚀。
此外，罐顶外侧的腐蚀主要是由于罐顶受力变形后，表面凹凸不平，凹陷处积水发生电化学腐蚀所致。
而罐底角焊缝的腐蚀也是罐底内侧腐蚀的一种重要原因。
环烷酸腐蚀压制
原油硫含量的多少也影响环烷酸腐蚀，原油中的硫 化物在高温下会释放出Ｈ2Ｓ，Ｈ2Ｓ与钢铁反应生成硫 化亚铁，覆盖在金属表面形成保护膜，这层保护膜不能 完全阻止环烷酸的作用，但它的存在显然减缓了环烷酸 的腐蚀。国外报道低硫的海湾原油需要高钼含量合金， 而高硫的加利福尼亚原油在同样温度及酸值条件下却不 需要高钼含量合金，证明高硫含量能抑制环烷酸腐蚀。
13
五. 环烷酸腐蚀影响因素 1） 原油酸值 在一定温度范围内，腐蚀速率和酸值之间存在一临界值， 高于此值，腐蚀速度明显加快。酸值越高，腐蚀越严重。 酸值在0.3mgKOH/g原油时，就应引起注意，当原油酸值 大于等于0.5mgKOH/g时，在一定温度条件下，就能发生 明显的腐蚀。 对不同的材料，环烷酸腐蚀反应机理不同 在235℃时,酸值提高一倍,碳钢的腐蚀速率约增加2.5倍,而 410不锈钢的腐蚀速率提高近4.6倍。 在一定温度下，A3钢在环烷酸中的腐蚀速度为v =kc 3/2.
蚀性最强，一般是环戊烷的衍生物，分子量在180-350范围
内变化。
2
一般以原油中的酸值来判断环烷酸的含量，原油酸值 大于0.5mgKOH/g时，即能引起设备的腐蚀。
酸值:中和1克原油所需的氢氧化钾的毫克数(mgKOH/g). 确定酸值有两种方法: 1)氢氧化钾滴定法 2)电势滴定法
测量结果并不相同。电位滴定法通常比色度法测的酸值高 30—80%。
高温S-H2S-RSH-RCOOH 型腐蚀 －－－环烷酸的腐蚀
1
一. 环烷酸简介
石油中一些有机酸的总称，又可称为石油酸，约占原油 中总酸量的95%左右。相对分子质量在很大范围内变化， 为 180-700，以300-400居多，在210-420℃的馏程范围内均 有，一般集中在270-280℃的馏程范围内。 主要是指饱和环状结构的酸及其同系物，此外还包括一 些芳香族酸和脂肪酸。环烷酸是环烷基直链羧酸，其通式 为C nH 2n-1 COOH，其中五六环为主的低分子量环烷酸腐
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研究石油化工腐蚀与防护Corrosion ＆Protection in Petrochemical Industry 2012，29（6）·8·蓬莱19－3原油的环烷酸腐蚀研究孙亮，郑明光，张继锋（中海油惠州炼油分公司，广东惠州516086）摘要：采用静态挂片失重法，对蓬莱19－3原油的环烷酸腐蚀性以及其馏分油的腐蚀性进行评价，同时结合惠州炼油现场常减压装置减压塔的填料区域在换剂检修期间的腐蚀调查结果对环烷酸腐蚀进行分析。
结果表明，蓬莱19－3原油环烷酸的腐蚀性在260 330ħ的测试范围内随温度的升高而增加，馏分油腐蚀性随温度升高，在某温度下出现极值。
关键词：高酸原油环烷酸腐蚀中图分类号：TE986文献标识码：A文章编号：1007－015X （2012）06－0008－03收稿日期：2012－07－12；修改稿收到日期：2012－09－20。
作者简介：孙亮，高级工程师，从事石油化工腐蚀与防护工作。
E-mail ：sunliang2@环烷酸是指分子结构中含有饱和环状结构的酸及其同系物，约占原油中总酸量的95%［1］。
随着高酸值的重质原油加工量日益增加，环烷酸对设备的腐蚀日益突出，严重威胁常减压装置的安全生产。
环烷酸分子量不同，沸点不同，环烷酸腐蚀的温度范围在220 400ħ，通常腐蚀速率随着温度的升高而增大［2］。
当前国内高酸原油主要产自辽河油田、新疆油田、胜利油田和新近开发的蓬莱19-3油田，但是对国产的高酸原油中环烷酸腐蚀还缺乏全面的研究，因此结合惠炼现场应用结果对新近开发的蓬莱19-3原油的腐蚀特性进行了研究，对腐蚀控制以及选择适合的材料及加工工艺具有十分重要的意义。
1实验部分1.1实验用原油蓬莱19－3原油：酸值3.46mgKOH /g ，硫质量分数0.29%；不同材质的不锈钢：20G ，Cr5Mo ，0Cr13和316L 。
1.2实验方法腐蚀速率采用质量损失法测试，根据腐蚀前后金属挂片质量的变化来测定。
采用（Nikon 650D ）数码相机对现场腐蚀情况进行表征。
2实验结果及讨论2.1温度的影响图1表明，各种材料的腐蚀速率随温度升高而增加，其中Cr5Mo 和20G 耐蚀性能相当且均不耐蚀，300ħ以下，Cr5Mo 耐蚀性优于20G ；300ħ以上，20G 的耐蚀性优于Cr5Mo 。
0Cr13的耐蚀性和Cr5Mo 、20G 相比有明显的提高，腐蚀速率曲线在300ħ时存在拐点，300ħ以下腐蚀速率基本维持一条水平直线，300ħ以上腐蚀速率陡然增加。
这是由于原油中含有大量不同分子量的环烷酸，随着温度升高，提高了原油中环烷酸分子的活性，降低了环烷酸与金属反应的活化能，加速腐蚀。
由于原油所含环烷酸的组分很宽，不同组分的随温度的升高逐渐发生作用，原油中所含的硫化物随温度升高分解，也促进腐蚀［3，4］，从而使原油的腐蚀性随温度升高而一直增加。
图1316L ，0Cr13，Cr5Mo 和20G 原油腐蚀评价Fig．1Crude oil corrosion assessment for 316L ，0Cr13，Cr5Mo and 20G第6期孙亮等．蓬莱19－3原油的环烷酸腐蚀研究2.2馏分油腐蚀性的影响温度的高低对环烷酸腐蚀性影响较大。
图2，图3，图4分别为235 360ħ馏分油，360 450ħ馏分油，450 524ħ馏分油的腐蚀速率。
从图中可以看到温度从260ħ升高到280ħ，材质的腐蚀速率加快，环烷酸的腐蚀性增强，这是由于小分子量的环烷酸与金属反应所需要的活化能较低，在较低的温度下活性较高；在这段温度中馏分油中的环烷酸对材质的腐蚀属于活化控制，腐蚀速率随温度升高增大，并在280ħ处出现腐蚀速率的极值。
随着馏分油中的温度继续升高到300ħ时候，腐蚀速率逐渐减小，在该段温度范围环烷酸对材质的腐蚀属于吸附控制［5-7］，随温度升高，腐蚀速率降低。
由于环烷酸腐蚀由以下步骤组成：环烷酸分子向金属表面传输→在金属表面吸附→腐蚀→腐蚀产物脱附。
每一步骤都能影响环烷酸的腐蚀速率［8］。
温度升高，一方面提高了环烷酸分子的活性，降低了环烷酸与金属反应的活化能，加速腐蚀；另一方面，使分子热运动加剧，不利于环烷酸分子在金属表面的吸附，降低腐蚀，两因素的共同作用，导致腐蚀速率在某温度点可能出现极值。
图2235 360ħ馏分油的腐蚀情况ig．2Corrosion case of the distillate oil from 235ħto 360ħ图3360 450ħ馏分油的腐蚀情况ig．3Corrosion case of the distillate oil from 360ħto 450ħ图4450 524ħ馏分油的腐蚀情况ig．4Corrosion case of the distillate oil from 450ħto 524ħ温度对不同分子量的环烷酸腐蚀性影响不同，235 360ħ馏分油，360 450ħ馏分油小分子环烷酸在260 300ħ相对低温度下活性较高，腐蚀速率相对较大；450 524ħ馏分油中的大分子环烷酸在260 300ħ相对低温度下活性较低，所以450 524ħ馏分油的腐蚀性相对较低。
3腐蚀检查情况惠炼常减压装置减压塔进料温度389ħ，塔顶温度70ħ，塔底温度369ħ，顶封头及上部材质CS +0Cr13Al ，其余CS +316L 。
填料316L /317L ，内件316L 。
运行两年多后，腐蚀调查表明：塔壁及支撑件均完好无损，可见金属光泽；第一、二、三段填料未发现明显腐蚀迹象；第四段填料由于支撑架弯曲下落，填料散落；第五段填料中央部位发现约150mm ˑ300mm 的填料腐蚀迹象，并发现少许填料腐蚀碎片（见图5）。
图5第五段填料腐蚀区域Fig．5The corrosion area of 5th packing第五段填料上部喷淋减三线返塔油（热回流），温度307ħ，减三线油属于蜡油馏分，酸值较高。
原油评价表明235-360ħ馏分油酸值为·9·石油化工腐蚀与防护第29卷4.8mgKOH/g，360 450ħ馏分油酸值为4.3 mgKOH/g；第五段填料是最下层填料，填料段下面就是减压塔进料，温度370ħ；第五段填料也是流速最大的区域，设计空塔气速为7.286m/s，设计气相流量为496.8t/h；同时考虑此处介质基本为混合馏分油，根据腐蚀评价数据，介质腐蚀性随温度的升高而增加，所以该部位在减压塔内是腐蚀最严重部位。
4结论新近开采的蓬莱19-3原油随着温度升高对材料的腐蚀速率增大，在不同的馏分油中，温度升高对不同分子量的环烷酸影响不同，其中235 360ħ馏分油，360 450ħ馏分油的环烷酸分子量相对较小，在260-300ħ相对较低的温度下活性较高，腐蚀速率较大；450 524ħ馏分油的环烷酸分子量较大，在相对低温度下活性较低，腐蚀性相对较弱。
参考文献［1］王乾，陈进，王胜辉，王印培.环烷酸腐蚀影响因素及其相互作用［J］.石油化工腐蚀与防护，2009，（12）：25-26．［2］阎铁伦，王罡.辽河油田石化总厂西常减压装置环烷酸腐蚀规律及防护［J］.石油化工腐蚀与防护，1996，13（4）：8-13．［3］中国石油化工设备管理协会设备防腐专业组.石油化工装置设备腐蚀与防护手册［M］.北京：中国石化出版社，1996：100．［4］郑玉贵，屈定荣，姚治铭，柯伟.环烷酸腐蚀和硫腐蚀间的交互作用［C］.石油化工设备防腐蚀技术交流会论文集.贵阳，2004：9．［5］J. E.Slater，W. E.Berry.高温原油腐蚀性研究［A］.腐蚀与防护专题论文选译，2002.10．［6］高延敏，陈家坚.环烷酸和硫化氢腐蚀体系的热力学分析［J］.中国腐蚀与防护学报，1999，19（6）：356-362．［7］高延敏，陈家坚，余刚，等.环烷酸对A3钢腐蚀机理的研究［J］.腐蚀科学与防护技术，2000，12（1）：27-29．［8］陈碧凤，杨启明.六种材料环烷酸腐蚀的动力学分析［J］.石油炼制与化工，2006，37：49-52．（编辑王菁辉）Study on Naphthenic Acid Corrosion of Crude Oil from Penglai19－3WellSun Liang，Zheng Mingguang，Zhang Jifeng（CNOOC Huizhou Refining＆Chemical Company，Huizhou，Guangdong516086）Abstract：Naphthenic acid and distillate corrosions of crude oil from Penglai19－3Well were studied by static coupon weight loss test．The naphthenic acid corrosion of vacuum distillation tower in crude distillation Unit in CNOOC Huizhou Refining was also analyzed based upon the results of corrosion investigation during the maintenance and replacement injection additives．The results show that the corrosion of crude oil from Penglai19－3Well increases with temperature at a range between260and330ħ，and molecular weight of naphthenic acid is high in450 524ħdistillate oil and corrosion is relatively weak at260 300ħtemperature．Keywords：High－TAN crude oil，naphthenic acid，櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏櫏corrosion国内外动态上海石化炼油改造工程全面建成投产2012年11月29日，上海石化炼油改造工程全面建成投产，产出合格的催化稳定汽油、催化柴油产品。
今后，上海石化每年可向市场投放265万吨欧Ⅴ标准汽油、600万吨欧Ⅳ和欧Ⅴ标准柴油，不仅油品品质达到高标准，而且生产过程更加绿色低碳。
上海石化炼油改造工程总投资63亿元，其中环保项目投资占了总投资额的10%以上。