满堂红式模板支撑架
模板支撑施工方案(满堂红)

关于模板支撑施工方案——满堂红施工过程中,对于复杂结构和特殊形式的支撑需求,模板支撑系统起到至关重要的作用。
模板支撑方案通常是施工计划中的一个重要组成部分,能够有效地保证施工的安全和质量。
本文将介绍模板支撑的基本原理、施工流程以及常用的满堂红模板支撑方案。
模板支撑原理模板支撑是指在混凝土浇筑过程中,通过搭设的支撑体系来支撑模板,在混凝土达到一定强度之前,保持模板的稳定和形状,以防止模板的变形或倒塌,从而影响混凝土结构的质量和安全。
模板支撑原理主要包括以下几点:•承重支撑:模板支撑系统需要具备足够的承重能力,能够承受混凝土浇筑过程中的重力和侧压力,避免模板的变形或倒塌。
•稳定性:支撑系统需要具备良好的稳定性,能够保持支撑体系的整体稳定,不发生移动或倾倒,确保施工安全。
•可调节性:支撑系统应具备一定的可调节性,能够根据模板的尺寸和形状进行调整,以适应不同结构的施工需求。
模板支撑施工流程模板支撑的施工流程通常包括以下几个关键步骤:1.支撑体系设计:根据设计图纸和结构要求,确定支撑体系的布置方式和支撑点的位置,进行支撑体系设计。
2.支撑体系搭设:按照设计要求,搭设支撑体系,包括支撑架、支撑柱、水平支撑等,确保支撑体系稳定可靠。
3.安装模板:在支撑体系上安装模板,调整模板位置和高度,使之符合设计要求。
4.浇筑混凝土:在模板安装完成后,进行混凝土浇筑,同时保持模板支撑体系的稳定性,防止模板变形或倒塌。
5.拆除模板:待混凝土达到一定强度后,拆除模板,清理支撑体系,准备下一次施工。
满堂红模板支撑方案满堂红是一种常用的模板支撑材料,具有一定的强度和稳定性,适用于各种混凝土施工场景。
满堂红模板支撑方案主要包括以下几个特点:•材料优质:满堂红材料选用上等木材,经过防腐处理,具有良好的耐久性和稳定性。
•结构简单:满堂红支撑体系结构简单,安装方便,适用于各种结构形式的支撑需求。
•承载能力强:满堂红支撑体系具有较强的承载能力,能够满足复杂结构的支撑要求。
满堂红模板支架计算书

第二节、五II区计算书一、500*1200梁模板(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载设计(三)、模板体系设计设计简图如下:平面图立面图(四)、面板验算取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算,计算简图如下:W=bh2/6=1000×18×18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×18×18×18/12=486000mm4q1=0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1=39.06kN/mq1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1=37.3kN/mq1活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×1=1.76kN/mq2=(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1=30.7kN/m1、强度验算Mmax =0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×37.3×0.122+0.121×1.76×0.122=0.07kN·mσ=Mmax/W=0.07×106/54000=1.22N/mm2≤[f]=25N/mm2 满足要求!2、挠度验算νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×8000×486000)=0.012mm≤[ν]=l/400=125/400=0.31mm满足要求!3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.12+0.446×1.76×0.12=1.93kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.12+1.223×1.76×0.12=5.6kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.12+1.142×1.76×0.12=4.58kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.12=1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.12=4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.12=3.56kN(五)、小梁验算为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:q1=max{1.93+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2,(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1,5.6+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.63kN/mq2=max[1.51+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.5/2,(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1,4.39+(0.3-0.1)×0.5/4]=4.41kN/m1、抗弯验算Mmax =max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×5.63×0.82,0.5×5.63×0.152]=0.39kN·mσ=Mmax/W=0.39×106/83330=4.63N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求!2、抗剪验算Vmax =max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×5.63×0.8,5.63×0.15]=2.734kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×2.734×1000/(2×50×100)=0.82N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求!ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×4.41×8004/(100×9350×4166700)=0.29mm≤[ν]=l/400=800/400=2mmν2=q2l24/(8EI)=4.41×1504/(8×9350×4166700)=0.01mm≤[ν]=l/400=150/400=0.38mm满足要求!4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax =max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×5.63×0.8,0.393×5.63×0.8+5.63×0.15]=5.15kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R5=3.35kN,R2=R4=5.15kN,R3=4.21kN 正常使用极限状态R'max =max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×4.41×0.8,0.393×4.41×0.8+4.41×0.15]=4.03kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1=R'5=2.96kN,R'2=R'4=4.03kN,R'3=3.28kN(六)、主梁验算主梁自重忽略不计,计算简图如下:主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.374×106/4490=83.28N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax=7.735kNτmax =2Vmax/A=2×7.735×1000/424=36.49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax=0.21mm≤[ν]=l/400=516.67/400=1.29mm 满足要求!4、扣件抗滑计算R=max[R1,R4]=0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!同理可知,左侧立柱扣件受力R=0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!(七)、立柱验算长细比验算顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段:l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求!1、风荷载计算Mw =0.92×1.4×ωk×la×h2/10=0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10=0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同: 1)面板验算q1=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1=35.42kN/m2)小梁验算q1=max{1.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2,(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1,5.08+(0.3-0.1)×0.5/4}=5.11kN/m同上四~六计算过程,可得:R1=0.72kN,R2=9.06kN,R3=9.06kN,R4=0.72kN顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1=l01/i=3120.579/15.9=196.263,查表得,φ1=0.188立柱最大受力Nw =max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]+Mw/lb=max[0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8,9.06,9.06,0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2=9.18kNf=N/(φA)+Mw/W=9184.33/(0.19×424)+0.08×106/4490=132.24N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!非顶部立杆段:l02=kμ2h =1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2=l02/i=3743.415/15.9=235.435,查表得,φ2=0.132立柱最大受力Nw =max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]+Mw/lb=max[0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8,9.06,9.06,0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2=9.18kNf=N/(φA)+Mw/W=9184.33/(0.13×424)+0.08×106/4490=181.12N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!(八)、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N=max[R2,R3]×1=9.84kN≤[N]=30kN满足要求!二、600*1000梁模板(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载设计(三)、模板体系设计设计简图如下:平面图立面图(四)、面板验算取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算,计算简图如下:W=bh2/6=1000×18×18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×18×18×18/12=486000mm4q1=0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1=32.87kN/mq1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1=31.1kN/mq1活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×1=1.76kN/mq2=(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1=25.6kN/m1、强度验算Mmax =0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152=0.08kN·mσ=Mmax/W=0.08×106/54000=1.48N/mm2≤[f]=25N/mm2 满足要求!2、挠度验算νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×1504/(100×8000×486000)=0.021mm≤[ν]=l/400=150/400=0.38mm满足要求!3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15=1.95kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15=5.66kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15=4.63kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×25.6×0.15=1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×25.6×0.15=4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×25.6×0.15=3.56kN(五)、小梁验算为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:q1=max[1.95+0.9×1.35×((0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1),5.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4]=5.69kN/mq2=max[1.51+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1,4.39+(0.3-0.1)×0.6/4]=4.42kN/m1、抗弯验算Mmax =max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×5.69×0.82,0.5×5.69×0.382]=0.4kN·mσ=Mmax/W=0.4×106/83330=4.8N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求!2、抗剪验算Vmax =max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×5.69×0.8,5.69×0.38]=2.764kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×2.764×1000/(2×50×100)=0.83N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求!3、挠度验算ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×4.42×8004/(100×9350×4166700)=0.29mm≤[ν]=l/400=800/400=2mmν2=q2l24/(8EI)=4.42×3754/(8×9350×4166700)=0.28mm≤[ν]=l/400=375/400=0.94mm满足要求!4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax =max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×5.69×0.8,0.393×5.69×0.8+5.69×0.38]=5.21kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R5=2.37kN,R2=R4=5.21kN,R3=4.26kN 正常使用极限状态R'max =max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×4.42×0.8,0.393×4.42×0.8+4.42×0.38]=4.04kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1=R'5=1.97kN,R'2=R'4=4.04kN,R'3=3.29kN(六)、主梁验算主梁自重忽略不计,计算简图如下:1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.265×106/4490=59.11N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax=6.433kNτmax =2Vmax/A=2×6.433×1000/424=30.35N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax=0.11mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm 满足要求!(七)、立柱验算长细比验算顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段:l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求!1、风荷载计算Mw =0.92×1.4×ωk×la×h2/10=0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10=0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同: 1)面板验算q1=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1=29.92kN/m2)小梁验算q1=max{1.78+(0.3-0.1)×0.6/4,5.16+(0.3-0.1)×0.6/4}=5.19kN/m同上四~六计算过程,可得:R1=1.07kN,R2=7.84kN,R3=7.84kN,R4=1.07kN顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1=l01/i=3204.848/15.9=201.563,查表得,φ1=0.179立柱最大受力Nw =max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=max[1.07,7.84,7.84,1.07]+0.08/1=7.92kNf=N/(φA)+Mw/W=7918.81/(0.18×424)+0.08×106/4490=121.36N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!非顶部立杆段:l02=kμ2h =1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2=l02/i=3844.503/15.9=241.793,查表得,φ2=0.126立柱最大受力Nw =max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=max[1.07,7.84,7.84,1.07]+0.08/1=7.92kNf=N/(φA)+Mw/W=7918.81/(0.13×424)+0.08×106/4490=165.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!(八)、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N=max[R1,R2,R3,R4]×1=8.56kN≤[N]=30kN满足要求!三、500*1200梁侧模板计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20014、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k =min[0.22γctβ1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2,24×1.2]=min[46.08,28.8]=28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.4×0.7Q2k]=0.9max[1.2×28.8+1.4×4,1.35×28.8+1.4×0.7×4]=0.9max[40.16,42.8]=0.9×42.8=38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=28.8 kN/m2(三)、支撑体系设计设计简图如下:模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。
满堂红脚手架搭设要求

满堂红脚手架搭设要求一、工程概况1、根据本工程的设计特点和现场条件,外脚手架采用ф48钢管双排脚手架,立杆纵距1.5m,横距1.05m,内立杆距离建筑物外立面0.30m,立杆步距为1.8m ;四层屋面上立杆间距为1.5m×1.5m,在距屋面200mm处及以上每隔1.8m将所有的钢管用ф48钢管联成一整体,并采用剪刀撑加固,并利用6m斜杆将该处架子与原外架及原建筑的连墙件相连,按满堂架形式保证其整体性。
2、大横杆位于立杆内侧,其长度不小于3跨,外架内侧的大横杆的竖向间距为1.8m,外侧的大横杆的竖向间距为0.9m,即在外立杆内侧每步的中间高度处另加一根大横杆,以作防护栏杆。
3、小横杆间距1.5m,紧靠在大横杆之下,靠墙一侧外伸长度不应大于500。
4、立杆与大横杆的连接:立杆除顶层顶步可采用搭接,且搭接长度不小于1米、采用不少于2个旋转扣件、扣件端部距连接杆端不小于100外,其余均应采用对接扣件连接,接头应错开不在同步内,错开的距离不小于500,各接头中心至主节点的距离不宜大于600。
5、大横杆的连接宜对接扣件连接,也可采用搭接,接头应错开在不同步、不同跨内,错开的距离不小于500,各接头中心至主节点的距离不宜大于500,搭接长度不小于1米,应等间距采用3个旋转扣件予以固定,扣件端部距连接杆端不小于100。
6、落地式脚手架底部设槽钢。
立杆底部应设纵横向扫地杆,纵向扫地杆离地不大于200,纵向扫地杆紧贴在横向扫地杆之下。
7、剪刀撑设置:纵向剪刀撑应在外立面连续设置,每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨,且与地面成45°~60°角,每个交叉点均应用旋转扣件将剪刀撑斜杆与立杆或小横杆伸出端固定,接头中心至主节点的距离不宜大于150,剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接连接,接头要求与立杆搭接接头要求相同,转角处和中间每6跨设一道横向剪刀撑,由底至顶在同一件间呈“之”字型连续布置,斜杆采用不少于2个旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端,各接头中心至主节点的距离不宜大于150。
满堂红支架设计和施工

座下皮20cm处的立柱上;横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆 下方的立柱上。
• (4)扣件规格为与钢管外径相同;扣件螺栓拧紧扭力矩在之间;对接扣
件的开口应朝上或朝内。
• (5)当支架搭设接近于设计标高时,采用立杆可调托盘进行调平,此时支架
算
结论:上层方木满足施工要求
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地基处理
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门洞处理方案
• 在使用满堂红支架时,充分考虑到桥址பைடு நூலகம்地势地形条件,尽量在地势
相对比较开阔的地方采用,在逍遥溪1#、6#和7#桥采用满堂红支架; 但还是存在跨河、跨便道和跨便桥的情况。根据现有材料和现场地形, 因地制宜,就跨便道、便桥和河道分别采用不同的方法。
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跨便道门洞图片
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跨便桥门洞图片
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跨河道门洞图片
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主要质量控制措施
• (1)开始施工时,要按脚手架柱距、排距要求进行放线、定位,垫板应
铺放平稳,不得悬空。
• (2)立柱采用钢管,全部采用对接扣件对接。对接扣件应交错布置,相
邻立柱接头不应设在同步同跨内,两相邻立柱接头在高度方向错开的距离 >500mm;各接头中心距主节点的距离,小于步距的1/3。
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支架设计图和施工现场
支架设计图
支架施工图
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支架设计基本信息
• 材料:采用46×3mm、Q235钢管及配套的扣件和
顶托
• 荷载组合:恒载+施工荷载+附件 (忽略风荷载) • 支架的最大高度取27米
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高架桥扣件式满堂红钢管模板支撑架方案

XX 沿海高速公路莲塘至盐田段第3标段罗沙路高架桥扣件式钢管模板支撑架搭设方案编制:审核:审批:XX项目部一、工程概况本标段属深圳市东部沿海高速公路莲塘至盐田段第三标段,右左桥分修,单向三车道,起始里程为左线:ZK0+720~ZK1+360,长0.64km;右线:YK0+755.8~YK1+360长0.6042km,本标段主要以桥梁和隧道为主。
罗沙路高架桥由左右两幅组成,桥面宽度:13.25m,两侧各设0.5m防撞护栏,桥面净宽12.25m。
线路纵向坡度为2.5%,单幅桥面采用2%横坡,断面横坡以箱梁整体倾斜而成。
左线桥起点桩号为ZK0+758.5,终点桩号为ZK0+936.5,桥跨布置为(34+37+34m)+(2×33m),预应力混凝土连续梁,全长178m,采用满布支架整体浇筑。
ZK0+758.5~ZK0+880段平面位于R=500m的向北偏低的平曲线段上;ZK0+880.211~ZK0+936.5段,平面位于R=1800m的向北偏低的平曲线段上。
右线桥起点桩号为YK0+755.8,终点桩号为YK0+915.3,桥跨布置为(3×30m)+(2×33m),预应力混凝土连续梁,全长159.5m,采用满布支架整体浇筑。
YK0+755.8~YK0+825.33平面位于R=500m向北偏低的平曲线段上;YK0+825.33~YK0+915.3,平面位于R=1900m向北偏低的平曲线段上。
预应力钢筋砼箱梁,采用C50砼浇筑,后张法张拉。
箱梁的标准断面为双孔室等高断面。
现浇预应力钢筋砼箱梁采用扣件式满堂红钢管模板支撑架,跨行车行人段或地形坡陡段采用钢管型钢组合支撑架。
为保证和箱梁砼施工同步进行,模板支架搭设划为4片进行,每联箱梁搭设1片。
左线桥第7联支架搭设纵向长度105m,左线第8联支架搭设纵向长度66m;右线桥第8联支架纵向长度90m,右线桥第9联支架纵向长度66m。
模板支架搭设高度随墩柱高度和原地形标高而变化:左线桥第7联支架高10.8m;左线桥第8联支架高度7.5m;右线桥第8联支架高10.2m;右线桥第9联支架高12.6m.本桥址位于夹门山1号隧道莲塘端山地,属冲沟地貌,地形起伏很大;场地内多为人工填土,结构松散;桥台处地表层为含砾石亚粘土,很不均匀。
满堂红式模板支撑架

一、满堂红式模板支撑架此类支撑架没有梁架等横向结构,荷载直接通过立杆向下传递。
支撑架的立杆满布在整个楼盖范围内,故称满堂红式。
1、钢管立杆组在的支撑架此类支撑架系采用外径为ф48㎜、壁厚3.5㎜的焊接钢管搭设而成。
所用钢管(立杆、横杆、斜杆等)长度一般为2-5m,每根重量一般控制在200N以内,以便工人操作。
钢管之间用扣件连接。
由于是由分散的单杆组成,装拆方便,可按需要组装成不同形状,适应房屋平、立面的变化,更适用于层高较大的现浇混凝土结构的模板支撑,通用性强,目前在我公司得到广泛应用,是主要的模板支撑架之一。
当高度较高时,立杆可以接高,其连接方式有两种。
(1)用回转扣件搭接(下图a所示):当直接利用现有的脚手架钢管和扣件搭设支撑架时,常采用这种连接方式。
其特点是钢管长度不受层高影响,支架高度变化可以通过调整搭接长度莱满足,但搭接长度不得小于600㎜,不过这种调整手段操作比较困难。
模板上的荷载直接作用在支撑架顶层的横杆上,通过扣件与钢管间的磨擦力将力传到立杆上,由于扣件所能传递的力较小,且有一定偏心,这种支撑架的受力性能较差,要求立杆布置间距较密,而立杆的承载能力却得不到充分利用。
扣件连接(a)用回转扣件搭接;(b)对接扣件连接(2)对接扣件连接(上图b所示):立杆采用对接扣件连接,其顶端一段插上一个顶托,被支承模板的荷载通过顶托直接作用于立杆上,这种连接和支承方式传力直接,偏心很小,受力性能好,能充分发挥钢管的承载能力。
另在立杆的底部和顶部加上高度调节杆可在一定范围内调整立杆的高度以适应层高的变化,但由于立杆长度固定,对层高变化调节范围不如搭接联结那样随意。
立杆的底座有固定和可调节的两种,其作用是将荷载传给基础。
固定底座:底板为厚8㎜、边长150㎜的方形钢板,在其中部焊外径60㎜、厚3.5㎜、长150㎜的钢管。
使用时,将立杆插入底座的短钢管内。
二、重载支撑架和高架支撑架1、重载支撑架当有一个大的集中荷载需要支撑架承担时,可采取以下三项措施,现以扣接式立杆为例叙述如下。
模板支撑(满堂红脚手架)专项施工方案

模板支撑(满堂红脚手架)专项施工方案
简介
模板支撑,在建筑施工中起着至关重要的作用,特别是在搭建脚手架时。
本文
将介绍模板支撑施工方案,重点关注满堂红脚手架的搭建和施工细节。
材料准备
1.满堂红脚手架组件
2.钢管、扣件等支撑材料
3.搭建所需工具
搭建步骤
1.制定施工计划:确定施工目标和时间节点。
2.现场布置:清理施工场地,确定脚手架设置位置。
3.安装主立杆:将主立杆按照设定位置竖立固定。
4.安装横向支撑:在主立杆之间安装横向支撑,并用扣件固定。
5.安装横梁和斜撑:在横向支撑上安装横梁和斜撑,保证结构稳固。
6.调整:确保每个部件安装牢固,进行最后的调整和检查。
7.验收:进行施工质量验收,确保搭建符合标准要求。
施工注意事项
•搭建脚手架前应仔细核对构建方案和相关图纸。
•施工过程中注意安全,穿戴好安全防护装备。
•施工人员应经过专业培训,熟练掌握搭建技术。
施工结束
完成搭建后,应及时进行验收和记录,保留施工档案。
如有不合格部分,及时
整改。
结语
模板支撑(满堂红脚手架)专项施工方案可确保施工过程的顺利进行,提高效率、质量和安全。
施工人员在实践中需不断积累经验,熟练掌握搭建技术,确保每一项工程都能圆满完成。
以上便是模板支撑(满堂红脚手架)专项施工方案的简要介绍,希望能对相关工
作人员在实践工作中提供参考与指导。
什么是满堂脚手架模本

你若盛开,蝴蝶自来。
什么是满堂脚手架
满堂脚手架的施工,需注意的细节是比较多的,尽量处理好,以免影响正常使用。
那么什么是满堂脚手架?
一、什么是满堂脚手架
满堂脚手架,也被叫做是满堂红脚手架,是通过水平方向单设的,一般是用于施工人员施工通道中,带来的效果是比较好的,但是不可用作建筑结构的支撑系统中。
而且满堂脚手架是高密度的,每两件的脚手架距离是固定的,使用也更稳定。
在使用满堂脚手架之后,内墙高度若是在3.6m以下,是不需要额外计算装饰脚手架的,而内墙的砌筑脚手架,需计算在内。
此外,脚手架的使用,需根据高度决定。
天棚高不足3.6m的,不管装饰工艺是怎样的,都不会计算。
二、满堂红脚手架施工需注意什么
1、在搭建满堂红脚手架前,使用检查装修图纸,并测量出每个房间大致需要的使用量是多少,然后准备三层的材料的,一般就可以满足工程的需求了。
2、搭建脚手架的时候,注意立杆上是有花盆,厚度一般是在5mm 的,横拉杆的话,则是在两端会有插头,连接时,只需将插头敲到花盘内的孔就可以了,非常方便。
3、当回填土夯实之后,需在其表面铺上5cm厚的木脚手板,并在脚手板上普生一层钢底座,并放置上立杆。
注意,木脚手架一定要平稳,不可出现悬空的情况。
4、在脚手架中,使用的小、大横杆、及立杆是用于传递荷载的配件,而剪力撑、斜撑等,是用于确保脚手架具有的刚度和稳定性,因而需要特别注意。
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一、满堂红式模板支撑架此类支撑架没有梁架等横向结构,荷载直接通过立杆向下传递。
支撑架的立杆满布在整个楼盖围,故称满堂红式。
1、钢管立杆组在的支撑架此类支撑架系采用外径为ф48㎜、壁厚3.5㎜的焊接钢管搭设而成。
所用钢管(立杆、横杆、斜杆等)长度一般为2-5m,每根重量一般控制在200N以,以便工人操作。
钢管之间用扣件连接。
由于是由分散的单杆组成,装拆便,可按需要组装成不同形状,适应房屋平、立面的变化,更适用于层高较大的现浇混凝土结构的模板支撑,通用性强,目前在我公司得到广泛应用,是主要的模板支撑架之一。
当高度较高时,立杆可以接高,其连接式有两种。
(1)用回转扣件搭接(下图a所示):当直接利用现有的脚手架钢管和扣件搭设支撑架时,常采用这种连接式。
其特点是钢管长度不受层高影响,支架高度变化可以通过调整搭接长度莱满足,但搭接长度不得小于600㎜,不过这种调整手段操作比较困难。
模板上的荷载直接作用在支撑架顶层的横杆上,通过扣件与钢管间的磨擦力将力传到立杆上,由于扣件所能传递的力较小,且有一定偏心,这种支撑架的受力性能较差,要求立杆布置间距较密,而立杆的承载能力却得不到充分利用。
扣件连接(a)用回转扣件搭接;(b)对接扣件连接(2)对接扣件连接(上图b所示):立杆采用对接扣件连接,其顶端一段插上一个顶托,被支承模板的荷载通过顶托直接作用于立杆上,这种连接和支承式传力直接,偏心很小,受力性能好,能充分发挥钢管的承载能力。
另在立杆的底部和顶部加上高度调节杆可在一定围调整立杆的高度以适应层高的变化,但由于立杆长度固定,对层高变化调节围不如搭接联结那样随意。
立杆的底座有固定和可调节的两种,其作用是将荷载传给基础。
固定底座:底板为厚8㎜、边长150㎜的形钢板,在其中部焊外径60㎜、厚3.5㎜、长150㎜的钢管。
使用时,将立杆插入底座的短钢管。
二、重载支撑架和高架支撑架1、重载支撑架当有一个大的集中荷载需要支撑架承担时,可采取以下三项措施,现以扣接式立杆为例叙述如下。
(1)增加主杆数:增加主杆数就是缩小立杆间距,加大立杆密度。
可选取最短型号的扣接式横杆交所有立杆连结为一整体,并适当设置一些斜杆组成支撑架(如下图所示)。
若需要现缩小立杆间距时,可以采用两组或多组架子交错叠合布置,横杆错层连连接,如下图所示。
支撑架交叉布置(2)扩大基底面积:将支撑架底部面积扩大,并照按照传力向设置斜撑,将中间所承受的集中力传递到扩大的底部(如下图所示),以免地基局部过载。
扩大部支撑架(3)加强整体稳定:加强整体稳定的式有两种。
1)设置横托撑:当重载支撑侧旁有稳固的物体时,可设置横托撑将其一端用碗扣接头与支撑架相连,另一端插上可调托撑,安装支撑横梁、抵紧在稳固的物体上。
如下图所示。
可调横托撑加横托撑重载支撑架2)设置斜撑(如下图所示):这是一种依靠斜撑加强支撑架本身稳定性的措施。
2、高架支撑架在一个高大空间中用钢管扣接式搭设满堂红式支撑架时,要设置双向水平拉结杆和剪刀撑,将门架之间相互联结起来,以防止整体压曲失稳。
门架上下立柱间用连接头连接,钢管扣接式之间每层每跨应用交叉斜拉杆拉结,此外,在最顶层及每5层要设置一道水平拉结杆,并在同一高度处在支撑架边缘和每隔5个开间设置纵横两个向水平拉结杆。
当采用扣接式脚手架搭设高架支撑架时,可以先用立杆组成一个支撑柱单元,每个单元为300㎜×300㎜×600㎜,高度的基本模数为600㎜。
再在支撑柱单元之间用长度较长的横杆联结起来,组成高架支撑架。
这种做法用钢量较省。
3、有结构转换层的高支撑和重载支撑架在已施工转换层柱或墙上预埋铁件焊接钢管牛腿支架作为辅助卸荷构件,形成整体支撑系统,或在柱面插出的多排斜撑杆构成的梁下斜撑支架体系传递给混凝土柱。
假如未在转换层柱上采取辅助卸荷的措施,应将转换层框支梁的施工荷载传递在以下各层或底层(经过格的专门设计和计算来确定荷载传递层数位置)。
转换层高支撑和重载构件支撑架对应下来的各层顶梁采用可调支杆详见下图。
转换大梁支撑案一模板支撑荷载传递状态图案一三、高支模板支撑与满堂脚手架预防监控措施要求编制案和安全交底模板工程施工前,应编制施工案和安全技术措施。
大型或技术较复杂的模板工程,应进行技术安全培训,使操作人员充分熟悉和掌握安全操作技术。
钢管脚手架用作模板支撑和满堂红脚手架时,应根据荷载搭设高度、使用面积作出结构、构造设计,并列入施工组织设计中。
在施工中应满足下列要求:(一)、搭设1、安装前应在楼面或地面弹出门架纵、横向位置线,并进行抄平。
基础的处理要求与外脚手相同,即符合有关规定。
2、脚手架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。
3、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。
4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板,并采取可靠连接式与支撑架横梁固定。
5、模板支撑高度超过宽度5倍时,应设缆风绳拉牢。
(二)、验收模板高支撑及满堂脚手架搭设完毕后应进行检查验收,合格后准使用。
检查验收容应包括:1、架子、水平加固杆、交叉拉杆、剪刀撑、水平架、脚手板的配置是否符合设计要求。
2、扣件紧固状态是否合格。
3、基础是否平整坚实,可调底座、垫木安放是否符合要求。
4、脚手架垂直度是否合格。
5、安全网及栏杆等设置是否符合要求。
(三)、使用1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。
如泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不可堆在输送管道出口处,以免产生较大的堆积荷载,使架子偏心受荷;装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸,施工要求拆卸时,应待施工完毕后马上补齐。
3、模板支撑及满堂脚手架下,施工人员不得经常出入。
4、穿着安全现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋,必须戴安全帽。
5、恶劣天气限制凡遇到恶劣天气,如大雨、大雪、大雾及6级以上的大风时,应停止露天高空作业。
风力达到5级时,不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。
6、外防护架和安全网进行多层、高层现浇结构模板工程施工时,在建筑物或构筑物外面,应执行《架子工程》操作规程的有关设置防护外架和安全网的规定。
7、脚手板铺设操作架上的脚手板铺设应按《架子工程》中有关规定执行。
8、高空支模作业安装和拆除模板操作当高度在2m以上时,应遵守高空作业的有关规定。
9、高空拆模安全在高空拆模时。
作业区四及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌,禁非操作人员进入作业区,垂直运输模板和其它材料时,应有统一指挥,统一信号。
混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后,经过自然养护(或冬期蓄热法等养护)之后,在混凝土具有相当强度时,为使模板能转使用,就要对支撑的模板进行拆除。
一般说拆模可分为两种情况:一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的,如侧模板;一种是混凝土虽已硬化,但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力,那么,这种构件的模板不是随便就可以拆除的,如梁、板、楼梯等构件。
因此对混凝土支撑的模板,时才能拆除,按规规定是这么说的:现浇结构的模板及其支架,要拆除时,其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求;当设计上无具体要求时,应符合下列的规定:1、侧模板如梁、柱、墙的侧模板,一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,可拆除。
通常在常温时期(气温平均在10-250C),混凝土浇筑后3d即可拆模。
2、梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合下表的规定后,可拆除。
现浇结构拆模时所需混凝土强度上表中的强度系指抗压强度标准值。
这些强度在常温下可以按曲线表推算,而在低温时应按所做的同条件试块压出的值来确定。
所以冬期施工拆模时间离浇筑完毕时间较长。
模板拆除后,只有到混凝土强度符合设计强度等级的要求后,可承受全部使用荷载;而当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时,必须经过核算,加设临时支撑。
这一点规定必须注意和牢牢记住。
我们在加快施工速度抢工的情况下。
往往容易忽视此点,而造成混凝土的“伤”,对结构的耐久性很不利。
混凝土强度与温度、龄期的关系曲线可见下表。
下表混凝土强度与温度、龄期的关系曲线表3、悬挑模板拆除拆除楼板、阳台及梁底等横向结构模板时,应先将支架下降200-300㎜。
然后逐块拆除,禁大片撬松垮落。
如先将支模架拆除,则必须在支好临时支撑后可拆模。
在支拆阳台和挑檐的模板时,必须有可靠的安全措施。
4、拆模操作安全拆除模板时,不得用力过猛或身体前倾,避免连人带板坠落,拆除高处部位的模板时,必须站稳在脚手架上操作,不得站在正在拆除的模板下面操作。
5、所有构件拆模之前必须填写拆模申请表,待监理和建设单位现场技术负责人以及施工单位技术负责人和质安人员同意签字后,可拆模。
5、预留洞封闭平台及电梯井模板上的预留洞,应使用木板或安全网盖好或设围栏。
6、预防倾倒措施安装竖向大块模板时,应在设好临时支撑后,才能取下吊具。
拆模时应待卡环挂住模板后,才能卸去支撑,以免模板倾倒。
7、竖向立模安全大块竖向模板安装时,应边就位边校正,边插置连接件和支承件(或边加临时支撑)固定。
8、大块模板竖放防滑未设支撑或自稳角不足的大块模板,如竖向堆放,应存放在专用的堆放架上,或平卧堆放,不得靠在其它模板或结构、构件上,防下脚滑移倾倒。
对有足够自稳角的大模板应采取板面对板面堆放,长期堆放或在大风前,应将模板连接牢。
9、大块模板竖放防沉陷大块模板存放时,不得存放在松土和凹凸不平的场地上,堆放场地应排水畅通,不得在雨天或冻土融化期堆放。
在模板支点处就有垫板或木,防止地面沉陷、模板倾倒和变形,堆放场地禁坐人或逗留。
10、大块模板楼层堆放大块模板在楼层上立放时,必须有可靠的安全措施,不得沿外墙边放置,应垂直于外墙存放。
有支撑的大模板,应倒够自稳角,板面对板面堆放、在大风前模板间应相互连牢。
11、大块模板吊运安全在安拆墙体大模板时,就将吊车位置调整适当,做到稳起稳落,就位准确。
不得用人工搬动模板。
禁对模板大幅度摆动,以免碰倒其它模板或已浇筑的结构。
12、外墙外侧模立模操作安装外墙外侧模板时,必须待模板落到三角挑架或挂稳在侧模板上,且位置调整准确后,能取开吊具。
取开后,应及时穿好对拉螺栓并固紧。
拆模时,应先将模板与吊具挂牢。
操作者必须挂好安全带才能到外墙外侧模板上作业,外侧模板背上应设有操作平台及栏杆扶手。
13、大块板拆模安全当采用吊装机具起吊大块竖向结构模板前,应清除模板及操作架上的杂物,并应检查对拉螺栓及其它与结构或相邻模板的连接件是否都已拆净。
在确无遗漏且模板与结构完全脱开情况下准起吊,当模板下边口高出障碍物时,准转动车臂或行走吊车。
14、操作卡环安全吊装模板操作,当起重工拆除卡环时,手不得离卡环,应待卡环吊起超过头部准松手。