带式输送机导料槽长度的计算方法
导料槽
导料槽（矩形口）1、前言带式输送机是物料运输的主要输送设备。
物料装载到带式输送机上到达带速之前，必须用导料槽使其保持在输送带上，并使物料保持在输送带的中央，以防止物料的堆积偏心引起输送带的跑偏及物料从导料槽的边缘撒出。
在应用广泛的中距离带式输送机中(一般长度小于250 in)，导料槽的结构对输送带的使用期限有很大的影响。
2、输送带上的物料在运行过程中的受力分析物料装载到输送带上的速度在输送带运行方向的分速度设为Vm，输送带的运行速度，如图1所示。
(1)物料和输送带间的摩擦力F,取输送带单位长度上的物料为研究对象，受力如图2 所示考虑到沿输送带运行方向加料宽度的影响，取导料槽设计长度注：当Vm = V时，Smin = 0，取L = B。
这是因为由受料点向带式输送机上加料时，输送带受的冲击很大，需要一定长度的导料槽来控制物料，以防止物料的外溢，此时取导料槽的最小长度为B结语在确定带式输送机装载点时，应使物料不直接砸在受料段的缓冲托辊上，对于带式输送机的上分支，物料通过承载托辊时受到振动。
当物料加速到带速时，为使其稳定，在设计过程中，一般使导料槽的实际长度应延伸到最靠近按式(10)计算的长度 L 的那一组托辊上(见图1) 计算1.玉米的休止角为23°，一个质量为m 的物料静止在玉米传送带上，受力分析如图所示根据 Fn =mg cos23°=μ。
mgsin23°,(sin23°=0.39, cos23°=0.92) 求的 μ。
=0.42为了提高传送带的工作效率，可以增加传送带的螺纹，提高物料与传送带之间摩擦系数，根据传送带的工作情况，我们区μ = 0.51 2.传送带的倾角取值10°~22°当倾角为22°时，已知带宽B=650mm ，m V =0，V=2m/s,根据公式求出L = 1.52m根据公式，随着倾角的减小，导料槽的长度减小，max L = 1.52m ，min L = 0.65m根据导料槽的需要，我们取长度取为1.52m 确定导料槽导料槽的入口为一矩形:长L=1.6m ，宽B =650mm ，从漏斗中落下的物料通过导料槽集中到输送带的中心部位，导料槽的底边宽度为1/2~2/3带宽，如图所示根据上述，确定导料槽的尺寸如图所示俯视图左视图下视图。
皮带运输机MT T 467-1996
本标准参照采用国际标准ISO5048——1989(<连续搬运设备——带承载托辊的带式输送机——运行功率和张力的计算》和ISO3684——1990《各种输送带的带式输送机——最小滚筒直径的确定》。
1 主题内容与适用范围本标准规定了煤矿用带式输送机(以下简称输送机)的基本设计计算方法和公式。
本标准主要适用于煤矿用带式输送机，也适用于选煤等作业场所用带式输送机。
2 引用标准MT 414 煤矿用带式输送机基本参数和尺寸 ZBD 93008 煤矿井下用带式输送机技术条件 3 术语3.1 散状物料没有包装的块状、粒状、粉状物料(如原煤、矸石等)。
3.2 输送物料堆积角散状物料被输送带输送时的安息角。
3.3 堆积容重包括散状物料之间空隙在内的单位体积物料的质量，t ／m 3。
4 符号 见表1。
表1续表1续表1续表1续表1θ传动滚筒围包角rad λ托辊成槽角(°)μ传动滚筒与输送带间的摩擦系数(按表6)—μ1 输送物料与输送带间的摩擦系数(通常μ1=0.5～0.7) —μ2 输送物料与导料槽侧板间的摩擦系数(通常μ2=0.5～O.7) —μ3 输送带与清扫器间的摩擦系数(通常μ3=0.6～O.7) —μ4 输送带与托辊间的摩擦系数(通常μ4=O.3～4)—ξ电压降系数(通常ξ=0.90～O.95)—ξ1 多机功率不平衡系数(一般ξd= 0.90～O.95)—ρ输送物料堆积角(°)φ托辊安装前倾角(°)5 基本参数及技术要求输送机的基本参数及技术要求应符合MT414和ZBD93008中的规定。
6 输送能力输送机的输送能力用最大装料断面面积，带速和倾斜系数来表示，按式(1)计算：Q n=3 600A max VC st (1)6.1最大装料断面面积应根据带宽、托辊成槽角和输送物料堆积角确定。
对三托辊组槽形输送机按图1所示，用式(2)计算。
其中，p应按照物料静态安息角的50％～70％选取(如：对一般流动物料取P=20°为标准值)。
主斜井带式输送机设计计算
主斜井带式输送机设计计算首先，需要确定主斜井带式输送机的工作能力。
工作能力即输送机单位时间内输送物料的数量。
可以通过以下公式计算工作能力：Q=S×V×ρ×G其中，Q为输送机的工作能力，单位是吨/小时；S为输送机的带宽，单位是米；V为输送机的线速度，单位是米/秒；ρ为物料的密度，单位是吨/立方米；G为物料的质量流量，单位是吨/小时。
其次，需要确定输送机的运输长度。
运输长度是指物料输送的距离。
根据运输长度的不同，可以选择不同长度的输送机。
在计算运输长度时，需要考虑输送机的水平段长度和倾斜段的垂直高度。
再次，需要确定输送机的安装角度。
输送机的安装角度影响输送能力和功耗。
一般情况下，输送机的安装角度通常在0°~20°之间。
通过调整输送机的安装角度，可以使物料在输送过程中得到合适的加速度和速度，从而达到最佳的输送效果。
接下来，需要确定输送机的传动系统。
传动系统是输送机的重要组成部分，主要包括电动机、减速器和皮带。
在选择传动系统时，需要考虑输送机的工作条件和负载要求，确保传动系统能够稳定可靠地工作。
最后，需要进行输送机的选型和结构设计。
根据前面的计算结果和工作要求，选择合适的输送机型号，并进行结构设计。
结构设计包括输送机的骨架结构、输送带的选用和支撑方式等。
设计过程中需要考虑输送机的强度、刚度和稳定性等因素，确保输送机可以在恶劣的工作条件下安全稳定地工作。
在进行主斜井带式输送机设计计算时，需要综合考虑以上各个方面的因素，并根据实际情况进行调整。
通过合理的设计和计算，可以确保主斜井带式输送机在工作过程中能够满足物料输送的要求，提高生产效率和运输效益。
带式输送机的设计计算
第三章带式输送机的设计计算已知原始数据及工作条件带式输送机的设计计算,应具有下列原始数据及工作条件资料1物料的名称和输送能力：2物料的性质：1）粒度大小,最大粒度和粗度组成情况；2）堆积密度；3）动堆积角、静堆积角,温度、湿度、粒度和磨损性等;3工作环境、干燥、潮湿、灰尘多少等；4卸料方式和卸料装置形式；5给料点数目和位置；6输送机布置形式和尺寸,即输送机系统单机或多机综合布置形式、地形条件和供电情况;输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角等；7装置布置形式,是否需要设置制动器;原始参数和工作条件如下：1输送物料：煤2物料特性：1块度：0～300mm2散装密度：3m3在输送带上堆积角：ρ=20°4物料温度：<50℃3工作环境：井下4输送系统及相关尺寸：1运距：300m2倾斜角：β=0°3最大运量:350t/h初步确定输送机布置形式,如图3-1所示：图3-1传动系统图计算步骤带宽的确定:按给定的工作条件,取原煤的堆积角为20°;原煤的堆积密度按900kg/3m;输送机的工作倾角β=0°;带式输送机的最大运输能力计算公式为=Q sυρ3.6式中：Q——输送量)t；/hv——带速)/sm；ρ——物料堆积密度3kg m；/s--在运行的输送带上物料的最大堆积面积,2mK----输送机的倾斜系数带速与带宽、输送能力、物料性质、块度和输送机的线路倾角有;当输送机向上运输时,倾角大,带速应低；下运时,带速更应低；水平运输时,可选择高带速.带速的确定还应考虑输送机卸料装置类型,当采用犁式卸料车时,带速不宜超过s;表3-1倾斜系数k选用表输送机的工作倾角=0°查DTⅡ带式输送机选用手册表3-1k可取按给顶的工作条件,取原煤的堆积角为20°；m；原煤的堆积密度为900kg/3考虑山上的工作条件取带速为s；将参数值代入上式,即可得知截面积S：S23503.6 3.69001.610.0675Q mρυκ⨯⨯⨯===图3-2槽形托辊的带上物料堆积截面表3-2槽形托辊物料断面面积A查表3-2,输送机的承载托辊槽角35°,物料的堆积角为20°时,带宽为800mm的输送带上允许物料堆积的横断面积为2m,此值大于计算所需要的堆积横断面积,因此选用宽度为800mm的输送带能满足要求;经过计算,故确定带宽B=800mm,680S型煤矿用阻燃输送带;680S型煤矿用阻燃输送带的技术规格：纵向拉伸强度750N/mm；带厚；输送带质量m;输送大块散状物料的输送机,需要按式核算,再查表2-3原煤的堆积密度按900kg/3m;输送机的工作倾角β=0°;带式输送机的最大运输能力计算公式为=Q sυρ3.6式中：Q——输送量)t；/hv——带速)/sm；ρ——物料堆积密度3kg m；/s--在运行的输送带上物料的最大堆积面积,2mK----输送机的倾斜系数带速选择原则：1输送量大、输送带较宽时,应选择较高的带速;2较长的水平输送机,应选择较高的带速；输送机倾角愈大,输送距离愈短,则带速应愈低;3物料易滚动、粒度大、磨琢性强的,或容易扬尘的以环境卫生条件要求较高的,宜选用较低带速;4一般用于给了或输送粉尘量大时,带速可取s~1m/s；或根据物料特性和工艺要求决定;5人工配料称重时,带速不应大于s;6采用犁式卸料器时,带速不宜超过s;7采用卸料车时,带速一般不宜超过s；当输送细碎物料或小块料时,允许带速为s;8有计量秤时,带速应按自动计量秤的要求决定;9输送成品物件时,带速一般小于s;带速与带宽、输送能力、物料性质、块度和输送机的线路倾角有关.当输送机向上运输时,倾角大,带速应低；下运时,带速更应低；水平运输时,可选择高带速.带速的确定还应考虑输送机卸料装置类型,当采用犁式卸料车时,带速不宜超过s;表3-1倾斜系数k选用表输送机的工作倾角=0°;查DTⅡ带式输送机选用手册表3-1此后凡未注明均为该书得k=1 按给顶的工作条件,取原煤的堆积角为20°;m;原煤的堆积密度为900kg/3考虑山上的工作条件取带速为s;将个参数值代入上式,可得到为保证给顶的运输能力,带上必须具有的的截面积S：S23503.6 3.69001.610.0675Q mρυκ⨯⨯⨯===图3-2槽形托辊的带上物料堆积截面表3-2槽形托辊物料断面面积A查表3-2,输送机的承载托辊槽角35°,物料的堆积角为20°时,带宽为800mm的输送带上允许物料堆积的横断面积为2m,此值大于计算所需要的堆积横断面积,据此选用宽度为800mm的输送带能满足要求;经过计算,确定选用带宽B=800mm,680S型煤矿用阻燃输送带;680S型煤矿用阻燃输送带的技术规格：纵向拉伸强度750N/mm；带厚; 输送带质量m.输送大块散状物料的输送机,需要按式核算,再查表2-32200B α≥+式中α——最大粒度,mm;表2-3不同带宽推荐的输送物料的最大粒度mm计算：8002300200800B ==⨯+=故,输送带宽满足输送要求; 圆周驱动力 计算公式1所有长度包括L 〈80m 〉传动滚筒上所需圆周驱动力U F 为输送机所有阻力之和,可用式计算：12U H N S S St F F F F F F =++++式中H F ——主要阻力,N ；N F ——附加阻力,N ； 1S F ——特种主要阻力,N ；2S F ——特种附加阻力,N ； St F ——倾斜阻力,N;五种阻力中,H F 、N F 是所有输送机都有的,其他三类阻力,根据输送机侧型及附件装置情况定; 280L m ≥对机长大于80m 的带式输送机,附加阻力N F 明显的小于主要阻力,为此引入系数C 作简化计算,则公式变为下面的形式：12U H S S St F CF F F F =+++式中C ——与输送机长度有关的系数,在机长大于80m 时,可按式计算L L C L+=式中0L ——附加长度,一般在70m 到100m 之间；C ——系数,不小于;C 查〈〈DT ⅡA 型带式输送机设计手册〉〉表3-4表3-4系数C主要阻力计算输送机的主要阻力H F 是物料及输送带移动和承载分支及回程分支托辊旋转所产生阻力的总和;可用式计算：[(2)cos ]H RO RU B G F fLg q q q q δ=+++式中f ——模拟摩擦系数,根据工作条件及制造安装水平决定,一般可按表查取；L ——输送机长度头尾滚筒中心距,m ； g ——重力加速度；初步选定托辊为DT Ⅱ6204/C4,查表得,上托辊间距0a ＝,下托辊间距u a ＝３m,上托辊槽角35°,下托辊槽角０°;RO q ——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量,kg/m,用式计算1RO G q a =其中1G ——承载分支每组托辊旋转部分重量,kg ；0a ——承载分支托辊间距,m ；托辊参数,知124.3G kg =计算：10RO G q a ==24.31.2=m RU q ——回程分支托辊组每米长度旋转部分质量,kg/m,用式计算：2RU UG q a =其中2G ——回程分支每组托辊旋转部分质量；U a ——回程分支托辊间距,m ； 215.8G =kg计算：2RU U G q a ==15.83=m G q ——每米长度输送物料质量=35060.7343.6 1.6=⨯kg/m B q ——每米长度输送带质量,kg/m,B q =m=×300××++2×+×cos35°=11379Nf 运行阻力系数f 值应根据表3-5选取;取f =;表3-5阻力系数f主要特种阻力计算主要特种阻力1S F 包括托辊前倾的摩擦阻力F ε和被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力gl F 两部分,按式计算：Sl F F ε=+gl FF ε按式或式计算：（1） 三个等长辊子的前倾上托辊时0()cos sin B G F C L q q g εεεμδε=+（2） 二辊式前倾下托辊时0cos cos sin B F L q g ξεμλδε=本输送机没有主要特种阻力1S F ,即1S F =0 附加特种阻力计算附加特种阻力2S F 包括输送带清扫器摩擦阻力r F 和卸料器摩擦阻力a F 等部分,按下式计算：23S r a F n F F =⋅+ 3r F A P μ=⋅⋅2a F B k =⋅式中3n ——清扫器个数,包括头部清扫器和空段清扫器； A ——一个清扫器和输送带接触面积,2m ；P ——清扫器和输送带间的压力,N/2m ,一般取为34410~1010⨯⨯N/2m ；3μ——清扫器和输送带间的摩擦系数,一般取为~；2k ——刮板系数,一般取为1500N/m;表3-6导料槽栏板内宽、刮板与输送带接触面积查表3-7得A=2,取p =10410⨯N/m 2,取3μ=,将数据带入式 则r F =×10410⨯×=480N拟设计中有两个清扫器和一个空段清扫器一个空段清扫器相当于个清扫器a F =0由式则2S F =×480=1680N 倾斜阻力计算倾斜阻力按下式计算：St FSt G F q g H =⋅⋅式中：因为是本输送机水平运输,所有H=0St G F q g H =⋅⋅=0由式12U H S S St F CF F F F =+++U F =×11379+0+1680+0=14425N传动功率计算 传动轴功率A P 计算传动滚筒轴功率A P 按式计算：1000U A F P υ⋅=电动机功率计算电动机功率M P ,按式计算：'"AM P P ηηη=式中η——传动效率,一般在~之间选取；1η——联轴器效率；每个机械式联轴器效率：1η= 液力耦合器器：1η=；2η——减速器传动效率,按每级齿轮传动效率为计算；二级减速机：2η=×= 三级减速机：2η=××='η——电压降系数,一般取~;"η——多电机功率不平衡系数,一般取"0.900.95η=,单驱动时,"1η=;根据计算出的M P 值,查电动机型谱,按最大原则选定电动机功率; 由式A P =14425 1.61000⨯=23080W 由式M P =230800.98(0.980.980.98)0.950.95⨯⨯⨯⨯⨯⨯2=55614W则电动机型号为YB200L-4,N=30KW,数量2台; 输送带张力计算输送带张力在整个长度上是变化的,影响因素很多,为保证输送机上午正常运行,输送带张力必须满足以下条件：1在任何负载情况下,作用在输送带上的张力应使得全部传动滚筒上的圆周力是通过摩擦传递到输送带上,而输送带与滚筒间应保证不打滑；2作用在输送带上的张力应足够大,使输送带在两组托辊间的垂度小于规定值;输送带不打滑条件校核圆周驱动力U F 通过摩擦传递到输送带上见图3-3图3-3作用于输送带的张力如图4所示,输送带在传动滚简松边的最小张力应满足式28的要求;传动滚筒传递的最大圆周力max a F K F =;动载荷系数 1.2 1.7a K =；对惯性小、起制动平稳的输送机可取较小值;否则,就应取较大值;取a K =μ——传动滚筒与输送带间的摩擦系数,见表3-7表3-7传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ取A K =,由式max U F =×14425=21638N 对常用C=11e μϕ-= 该设计取μ=；ϕ=470;min max L S CF ≥=⨯=42626N输送带下垂度校核为了限制输送带在两组托辊间的下垂度,作用在输送带上任意一点的最小张力min F ,需按式和进行验算;承载分支0min ()8B G adm a q q gF h a +≥⎛⎫ ⎪⎝⎭承回程分支0min 8B adma q gF h a ⋅⋅≥⎛⎫ ⎪⎝⎭回式中adm h a ⎛⎫⎪⎝⎭——允许最大垂度,一般≤；0a ——承载上托辊间距最小张力处；u a ——回程下托辊间距最小张力处;取admh a ⎛⎫⎪⎝⎭=由式得： min F 承≥1.260.734)9.880.01⨯+⨯⨯（9.2=10280Nmin F 回39.29.8338180.01⨯⨯≥=⨯N各特性点张力计算为了确定输送带作用于各改向滚筒的合张力,拉紧装置拉紧力和凸凹弧起始点张力等特性点张力,需逐点张力计算法,进行各特性点张力计算;以下是张力分布点图：1运行阻力的计算有分离点起,依次将特殊点设为1、2、3、…,一直到相遇点10点,如图3-4所示;计算运行阻力时,首先要确定输送带的种类和型号;在前面我们已经选好了输送带,680S 型煤矿用阻燃输送带,纵向拉伸强度750N/mm ；带厚;输送带质量m.1承载段运行阻力 由式：(]00)cos ()sin )Z tz Z F q q q L q q L g ωββ=++++⎡⎣ =[°(60.679.220.25)3000.04cos09.8⎤++⨯⨯⨯⨯⎦ =10598N2回空段运行阻力 由式(]00)cos ()sin )K tk k k F q q L q q L g ωββ=+-+⎡⎣=1464N =20N =10N =5N3最小张力点有以上计算可知,4点为最小张力点 2输送带上各点张力的计算1由悬垂度条件确定5点的张力 承载段最小张力应满足min F 承≥1.260.734)9.880.01⨯+⨯⨯（9.2=10280N2由逐点计算法计算各点的张力 因为7S =10280N,根据表14-3选F C =,故有76FS S C ==9790N 5656S S F =-=8326N 54FS S C ==7929N 3434S S F =-=7924N 32FS S C ==7546N 1212S S F =-=7526N87Z S S F =+=20878N98F S S C =⨯=21921NY S =109910S S F =+=21931N 3用摩擦条件来验算传动滚筒分离点与相遇点张力的关系 滚筒为包胶滚筒,围包胶为470°;由表14-5选摩擦系数μ=;并取摩擦力备用系数n=;由式可算得允许Y S 的最大值为：max 11(1)Y e S S nμθ-=+ =4700.3518017526(1)1.2eπ⨯⨯-⨯+=33340N>Y S故摩擦条件能够满足设计要求;传动滚筒、改向滚筒合张力计算改向滚筒合张力计算根据计算出的各特性点张力,计算各滚筒合张力; 机头部180改向滚筒的合张力:F 改1=89S S +=20878+21921=42799N尾部180改向滚筒的合张力:F 改2=67S S +=9790+10280=20070N传动滚筒合张力计算根据各特性点的张力计算传动滚筒的合张力:动滚筒合张力:12101F F S S ==+=21926+7526=29452N传动滚筒最大扭矩计算单驱动时,传动滚筒的最大扭矩max M式中D ——传动滚筒的直径mm;双驱动时,传动滚筒的最大扭矩max M初选传动滚筒直径为500mm,则传动滚筒的最大扭矩为: 12max ()U U F F =max 29.4520.52M ⨯==m 拉紧力计算拉紧装置拉紧力0F 按式计算01i i F S S +=+式中i S ——拉紧滚筒趋入点张力N ；1i S +——拉紧滚筒奔离点张力N;由式023F S S =+=7924+7546=15470N=查煤矿机械设计手册初步选定钢绳绞筒式拉紧装置; 绳芯输送带强度校核计算绳芯要求的纵向拉伸强度X G 按式计算；max 1X F n G B⋅≥ 式中1n ——静安全系数,一般1n =710;运行条件好,倾角好,强度低取小值；反之,取大值;输送带的最大张力max F =21926N1n 选为7,由式 219267192800X G ⨯≥=N/mm 可选输送带为680S,即满足要求;。
胶带输送机计算
1.原始资料：1)输送长度：L=300m2)输送机安装倾角：β=1603)设计运输生产率：A=45(t/h)4)煤的散集密度：γ=1.0(t/m 3)5)煤在胶带上的堆积角：α=3006)煤的最大块度：α=200mm2.胶带宽度的计算和运输能力：1)选择带宽选定胶带速度：V=1.63m/s ，按堆积角：α=300，查表得K=458，又按输送机安装倾角：β=16o ，查表得，c=0.9,)(2609.0163.145845mm C V K A B =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=γ 2）选择适当宽度的胶带：根据现有设备状况，考虑增产潜力，选用800mm 宽的胶带。
3）对宽度进行校验：60020020022002max =+⨯=+≥a B故胶带宽度能满足要求。
4）选择胶带输送机的型号：SPJ-800S 型胶带运输机5）运输能力校验：3.运行阻力与胶带张力的计算：1）.重段运行阻力： ()ββωsin cos L q q g L q q q g W d g d zh ⨯+⨯±'⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛'++⨯= 2）.空段运行阻力：ββωsin cos L q g L q q g W d g d k ⨯⨯±''⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛"+⨯= 式中：V A q 6.3= ''='g g g l G q ""="gg g l G q 3）.胶带张力计算：a 、有用逐点计算法求胶带各点张力（SPJ-800S 型胶带输送机计算示意图如下图所示）S 1≈S2S 3=1.04S 2S 4=1.04S 3=1.042S 2=1.042S 1S 5=S 4+W k =1.042S 1+W kS 6=1.04S 5=1.043S 1+1.04W kS 7=S 6+W zh =1.043S 1+1.04W k +W zhS 8≈S 9=1.04S 7=1.044 S 1+1.042 W k +1.04 W zhb 、按摩擦传动条件考虑力备用系数方程由输送机的运行阻力计算可知，输送机在有载运行时，将工作于发电状态，故摩擦力方程为：⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=n e S S 1191μα n=1.15 由方程a 、b 求解：4、胶带悬垂度与强度验算：1）按悬垂度要求最小张力为：()g l q q S g d ⨯⨯'⨯+=βcos 5min重段最小张力点张力：>S min故胶带悬垂度满足要求。
皮带机输送机计算方法全
1.运输物料原煤；松散密度 γ=900kg/m 32.运输能力Q=980.00t/h3.水平运输距离L=540.00m4.胶带倾角β=0.9400° =0.01641弧度5.胶带速度ν=2.50m/s6.提升高度H=L×tg β=8.8601m1. 输送机种类2. 胶带宽度B=mm = 1.80m3. 初选胶带尼龙胶带σ=200N/mm ，共有6层上覆盖胶厚度=6mm 下覆盖胶厚度=1.5mm4. 输送机理论运量 Q= 3.6S νk γ式中S=0.458m 2k=1.00Q=3709.800t/h5.每米机长胶带质量 q0=28.476kg/m6.每米机长物料质量 q=Q/3.6ν=108.889kg/m 7.滚筒组D≥Cod 式中绳芯厚度d=0.0072m=0.648m Co=90传动滚筒直径D=1000mm800mm 8.托辊组133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm，10.37kg, n=3 1.20q r0=nq r0'/a 0=25.925kg/m 25.925kg/m133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm，（2）尾部及主要改向滚筒直径 =Φ⑴ 重载段采用35°槽角托辊组， 辊子直径=Φ⑵ 空载段采用普通V型下托辊组辊子直径=Φ每米机长上辊子旋转部分质量 q1=一、 原始参数二、 自定义参数S—输送带上物料最大截面积；k—倾斜输送机面积折减系数；查表单个上辊转动部分质量q r0'=a0--上托辊组间距； a 0 =（1）头部传动滚筒16.09kg, n=2 3.00q r0=nq r0'/a u =10.727kg/m 10.727kg/m=359.00rpm 0.02200.3500190.0000m3.0000mF 1==23599.05NF 2=Hqg =9464.34NF 3==1296.00N 式中A=0.01×B =0.0180m 2P=60000.00N/m 2μ3=0.60F 4=20Bg =353.16NF 5=式中=2637.48NC ε=0.43a 0--上托辊组间距；a u =⒑ 上下胶带模拟阻力系数 ω=⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数 μ=⒓ 拉紧方式垂直重锤拉紧，拉紧位置至头部距离 L1=⒔ 清扫方式头部布置H型合金橡胶清扫器，尾部布置角型硬质合金清扫器每米机长下辊子旋转部分质量 q2=⑶ 辊子旋转转速 n=30×ν/（3.14×r）查表单个下辊转动部分质量q r0'=μ3—清扫器与胶带之间的摩擦系数；⒌ 托辊前倾阻力L e ⒊ 头部清扫器对胶带阻力L ωg(2q 0+q+q 1+q 2)三、 输送机布置型式 头部为单滚筒单电机驱动四、输送机阻力计算⒋ 尾部清扫器对胶带阻力P—清扫器与胶带之间的压力；⒈ 胶带及物料产生的运行阻力⒉ 物料提升阻力2AP μ3C εL e μ0(q+q 0)gcos βsin ε⒕ 导料板长度 l=A—清扫器与胶带接触面积；C ε—槽形系数；ε=1.38（弧度）=0.0241F 6=式中=1302.19Nμ2＝0.60Iv=Q/3.6γ(=Svk)= 1.145=1.145m 3/sb 1＝1.60mF 7==2576.25NF 8=5400.00NF 9=Bk 1式中=0.00Nk 1＝0.00N/m B=1.80mF u ==46628.48NP 0==116571.19w =116.57KwP e =式中=150.96Kwη1=0.96η2=0.96η3=0.98P 0/η1η2η3η4η5η1--减速器效率；η2--偶合器效率；η3--联轴器效率；F 1+F 2+F 3+F 4+F 5+F 6+F 7+F 8+F 9μ2Iv 2γgl/v 2b 12Iv—物料流量；μ2—物料与导料板之间的摩擦系数；⒍ 导料板阻力10. 驱动滚筒圆周驱动力F u V ⒉ 电动机功率计算五、传动功率计算及驱动设备选型 b 1—导料板内部宽度；Iv γv ⒏ 胶带绕过滚筒附加阻力(按每个滚筒600N计算）k 1—刮板系数；⒎ 给料点处物料附加阻力⒐ 犁式卸料器附加阻力ε—托辊前倾角；⒈ 传动滚筒轴功率计算η4=0.90η5=0.9523599.05N 9464.34N电机功率P=160.000kW1500.00rpm滚筒直径Dr= 1.00m带速V= 2.50m/s 滚筒转速n 2=47.75减速器减速比i=31.42取减速比i=31.500实际带速2.493m/sS 2min ≥a 0(q+q 0)g/8(h/a)max式中a 0=1.20m(h/a)max =0.01S 2min ≥20213.24NS kmin ≥a u q 0g/8(h/a)max式中a u --下托辊组间距；=10475.61Na u =3.00m传动滚筒式中K A =1.50S 1min ≥K A F u /(e μФ2-1)胶带围包角 Ф2=200.00°时=29227.38Ne μФ2=3.39μ=0.35⑵ 减速器(h/a)max --两托辊组间允许的胶带垂度；K A --滚筒起动系数；η5--不平衡系数；减速器型号---B3SH10-31.5，共1台η4--电压降系数；a 0--上托辊组间距；⑵ 空载段允许最小张力⒊ 驱动设备选型六、输送带张力计算⒈ 胶带在允许最大下垂度时输送带张力⑴ 重载段允许最小张力⑴ 电动机YB355S-4，V=6000V，共1台电动机转速 n 1=⒉ 滚筒与胶带在临界打滑状态时输送带张力 输送带运行阻力小于物料下滑力，输送带不会逆转，因此不设逆止器。
带式输送机能力验算讲解
带式输送机提升能力计算书工程项目名称：盘县黑皮凹子煤矿主斜井运输系统设备型号： DTL80-35/2*75 图号（工程代号）：公司名称：计算人：马海全校核人: 矿长：总工：共计15页完成日期：二〇一三年六月一日一、原始参数1、运输物料：原煤堆积密度：ρ=0.9t/m3动堆积角：α=30°2、运输能力：第一个给料点Q1=200t/h(自尾部起) 第二个给料点Q2=0.00t/h一、二给料距离L12=0.00m3、胶带几何特征：(自头部起)第一段水平长度L4=363m 倾角δ4=16°，提升高度= 87.65 m。
第二段水平长度L4=68m 倾角δ4=0°，4、运输距离：L=431m5、胶带运行速度：v=2.0m/s6、净提升高度:H=L1×tgβ=123.6m二、自定义参数1、胶带宽度B=800=0.8m2、输送机理论运量：Q=3600SKρ式中: S-输送带上物料最大截面积S-0.08219㎡K-倾斜输送机面积折减系数K-0.8800带速V=2.0m/s松散密度ρ=0.9t/m3Q=3600×0.08219×2×0.88×0.9=469t/h理论运量：Q=469 t/h>实际运量Q1=200t/h 满足输送要求。
3、初选胶带：PVG阻燃胶带胶带型号：PVG Gx=1250N/m胶带总厚度=13mm 计算安全系数=8.644、每米机长胶带质量：q B=13.9Kg/m5、每米机长物料质量：Q G1=Q1/3.6V 式中：=200/3.6×2 带速V=2m/s=27.78Kg/m 运输能力Q1=200t/h 6、滚筒组：（1）初选头部传动滚筒 D≥Cd 式中：系数c=145=145×3.5 d=3.5mm=507.500mm 所选胶带需要的传动滚筒选取直径为800mm。
选择传动滚筒直径为D=800mm 表面覆盖：菱形胶，选取滚筒直径满足要求。
DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书5
DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书输送机代号工程号查表或输入计算结果已知参数带宽(mm)B=500机长(水平)(m) Ln=55带速(v/s)v=1.6水平段机长(m) Ls=55输送量(t/h)Q=50提升高度(m)H=0物料最大粒度(mm)a=100倾斜角度(°)δ=0松散密度(Kg/m3)ρ=500一、核算输送能力查表(2-1)得静堆积角(°)α=40运行堆积角(°)θ=25再查表(3-2)得输送带上物料的最大截面积(m2)S=0.0265根据δ=0查表(3-3)得倾斜输送机面积折算系数 k=1输送能力可达(t/h)Q=3.6Svkρ=76.3满足要求！二、根据物料粒度核算输送机带宽带宽B=2a+200=400满足要求！三、计算圆周驱动力和传动功率1、主要阻力FH由表(3-6)得模拟摩擦系数 f=0.03(多尘、潮湿)由表(3-7)得承载分支每组托辊旋转部分质量(kg)G1=6.24由表(3-7)得回程分支每组托辊旋转部分质量(kg)G2=4.78承载分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRO=G1/a0=5.2承载分支托辊间距(m)a0=1.2回程分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRU=G2/aU=1.59回程分支托辊间距(m)aU=3每米长度输送物料重量(kg/m)qG=Q/(3.6v)=8.7由表(3-8)每米长度输送带质量(kg/m)qB=6输送机长度(头尾滚筒中心距)(m)L=55.000主要阻力(N)FH=fLg[(qRO+qRU)+(2qB+qG)cosδ]=444.72、主要特征阻力Fs1槽形系数Cε=0.43托辊和输送带间的摩擦系数μ0=0.4装有前倾托辊的输送机长度(m)Ln=55.000托辊前倾角度(°)ε=1.5倒料槽栏板长度(m)l=4查表(3-11)导料槽两栏板间宽度(m)b1=0.315物料与导料栏板间的摩擦系数μ2=0.7托辊前倾的摩擦阻力(N)Fε=Cε•μ0•Ln•(qB+qG)•g•cosδ•sinε=35.7导料栏板间的摩擦阻力(N)Fgl=μ2•Iv2•ρ•g•l/(v2•b12)=41.7输送量(m3/s)Iv=0.0278主要特征阻力(N)Fs1=Fε+Fgl=77.43、附加特种阻力Fs2查表(3-11)一个清扫器和输送带接触面积(m2)A=0.005清扫器和输送带间的压力((N/m2)p=100000清扫器和输送带间的摩擦系数μ3=0.6清扫器摩擦阻力(N)Fr=Ap•μ3=300刮板系数(N/m)k2=1500梨式卸料器摩擦阻力(N)Fa=n4•B•k2=0梨式卸料器个数n4=0附加特种阻力(N)Fs2=n3•Fr+Fa=1200清扫器个数n3=44、倾斜阻力Fst倾斜阻力(N)Fst=qG•g•H=05、圆周驱动力Fu系数C=1.92圆周驱动力(N)Fu=C•FH+Fs1+Fs2+Fst=21316、传动功率计算传动滚筒轴功率(kw)PA=Fu•v/1000=3.4传动效率η=0.88电压降系η′=0.95多电机驱动不平衡系数η"=1电动机功率(kw)PM=PA/(ηη′η")=4.1计算功率(kw)得P=k•PM=5.3功率备用系数k=1.3四、张力计算1、输送带不打滑条件校核输送带满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力(N)Fumax=Ka•Fu=3197启动系数Ka=1.5为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保证最小张力F2min(N)传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ=0.35F2min≥Fumax/(eμφ-1)=1162欧拉系数eμφ=3.75 2、输送带下垂度校核承载分支最小张力(N)FminF承min≥a0(qB+qG)g/(8(h/a)adm)=2160允许最大下垂度(h/a)adm=0.01回程分支最小张力(N)FminF回min≥aU•qB•g/(8(h/a)adm)=22073、传动滚筒合力Fn(kN)Fn=Fumax+2S1=7.6令S1=F回min 根据Fn查第六章表6-1初选传动滚筒直径(mm)D=500输送机代号5050许用合力(kN)=49满足要求！4、传动滚筒扭矩Mmax（kN•m）Mmax＝Fumax•D/（2000*1000）=0.80输送机代号5050许用扭矩(kN•m)=2.7满足要求！5、拉紧装置计算拉紧形式垂直拉紧垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′= 4.5垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)H′=0垂直拉紧重锤重量G=2.1{Fu/[g•(eμφ-1)]+(qB+qRU)•f•L′-qB•H′)}=1686、输送带选择计算(1)输送带层数Z稳定工况下输送带最大张力 Fmax=Fu+S1=4338n=9ζ=561.39确定层数，取Z＝4R=800.000改向滚筒d＝5000111.57阶梯宽度b′=2501.04150001.4501.12取N=24201.51（3）输送带订货长度Ld（m）113.651.210输送机代号5050电机型号Y132M-4电机功率7.5kw 驱动装置组合号888抽出力（N/mm）Fc＝搭接长度（mm）l′＝Ps•K/Fc＝（2）输送带几何长度Lz送带几何长度Lz＝（D＋d）•π/（2•1000）+2•（Ls+Lh+Lx）=接头长度LaZ＝Fmax•n/（B•ζ）=弧长Lh(m)倾斜段距离Lx＝S＝（Ls+Lh+Lx）•2.2/100=弧长Lh(m)Lh=δ•3.1415926•R/180=7.拉紧行程S（m）织物芯带：La＝（（Z-1）•b′+B•ctg60°）/1000=接头数N=Lz/100=Ld＝Lz+La•N＝钢丝绳破段强度（N/根）Ps＝钢绳芯带：La＝（3•l′+250）/1000＝接头系数K＝带宽B=500带速v=0.8k=1G1=4.0865010.99 5.55800 1.250.98 6.091000 1.60.97 6.24G2=120020.95 6.451400 2.50.937.741 3.150.919.0340.8910.5940.8512.210.8114.311015.9616.3518.922.1424.6327.21 3.27η=31.59 4.4134.92 4.784 5.045.797.147.158.7810.4312.513.64Cε=0.4传动滚筒直径(mm)D=500输送方向倾斜向上14.180.43630倾斜向下16.090.5800219.282100拉紧形式21.83125022.27140026.56129.993车式拉紧垂直拉紧25、各特性点张力(N)根据不下垂条件，传动滚筒奔离点最小张力为(N)2207令S1=2207>F2min 亦满足不打滑条件S2=S1+2Fr=1762S3=1.02xS2=1798垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′=30.45S4=S3+f•Li•g•(qRU+qB)+1.5Fr=2316S5=1.03xS4=2385S6=S5=2385S7=1.04xS6=2481Li=30.50.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.9 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 4。
带式输送机设计计算书
第1章 绪 论1.1 DT Ⅱ(A)带式输送机的工作原理及适用范围带式输送机的基本组成及工作原理为：主动滚筒在电动机驱动下旋转，通过主动滚筒与胶带之间的摩擦力带动胶带上的货载一同连续运行，当货载运到端部后，由于胶带的换向而卸载。
输送带与传动滚筒间的摩擦传动原理如图1-1所示，设传动滚筒此时输出牵引力，输送带在传动滚筒的分离点处的张力为S 2，在相遇点处的张力为S 1(S 1≥S 2)。
在研究输送带张力沿传动滚筒的分布规律时，假设输送带是理想的挠性体，可以任意弯曲，没有弯曲应力，同时，由于在传动滚筒上那一段输送带的重力和离心力同它所受的张力和摩擦力相比甚小，因此忽略不计。
在输送带上取微元体AB 作为隔离体，它对应的圆心角为d θ，其受力分析如图8-25（c ）。
由微元体力的平衡得:d d d sin (d )sin 22d d cos d (d )cos 22N S S S S N S S θθθθμ⎧=++⎪⎪⎨⎪+=+⎪⎩ 式中 ,d S S S +——分别为输送带在A 和B 点的张力，N ；μ——为滚筒与胶带之间的摩擦系数；d N ——为微元体所受的法向反力，N 。
d ¦Θ/2d ¦Θ/2S+dS dN xdS d ¦Θ¦ΑABDCS2S1图1-1 带式输送机摩擦传动原理带式输送机的类型有：通用固定式带式输送机、绳架吊挂式带式输送机、可伸缩带式输送机、多点驱动式带式输送机、钢丝绳芯式带式输送机、双向运输带式输送机、气垫带式输送机、大倾角带式输送机。
本设计采用的DTⅡ(A)型固定式带式输送机是通用型系列产品，是原TD75型和DX两大系列的更新换代产品，分轻、中、重型，较TD75型无论材质、工艺、精度、带是输送能力、可靠性等方面均有较大改进和提高。
可广泛用于冶金、煤炭、交通、电力、建材、化工、轻工、粮食和机械等行业，输送堆积密度为500～2500㎏/m3各种散装物料和成件物品，适用温度为-20°～40°C。
带式输送机设计计算书
带式输送机的设计计算书带式输送机的设计计算书1 已知原始数据及工作条件带式输送机的设计计算，应具有下列原始数据及工作条件资料（1）物料的名称和输送能力：（2）物料的性质：1）粒度大小，最大粒度和粗度组成情况；2）堆积密度；3）动堆积角、静堆积角，温度、湿度、粒度和磨损性等。
（3）工作环境、露天、室内、干燥、潮湿和灰尘多少等；（4）卸料方式和卸料装置形式；（5）给料点数目和位置；（6）输送机布置形式和尺寸，即输送机系统（单机或多机）综合布置形式、地形条件和供电情况。
输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角等；（7）装置布置形式，是否需要设置制动器。
原始参数和工作条件（1）输送物料：煤（2）物料特性： 1）块度：0～300mmm2）散装密度：0.90t/33）在输送带上堆积角：ρ=20°4）物料温度：<50℃（3）工作环境：井下（4）输送系统及相关尺寸：（1）运距：300m（2）倾斜角：β=0°（3）最大运量:350t/h初步确定输送机布置形式，如图3-1所示：图3-1 传动系统图2 计算步骤2.1 带宽的确定:按给定的工作条件,取原煤的堆积角为20°. 原煤的堆积密度按900 kg/3m ; 输送机的工作倾角β=0°;带式输送机的最大运输能力计算公式为3.6Q s υρ= （2-1）式中：Q ——输送量（)/h t ； v ——带速（)/s m ；ρ——物料堆积密度（3/kg m ）；s --在运行的输送带上物料的最大堆积面积, 2mK----输送机的倾斜系数 带速选择原则：(1)输送量大、输送带较宽时，应选择较高的带速。
(2)较长的水平输送机，应选择较高的带速；输送机倾角愈大，输送距离愈短，则带速应愈低。
(3)物料易滚动、粒度大、磨琢性强的，或容易扬尘的以及环境卫生条件要求较高的，宜选用较低带速。
(4)一般用于给了或输送粉尘量大时，带速可取0.8m/s~1m/s；或根据物料特性和工艺要求决定。