马钢9号高炉

5 复风操作
8月14日09：58送风点火，同时开铁口氧枪， 复风后风温全送，风量420m3/min，热风压力 55Kp。10：38风口逐步全部点燃，11：35因 7#、5#风口相续吹开，11：50～12：35休风 堵5#、7#风口。14：38铁口来铁，拔出氧枪， 按正点时间出铁。15：45出第一炉铁。 高炉下料正常，逐步沿铁口两侧捅开风口，恢 复风量。送风后变料情况见表4，C28°5 O26°5
4000 ～ 8000
° ° C30°5 O27°5
<4000
° ° C31°5 O28°5
当装料至料线6000mm时，休风进行无料钟布料参数测定，继 续上料，测定到料线至2500mm为止。经过料流测试，把矿焦 流量分别对应5圈/批，实行单环布料，正常料线的布料模式 为：C31°5 O28°5 。 带风装料前，为提高炉缸温度和活跃铁口区域， 从铁口插入氧枪，氧枪与铁口喷吹管间隙用炮泥塞实。高炉 选用直径106mm的斜5°风口，在休风测试料流时，堵严3、4、 5、6、7、8、9、10、11、12号风口，保留铁口两侧的1、2、 13、14号风口送风。
104 88 80 80 84 74 70 362 426 115 350 450 430 420
炉顶温度（℃） 南
326 471 459 470 440 500 480
西
370 435 425 440 480 450 410
北
320 422 376 370 470 430 390
19：00 20 00 20：00 21：00 22：00 23：00 24：00 24：50
8 总结
高炉降料线停炉由于准备工作到位，炉顶打水控制 较好，高炉全风降料线，实现快速安全停炉。 高炉扒炉至铁口中心线，较彻底；开炉料计算准确， 布料模式合理，为高炉开炉快速达产奠定了坚实的 基础。 高炉用铁口区域四个风口开炉很成功，下次可尝试 使用5～6个风口开炉，加快达产速度。 根据现有的原燃料条件，通过对上下部合理调节， 快速恢复炉况，使高炉煤气流分布合理，炉况保持 稳定顺行，开炉一周后，高炉实现了稳产、高产， 高炉利用系数居历史最好水平。
7.6
31.6 55.10 11.20
三级焦
10.2
12.08 1.79
0.82
83.9
7.8
39.2 47.70 12.90
为了保持炉况顺行，上下部调节做了必要 的调整。高炉在上部调节实行小矿批、单 环布料和适当的矿焦负角差，下部采用小 风口，大风量、高富氧的措施，极大地提 高风口风速和鼓风动能，炉缸工作均匀、 活跃，炉况稳定顺行，高炉保持稳产、高 产，8月21日～31日，高炉平均利用系数达 到3.78，其中25日、26日利用系数达4.0.见 表7.
° ° C31°5O28°5 ° ° C32°5O29°5 ° ° C33°6O30°5
° ° C33°6O30°6
° ° C33°6O31°6
° ° C33°6O31°6
表5 ：捅开风口情况：
捅开风口时间 8月14日17：40 15日10：32、15：20、18：05、 19：20、21：30 16日02：00 17日09：30、11：50 18日15：00 风口号 12 3、4、11、5、10 6 7、9 8
7 存在的问题
（1）捅风口的步骤没控制好，有时过于集中， 8月15日在10：30～21：30时间内连续捅开5 个风口，造成高炉煤气流不稳定，炉温水平急 剧下降且难以控制。 （2）加重焦炭负荷幅度过大，由于矿批为6吨， 减焦400Kg相当于加重焦炭负荷0.3，对炉温 正常过渡非常不利。
（3）8月15日使用萤石时，用量过大，且炉渣 碱度提升的不到位。在矿批为6吨时，萤石用 量100Kg/批，比例占到1.7%，炉渣二元碱度 由0.98提到1.05，从结果来看，实际炉渣碱度 很低，铁中硫磺较高，炉缸温度不足，16日把 萤石用量减一半用50Kg/批，炉渣碱度提到 1.18，效果仍不明显，炉渣碱度最终提到1.30， 炉渣性能才好转。 （4）冷风放散调节阀的影响。冷风放散调节 阀由于安装时其放散开度没有调好，风机送风 时，其风量部分放散掉了，高炉最高压力仅为 150Kp，被迫休风4个多小时处理，严重影响 了开炉达产进程。
表4 ： 送风后变料情况：
时间 8.14 8.15 8.16 8.17 8.18 8.19 矿批（Kg） 焦批（Kg） 6000 6000 8000 9000 10000 10000 3000 2500 3340 3100 3330 3100 R2 0.98 1.05 1.15 1.18 1.30 1.30 焦炭负荷 2.00 2.40 2.40 2.90 3.00 3.23 变料模式
2 停炉前的准备
2．2 预休风操作 为降料线停炉作最后准备进行预休风操作，目 的是在探尺上接两根16米长的链条，增加四根 炉喉打水管和固定两个炉顶大放散阀。7月31 日14:00上停炉料时，不用炉顶打水控制炉顶 温度，采用控制上料的方法提前逐步降低料线， 至16：20停炉料加完，出尽渣铁休风后，料线 已达5.5米。由于炉顶打水系统供水有限，在 深料线时很难控制炉顶温度，采取了增加炉喉 高压打水，对炉喉取样孔扩径，准备了4根打 水管，接通高压水源，于复风前10分钟从煤气 取样孔插入带水的喷水管并加以固定。炉顶放 散阀全部打开到位，并用葫芦链条加以固定， 确保放散安全。
3 降料线操作
复风前打开打水管的阀门，把炉顶温度降到 250℃以下，18：00高炉复风开始降料线，炉 顶煤气全部放散，降料线过程中控制炉顶温度 在350℃～450℃之间。复风以后高炉采取全 风操作，风温全送（风温水平较低，只有 800℃左右）的快速降料线方法。为了控制好 800 炉顶温度，固定炉顶打水量、调节炉喉打水量， 由于炉喉四点打水管单独供水，通过调节炉喉 打水来控制炉顶四点的温度比较方便，如调节 不当，造成打水不均，局部区域打水过多，易 造成爆震。。
谢 谢
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在降料线过程中，东面炉顶温度曾降至200℃ 以内，炉内多次出现顶压突升的爆震，通过调 小炉喉东面打水管阀后，东面温度上升到 400℃后，炉内爆震现象消除。由于全风操作， 料线降低较快，至8月1日0：58分，风口全黑， 炉顶温度急剧下降，降料线成功，休风停炉。 历时6时58分，是历次降料线时间最短的一次。 炉顶温度急剧下降的原因，是料线已降至风口 以下，高炉产生的高温煤气量很少，主要是热 风，遇到炉顶强打水，炉顶温度就急剧下降， 这也是判断料线全部降至风口以下的主要特征。 下表是降料线送风参数的变化：
表6 ： 燃料质量日报表（8月25日）
指标 WQ% Ad% Vdaf% St，d% 机械强度 热态性能 焦末 ％
品种
大焦
M40 M10 CRI CSR % % % % 1.4 12.52 1.1 0.62 83.8 6.4
24.7 68.50 3.10
二级焦
0.80
12.76 1.75
0.83
85.2
表7： 开炉达产经济指标：
日期 8.21 8.22 8.23 8.24 8.25 8.26 8.27 8.28 8.29 8.30 8.31 利用系数 t/(m3·d) 3.24 3.73 3.88 3.70 4.00 4.01 3.96 3.75 3.84 3.83 3.75 风量 m3/min 1245 1330 1350 1320 1410 1420 1410 1350 1348 1335 1340 氧量 m3/h 2646 3000 2250 2650 2829 2958 3000 2896 3021 3396 3104 热压 Kp 192 200 200 198 202 202 201 204 202 202 202 风温 ℃ 880 940 980 1005 997 992 984 1000 1016 1024 1021 焦比 Kg/t 464 482 422 438 423 432 418 419 396 405 416 煤比 Kg/t 126 113 105 111 95 112 109 115 125 125 133
8月15日因捅风口速度过快，且在小矿批时一次加重 焦炭负荷400Kg，造成炉温急剧下降，炉缸温度严重 不足，加了一段组合料提炉缸温度。又因高炉冷风 放散调节阀安装时没有调节好，高炉加不上风，最 高压力仅为150Kp，16日16：05～21：28高炉休风4.5 小时处理冷风放散阀，影响了高炉恢复速度。
4 开炉准备
在检修期间，高炉砌砖及喷涂完成后，组织人员扒炉， 为了给开炉创造条件，一直扒到铁口中心线。经过14 天的紧张中修，检修项目全部完成，8月13日高炉开 始装料，比计划提前一天开炉。 8月12日15#热风炉烘炉完成，12、13、15号3座热风 炉顺利引煤气，开始烧炉，为复风作准备。 4．2 8月13日高炉带风装料，送风参数为：风温 250℃～280℃；风量550m3/min。炉顶放散全开，炉 顶、除尘器通蒸汽，开炉料及布料模式如下：
6 高炉快速达产
16日休风处理冷风放散调节阀后，高炉快速恢 复，一部风机开完，风量为1420m3/min，热 风压力达到210Kp。 一铁总厂的高炉使用的都 是外购焦，二级焦和三级焦的比例各占50%左 右，焦炭含粉高、颗粒小，其理化性能变化大， 尤其是热态性能较差。二级焦、三级焦的化学 性能见表6：
表2： 料段组成：14J+18K+(2K+H)×6+12H+……
符号
意义
料 批 组 成（Kg）
焦炭
水焦
烧结
龙小
云石
锰烧结
H
轻料
3000
300
4500
1500
200
150
K
空焦
3000
300
450
J
净焦
3000
300
表3 ： 开炉料模式：
料线（ 料线（mm） ） 布料模式 >12000